1、1 设计资料本毕业设计课题任务的内容：本设计项目为六层框架结构建筑，一字型或 L 型布置，建筑面积约 5500m2。一层设商业用；二层为工会、文化站等办公室，大小办公室适当搭配；三、四、五层为职工乒乓球室、阅览室、书库、健身房、台球房、曲艺室等，以及管理和休息等用房；六层设舞厅一个（100m2 左右） ，卡拉 OK 房，管理用房。设计内容包括建筑和结构方案设计，建筑和结构施工图设计, 以结构设计为重点。主要工作内容包括调研报告、设计说明、计算书、施工图纸和外文文献翻译等。本毕业设计课题任务的要求：1提交二个设计方案。要求铅笔草绘主要平面，立面及剖面；2结构计算：要求选择具有代表性的框架进行内力
2、分析和截面设计，并要求应用计算机程序计算与手算结果对比分析；完成标准层楼板的设计计算，基础设计与计算，自选构件设计和计算。3. 施工图设计要求：标准层平面图，剖面图（要求剖楼梯间及内部空间复杂部位） ，建筑大样及详图，基础平面及基础详图，楼面板配筋平面图，框架配筋图，自选构件配筋图，建筑和结构设计说明。严格按国家制图标准绘制。4. 完成毕业设计总结、工作手册等工作内容。2 结构布置及重力荷载计算2.1 构件截面尺寸初估该建筑为办公楼，建筑平面布置灵活，有较大空间，可考虑采用框架结构或框-剪结构。由于该楼层为 6 层，7 度抗震，从经济实用角度考虑，选择框架结构，且为横向承重体系。该工程采用全现
3、浇结构体系，此处计算选取中侧的框架。图 2.1 结构布置简图根据轴压比限值确定：nAqN25.1ccf式中： 柱组合的轴压力设计值；Nq折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际情况计算，也可近似取 1215kN/m 2 ,此处暂取 q=12kN/。考虑地震作用组合后柱轴力增大系数，1.051.15,此处取 =1.15 验算截面以上楼层层数；nA柱子重塑面积，此处多层框架采用等截面柱。砼轴心抗压强度设计值，此处 =14.3kN/。cf cf框架柱轴压的限值，根据混凝土规范11.4.16 可知，抗震烈度为 7的N框架结构为 3 级抗震， =0.85。N则中柱： 3 21.5267.120/
4、(.8514.)038mCA边柱： 56设柱截面为正方形，根据上述计算结果考虑其他因素，取：1 层 ：700mmx700mm26 层 ：600mmx600mm柱高度的确定,基础顶面到室外地坪 1.1m, 底层柱高 h=3.9+0.45+1.1=5.45m，其它层高 h=3.9m。框架主梁宽度应不小于墙体宽度，宜与墙体宽度相同，且高取为 ,宽12/8l度为高度的 1/21/3，且200。为简化计算，梁跨按轴线间距离取值， 横向跨： 取 h=600,90672)18(h= 取 b=3003bh中间跨： 取 h=400,37520)18(= , 取 b=30023bh次梁： 取 h=500,6047
5、2)18(= 取 b=3003bh56纵向跨： 取 h=600,70560)128(h= 取 b=3001()3bh2单向板：厚 ，且不应小于 80。取 120。m036d材料初选：混凝土：粱、板、柱均采用 C30。 钢筋：粱柱纵向受力钢筋采用热轧 HRB400，板及箍筋采用热轧钢 HPB300。内外墙：均采用 240 厚粘土空心砖门、窗：铝合金窗、木门。2.2 竖向荷载标准值计算2.2.1 屋面恒载标准值（上人）40 厚细石混凝土防水层 220.04=0.88 kN/20 厚 1：3 水泥砂浆 200.02=0.4 kN/100 厚聚苯乙烯保温层 0.50.1=0.05 kN/20 厚 1：
6、8 水泥珍珠岩找坡 40.02=0.08 kN/20 厚 1：3 水泥砂浆找平 200.02=0.4 kN/120 厚混凝土板 250.12=3 kN/总共 4.81 kN/2.2.2 屋面恒载标准值 20 厚细石混凝土防水层 220.02=0.44 kN/ 65 厚聚苯乙烯保温层 0.50.065=0.0325 kN/20 厚 1：8 水泥珍珠岩找坡 40.02=0.08 kN/20 厚 1：3 水泥砂浆找平 200.02=0.4 kN/120 厚混凝土板 250.12=3 kN/总共 3.95 kN/2.2.3 屋面活荷载标准值上人屋面均布活荷载取值：2.0 kN/。不上人屋面均布活荷载取
7、值：0.5 kN/。屋面雪荷载： 。21.04./kroSUkNm该办公楼可不考虑屋面积灰荷载。2.2.4 16 层楼面恒载标准值12 厚 1：2 水泥石子磨光 50.012=0.06 kN/18 厚 1：3 水泥砂浆找平 200.018=0.036 kN/120 厚钢筋混凝土板 250.12=3 kN/总共 3.42 kN/2.2.5 楼面活载标准值楼面活载标准值按荷载规范取：2.0 kN/2.2.6 不上人屋面恒载标准值KN40295.3)02.7(3.6. ）（2.2.6 上人屋面恒载标准值5381.).()8（2.2.7 楼面恒载标准值KN406.032.7.02.76 ）（）（2.2
8、.8 梁、柱、墙体、门窗重力荷载计算外墙墙体：240 厚粘土空心砖 150.24=3.6 kN/外墙面瓷砖 0.5 kN/20mm 混合砂浆抹灰 170.02=0.34 kN/4.44 kN/表 2-1 梁、柱重力荷载标准值总汇层次 构件 b h g li Gi G i中横梁 0.30 0.40 25.00 1.05 3.15 2.30 79.70 边横梁 0.30 0.60 25.00 1.05 4.73 6.30 654.89 纵梁 0.30 0.60 25.00 1.05 4.73 5.30 801.36 纵梁 0.30 0.60 25.00 1.05 4.73 6.50 245.70
9、一层次梁 0.30 0.50 25.00 1.05 3.94 6.90 543.38 2325.02 柱 0.70 0.70 25.00 1.10 13.48 5.45 3231.31 中横梁 0.30 0.40 25.00 1.05 3.15 2.40 83.16 边横梁 0.30 0.60 25.00 1.05 4.73 6.45 670.48 纵梁 0.30 0.60 25.00 1.05 4.73 5.40 816.48 纵梁 0.30 0.60 25.00 1.05 4.73 6.60 249.48 次梁 0.30 0.50 25.00 1.05 3.94 6.90 543.38 2
10、362.97 二-六层柱 0.60 0.60 25.00 1.10 9.90 3.90 1698.84 注：（1）表中 为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数：g 表示单位长度构重力荷载：n 为构件数量。（2）梁长度取净长；柱长度取净高240 厚粘土空心砖 150.24=3.6 kN/20 厚混合砂浆抹灰 170.022=0.68 kN/4.28 kN/门单位面积重力荷载取 0.2kN/，铝合金窗单位面积重力荷载取 0.4kN/墙体重力荷载是墙体面积减去门窗面积再乘以墙体单位荷载，再加上门窗荷载一层墙体重力荷载代表值：横墙：6.35.454.2812+6.95.454.288=3
11、051.04 KN纵墙：（5.435.45-2.12.72）4.4414+（6.55.45-1.82.72）4.444+（5.35.45-12.4）4.2810+（5.35.45-12.42）4.284+（6.55.45-12.42）4.282+（3.375.45-12.4）4.282+1.82.70.48+2.12.70.428+12.4240.2+1.830.24=3586.76 KN总共： 6637.77 KN 二六层墙体重力荷载代表值：横墙：6.453.94.2812+6.93.94.288=2213.36 KN纵墙：（5.43.9-2.12.72）4.4414+（6.63.9-1.8
12、2.72）4.444+（5.43.9-2.12.42）4.442+（5.43.9-12.4）4.2812+（5.43.9-12.42）4.284+（6.63.9-12.42）4.282+（3.423.9-12.4）4.282+2.12.70.428+1.82.70.4 +12.40.226+2.12.440.4=2595.44 KN总共： 4808.8 KN 2.3 各层重力荷载代表值的计算根据抗震规范5.1.3 所示顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载 、50%屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上下各半层的柱
13、以及纵横墙体自重。 3m3.9x5=154mG6421719.58KN0268KNG=0图 2-1 各质点重力荷载代表值将前述分项荷载相加得：屋顶：G 7=404+62+246.91+237.6+588.07=1479.58 KN六层：G 6=5338+1112+2362.97+1698.842+4808.82=11010.29 KN二五层：G5=G4=G3=G2=3840+22202+2362.97+1698.84+4808.8=13820.61 KN一层：G1=3840+22202+2325.02+1698.842+4808.82+2331.312+6637.772=15463.38 KN
14、第 3 章 水平荷载作用下框架的侧移验算3.1 横向框架侧移刚度的计算3.1.1 横梁线刚度：混凝土 C30 弹性模量 EC=3107 kN/在框架结构中，现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，对现浇楼面的边框架取 I=1.5I0，对中框架梁取 I=2I0， 则：表 3-1 横梁线刚度类别ECN/mm2bhmmmmI0mm4LmECI0/LNmm1.5ECI0/LNmm2ECI0/LNmm边横梁 3104 300600 5.4109 72 2.251010 3.3751010 4.51010走道梁 3104 300400 1.6109 3.0
15、1.61010 2.41010 3.210103.1.2 柱线刚度表 3-2 柱线刚度hc EC bh I0 ECI0/hc 层次 mm N/mm2 mmmm mm4 Nmm1 5450 3104 700700 21010 11.01101026 3900 3104 600600 1.081010 8.3110103.2 横向框架柱的侧移刚度计算3.2.1 计算简图 7.2m37.2mCD EF45108345.32.1454583.32.81810331图 3-1 梁柱线刚度图（10 10）3.2.2 柱侧移刚度计算梁线刚度比 =K927.031.854cb）（系数 62侧移刚度 D= mN
16、hK/95.207633910.81.02c 3.3 水平地震作用下框架侧移计算3.3.1 求水平地震剪力 FEK1.横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期T017.表 3-3 横向框架柱侧移刚度 D 值底层 cbKK22c1hD边框架边柱 0.371.50.2650 15559.691边框架中柱 .2.40.3806 18056.599中框架边柱 0.91.50.2677 16784.188中框架中柱 .6.2340.3844 19760.182D7 D11 0.5971.70.3822 18789.1882-6层 cbKK22c1hDD边框架边柱 0.46231.8750.0969
17、 11063.187边框架中柱 .95.）（0.1858 16907.389中框架边柱 0.4231.850.1813 13979.052中框架中柱 .97.4）（ 0.2618 20763.885D7 D11 0.791231.875）（ 0.1883 18581.053/=0.9230.7,故该框架为规则框架12/D基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，取 0.70框架顶点的位移T将 折算到主体结构的顶层，即： 7G KNG4.176)95.231(58.479e 表 3-4 横向框架顶点位移层次 iGiGiD层间相对位移 iGii6 13866.73 13866.73 0
18、.019 0.39285 13820.61 27687.34 0.038 0.37384 13820.61 41507.95 0.057 0.33573 13820.61 55328.56 0.076 0.27862 13820.61 69149.17 0.095 0.20251 15463.38 84612.55 0.107 0.1074sT75.03928.7.012.横向地震作用本结构高度不超过 40m，质量与刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值： KNGi 84.71693).1546.138209.12058.479(.
19、085.eq 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数： g0.90.91max5.7T（ ） （ ）结构总水平地震作用标准值： 1.8163.45.EKeqFGKN因 ，故应考虑顶部附加水平地震作用。11.4.035.490.75sgTT根据抗震规范5.2，顶部地震作用系数： 1.8.8.01.7n所以：顶部附加水平地震作用 KNFEKn 95.2365各顶点的水平地震作用按：计算jjijjinEKi HGHGF61614.30)( 表 3-5 各层横向地震作用及楼层地震剪力层次 iGihii jji71iViF6.00 12120.29 3.90 24.95 .24 0.24 1177.5
20、7 1066.70 5.00 13820.61 3.90 21.05 .84 0.23 1957.55 779.98 4.00 13820.61 3.90 17.15 .46 0.19 2593.02 635.47 3.00 13820.61 3.90 13.25 .08 0.14 3083.98 490.96 2.00 13820.61 3.90 9.35 .70 0.10 3430.43 346.45 1.00 15463.80 5.45 5.45 84277.71 0.07 3656.39 225.95 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图F7654F32110.890.6
21、59=+10.875923.08465.39（a)水平地震作用分布 （b）层间剪力分布表 3-2 横向水平地震作用及楼层地震剪力3.3.2 水平地震作用下的位移验算水平地震作用下的框架结构的层间位移 ，顶点位移 ，各层间iiDVuiu6i弹性位移角 ihu/e表 3-6 横向水平地震作用下的位移验算层次 iV层高 ihiD层间位移 iDV层间相对弹性角 e6 1177.487 3900 0.00162 240815 1957.485 3900 0. 94 2593.052 3900 0. 1043 3093.888 3900 0. 92 3430.383 3900 0. 82711 3656.
22、269 5450 0. 4根据抗震规范5.5.1 规定 ，故层间弹性相对转角均满足要求。 501e第 4 章 水平荷载作用下内力计算4.1 8 轴线的水平地震作用：表 4-1 各层侧移刚度值层次 ijDijD26 13979.021 16784.28各层分得地震剪力系数= ijD4.2 计算简图：7.237.2CD EF45108.32.1458.32.8181079203659KNKN图 4-1 水平地震作用下计算简图4.3 内力计算：4.3.1 水平地震作用下柱端弯矩标准值反弯点高度确定：由建筑抗震设计可知：0123()yhyh式中： D 值法的反弯点高度比y标准反弯点高度比0考虑与柱相邻
23、的上下横梁刚度不同时对反弯点高度比的修正系数，该工1程上下单线刚度总和相等，故不作此项修正考虑相邻上层层高 与本层层高 h 不同时的反弯点高度比修正系数，2yuh，标准层层高相同，故其 =0uh2y考虑相邻下层层高 与本层层高 h 不同时的反弯点高度比修正系数，3yllh表 4-2 各层柱端弯矩及剪力计算边柱层次 ihiVijDi1i1VKy b1iMu1i6 3.90 1177.487 13979.052 22.594 0.48420.25 22.057 66.182 5 3.90 1957.485 13979.052 37.594 0.48420.35 51.268 95.381 4 3.
24、90 2593.052 13979.052 49.796 0.48420.45 87.480 106.884 3 3.90 3083.888 13979.052 59.260 0.48420.45 104.056 127.099 2 3.90 3430.383 13979.052 65.886 0.48420.50 128.591 128.591 1 5.45 3656.269 16784.188 77.799 0.38090.70 297.096 127.265 中柱层次 ihiVijDi2i2VKy b2iMu2i6 3.90 1177.487 20763.885 33.593 0.882
25、70.35 45.880 85.185 5 3.90 1957.485 20763.885 55.881 0.88270.45 98.091 119.882 4 3.90 2593.052 20763.885 74.055 0.88270.45 129.886 158.794 3 3.90 3083.888 20763.885 88.057 0.88270.50 171.695 171.695 2 3.90 3430.383 20763.885 97.887 0.88270.50 191.054 191.054 1 5.45 3656.269 19760.182 91.690 0.88270.
26、65 324.796 174.882 4.3.2 水平地震作用下梁内力及柱轴力标准值根据柱端弯矩值，按梁的线刚度进行分配，可以得到水平地震作用下梁端剪力，由此可以求得柱轴力。表 4-3 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁 走道梁 柱轴力层次 lbMrbL bVlbMrbL bV边柱 N 中柱 N6 66.182 49.792 7.2 16.092 35.383 35.383 3 23.592 -16.092 -7.480 5 117.389 96.881 7.2 29.698 68.881 68.881 3 45.884 -45.880 -23.597 4 158.262 150.097 7.2
27、42.795 106.699 106.699 3 71.099 -88.694 -52.051 3 214.598 176.262 7.2 54.261 125.269 125.269 3 83.489 -143.055 -81.260 2 232.598 212.052 7.2 61.696 150.697 150.697 3 100.481 -204.791 -120.055 1 255.887 213.798 7.2 65.186 152.059 152.059 3 101.269 -270.057 -156.098 158.49067321.947502381.96.247153.82
28、1480.62315985362297.6 16.297845.2314.056728170.1.-79-0576-70.23.65423.6181.3921568CDCDEF(a)框架弯矩图（KN.m) (b)梁端剪力及柱轴力图(KN)图 4-2 左震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图第 5 章 竖向荷载作用下内力计算5.1 计算单元：框架进行计算单元长 7.2m，宽 3m，板的长宽比为 2.4，按照单线板计算。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单位范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架线以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架的
29、边梁中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上作用有集中力矩。5.2 荷载计算：5.2.1 恒载计算：在图中， 、 代表横梁自重，为均布荷载形式。1q对于第六层：=4.73 kN/m1=3.15 kN/mq和 分别为房间和走道板传给横梁的均布荷载和三角形荷载:2 2q1q1MPPM1P FEDC70370图 5-2 各层梁上作用的恒载图=4.813=14.43 KN/m 2q=3.813=14.43 KN/m、 分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板自重和1P2女儿墙等的重力荷载。=1 KN51.302.714.269.37.481.73 = 2P 62.49.3.8)5.2
30、.（集中力矩： mKNPM.52.193.0651.3e1对于 25 层： 包括梁自重，为均布荷载q=4.73 kN/m1q=3.15 kN/m=3.463=10.38 KN/m 2=3.463=10.38 KN/mq= 37.20.53.46+4.736+3.9460.5+4.44(5.43.3-2.12.72)+0.4 1P2.12.72=110.88 KN=(37.20.5+ 1.52)5.46+4.736+3.9460.5+4.285.43.3 2235.1=200.55 KN mKNPM.63.1.08.1e1 对于 1 层：=4.73 kN/mq=3.15 kN/m1=3.463=
31、10.38 KN/m 2=3.463=10.38 KN/mq=110.88 KN1P=200.55 KN2 mKNM.18.23.078.e15.2.2 活荷载计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图：7203720CDEFP1qMPPMq图 5-3 各层梁上作用的活载图对于第 6 层：mKN/23qmKN/623qP6.1.71 1.352).25.32（ mKNM.4.306.1e1对于 25 层：mKN/6q2/q2P.135M.24.1对于 1 层:mKN/6q2 mKN/6q2P.135.32.407.62eM将以上结果汇总：表 5-1 横向框架恒载汇总层次 1q12q21P2
32、1M6 4.37 3.15 14.43 14.43 130.51 124.62 19.5225 4.37 3.15 10.38 10.38 110.88 200.55 16.631 4.37 3.15 10.38 10.38 110.88 200.55 22.18注：表中均布荷载 、 、 、 的单位为 KN/m1q2q集中力的 P1 、P2 单位为 KN偏心弯矩 的单位为 KN.m1M表 5-2 横向框架活载总汇层次 2q2q1P21M6 6(0.3) 6(0.3) 21.6(1.08) 35.1(1.76) 3.24(0.16)25 6 6 21.6 35.1 3.241 6 6 21.6
33、35.1 4.32注：表中均布荷载 、 的单位为 KN/m2q集中力的 P1 、P2 单位为 KN偏心弯矩 的单位为 KN.m1M5.3 内力计算： 梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需考虑柱的自重。5.3.1 梁固端弯矩1.在三角形荷载作用下的梁固端弯矩在三角形荷载作用下的梁固端弯矩计算采用梁上等效均布荷载进行计算：0.2516-938-4-0.12769385-0.421769358-0.81269353-2.9658153
34、41.8-39246572.-39814657-7.9628024513 -16.3285-.979.0635-7241.5-12.630.5-378777-10.804634-10.876348-10.857637547-10.826793801-6.031847-2.5061-4.5837209.-458137209-4.5813729063-.714972806709040390209-1.3652948-4.952681345289-1.7635427.3695 07010.631上 住 下 柱 右 梁左 梁右 梁下 柱上 住 上 住 下 柱 右 梁 左 梁 右 梁下 柱上 住0.35
35、16490.3120.5712-8485-9710.36-850.14356-2872-71.082659240.390.2140.390.2140.390.2140.349620.189930.198360.70.198360.70.198360.70.17320.463635-874578-34568-73674-5380.624-8153-254-7.5.012-439661247-81524-51025-758421-54590645-2815-712624.160-399。0.71-46856825 2812852484152614-792 45。（a)恒载作用下 （b)活载作用下图
36、 5-2 横向框架弯矩的二次分配法（M 单位：KN.m)76.5192323.4765828.17365902.417.2931983803 (0.2)471396849.25612947518（ 46835761580(a)恒载作用下 （b)活载（屋面雪荷载）作用图 5-3 竖向荷载作用下框架弯矩图（单位：KN.m)5.3.2 梁端剪力和柱轴力竖向荷载作用下梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。表 5-3 恒载作用下梁端剪力及柱轴力(kN)荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力CD 跨 DE 跨 CD 跨 DE 跨 C
37、D 跨 DE 跨 C 柱 D 柱层数Vc=Vd Vd=Ve Vc=-Vd Vd=Ve Vc Vd Vd=Ve N 顶 N 底 N 顶 N 底6 67.484 15.485 -5.59 0 61.884 73.094 15.485 192.385 231.056 213.261 251.8825 52.186 12.481 -0.799 0 51.267 53.095 12.481 393.261 431.882 518.093 556.6944 52.186 12.481 -0.59 0 51.596 52.796 12.481 594.386 633.057 822.596 861.1873
38、 52.186 12.481 -0.593 0 51.593 52.799 12.481 795.488 834.099 1127.182 1165.7932 52.186 12.481 -0.596 0 51.59 52.882 12.481 996.597 1035.188 1431.791 1470.3821 52.799 12.481 -0.48 0 52.269 53.269 12.481 1198.485 1272.052 1736.797 1810.264表 5-4 活载作用下梁端剪力及柱轴力(kN)荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力CD 跨 DE 跨 CD 跨 DE 跨
39、 CD 跨 DE 跨 C 柱 D 柱层数Vc=Vd Vd=Ve Vc=-Vd Vd=Ve Vc Vd Vd=Ve N 顶=N 底 N 顶=N 底621.095（1.056）4.48（0.183）-1.697（-0.051） 019.268（1.055）22.882（1.057） 4.4854.388（2.093）30.596（3.056）5 21.095 4.48-0.382（-0.052） 020.693（21.093）21.487（21.097） 4.48110.261（58.266）59.887（31.887）4 21.095 4.48 -0.096 0 20.889 21.261 4.
40、48166.38（114.385)89.052（61.052）3 21.095 4.48 -0.263 0 20.792 21.388 4.48222.262(170.267)118.184（90.184）2 21.095 4.48 -0.262 0 20.793 21.387 4.48 278.185(226.26)147.385(119.385)1 21 4.48 -0.261 0 20.599 21.261 4.48334.054(282.059)177.488(149.488)注：表中括号内数字为屋面作用雪荷载，其它层楼面作用活荷载（2KN/m 2）对应的内力。V 向上为正第 6 章
41、框架内力组合6.1 结构抗震等级该结构为框架结构，7抗震，本工程为 3 级抗震等级。6.2 荷载组合6.2.1 非地震组合：由永久荷载起控制作用时(竖向的永久荷载起控制作用时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载)：QKGKQKGK SSSs 98.035.17.04135. 由可变荷载起控制作用时，(7-2).2.K6.2.2 地震组合：(7-3)1.20.51.3REGKQEKSrS式中： 承载力抗震调整系数，根据抗规5.4.2 规定受弯构件 0.75，受剪构件 0.85。6.3 框架梁内力组合6.3.1 内力组合选择：本工程考虑了三种内力组合，即上面的， ，QKGKSs98.035.11.2
42、.4GQKS1.20.51.3REGKQEKrSS式中： ， 为支座边缘处内力，且弯矩经过了调幅(高规5.2.3 调幅系数取 0.85)。表 6-1 框架梁内力组合EKSEKRS3.1)50(.QGEKRS3.1)50(2.QG层次截面位置内力 GKSQKGKS35.1Q980 GK2.4 跨间 maxMlbVBREM(Gnrbl/)M -35.881 -11.486 66.182 -66.182 33.260 -95.793 27.054 -102.059 -59.791 -59.188 CV 61.884 19.268 -16.092 16.092 43.057 78.690 55.185
43、 90.798 102.591 101.386 M -69.480 -22.094 -49.792 49.792 -109.050 -11.795 -121.059 -23.884 -115.482 -114.269 D 左V 73.094 22.882 16.092 -16.092 89.692 54.090 104.090 68.388 121.180 119.796 233.489 115.053 M -35.189 -12.889 35.383 -35.383 3.180 -65.798 -3.056 -72.095 -60.267 -60.483 六层D 右V 15.485 4.48
44、0 -23.592 23.592 -10.887 41.183 -7.884 44.186 25.380 24.886 -47.055 104.483M -61.593 -18.795 117.383 -117.383 61.180 -167.699 50.484 -178.385 -101.598 -100.265 CV 51.267 20.693 -29.698 29.698 19.487 85.268 30.056 95.798 89.596 90.597 五层D 左 M -66.889 -21.267 -96.881 96.881 -152.694 36.183 -164.269 24
45、.488 -111.268 -210.489 120.696 110.260 V 53.095 21.487 29.698 -29.698 87.185 21.384 98.092 32.261 92.799 93.888 M -31.181 -11.797 68.881 -68.881 39.263 -95.055 33.696 -100.592 -53.696 -54.057 D 右V 12.481 4.480 -45.884 45.884 -38.182 63.261 -35.691 65.792 21.260 21.261 -79.267 136.699 续表 6-1M -61.385
46、 -18.794 158.262 -158.262 101.181 -207.481 90.488 -218.094 -101.382 -100.092 CV 51.596 20.889 -42.795 42.795 5.388 100.098 16.055 110.695 90.261 91.268 M -65.057 -20.790 -150.097 150.097 -203.052 89.792 -214.264 78.480 -108.182 -107.180 D 左V 52.796 21.261 42.795 -42.795 101.264 6.594 112.093 17.384 92.184 93.187 209.094 117.793 M -31.486 -12.054 106.699 -106.699 75.883 -132.261 70.260 -137.884 -54.381 -54.693 四层D 右V 12.481 4.480 71.099 -71.099 91.181 -66
