1、西南林业大学本科毕业（设计）论文题 目： 陆良彩色沙林景区办公楼设计 教学院系: 土 木 工 程 学 院 专 业 ： 土 木 工 程 学生姓名 指导教师 评 阅 人 年 月 日摘 要本工程为曲靖市陆良县彩色沙林景区办公楼工程，采用框架结构，主体为四层，抗震设防烈度为 7 度，场地类别为类场地。总建筑面积为 3288.04m2，主体高度 16.6m，由办公室、会议室、辅助房间及卫生间组成。主导风向为西南风，基本风压 0.45kN/m2,基本雪压 0.4kN/m2。楼板、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计包括建筑设计和结构设计。设计选取了横向框架第轴进行抗震计算、风荷载计算、竖向荷载作用下的结构
2、内力计算以及内力组合。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计，完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算以及施工图绘制。本设计采用独立基础和联合基础，对基础所受的力进行配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范。设计计算过程均由手算，待计算书完成后，采用PKPM 结构设计软件进行核对。设计中弯矩图、剪力图、轴力图由结构力学求解器和 PKPM 辅助完成。关键词：框架结构; 抗震设计; 荷载计算; 内力计算与组合; 计算配筋AbstractThe project is a frame structural office building
3、 with four floors of sand and stone forest scenic region in Luliang, Qujing city. The intensity of an earthquake resistance in this district is 7, the site classification is II. It consists of offices, meeting rooms auxiliary rooms and toilet with the overall floorage of 3288.04 m2 and main height o
4、f 16.6 m. The predominant wind direction is Southwester, the fundamental wind pressure is 0.45KN/ m2, the reference snow pressure is 0.4KN/ m2. All the floor and roof in this building used the structure system of cast-in-situ reinforced concrete.The independent footing design, which consists of arch
5、itecture and framework, the design used the third shaft of transverse frame of the earthquake resistant design, calculation for wind load, structural internal force and internal force association under the effect of vertical load. Besides, the design also included the indoor stair project, realized
6、the calculation and mapping of the internal force and reinforcement for concrete platform plate, boards of the ladder and plate beam component. The project used the single footing and combined footing to count the force.During designing, all the structure followed the relevant professional requireme
7、nt, referred to relevant data and current national standard. All the calculations in the design are made manually, which will later be checked by PKPM structure design software. The bending moment diagram, shear diagram and axial force diagram in this design are assisted by Structural Mechanics Solv
8、er and PKPM.Keywords: frame structure, earthquake resistant design, load calculation, calculation of internal force, reinforcement.前 言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综
9、合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑史上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于办公楼是最常用的结构体系。本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，把主要课程联系成一个完整的体系，并运用于设计中；本次毕业设计培养了我进行独立设计的基本能力，为毕业后的工作打下了坚实的基础。在设计中，一方面要把所学的知识运用到设
10、计、施工中去，熟悉国家有关规范、条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大，高度高，功能多，设备复杂，装修豪华，防火要求和管理自动化水平高，需要各工种交叉配合。因此，通过这次毕业设计，扩大学生非本专业知识面也是十分重要的。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。由于毕业设计的综合性和应用性较强，又加之时间仓促，工作量较大，对于我们即将毕业的学生来说有一定难度，因为没有多少工程经验，所以不可避免地存在疏漏与错误，敬请土木工程系的各位
11、老师批评和指正，不胜感激。目 录第一章 工程概况 11.1 工程概况 .11.2 设计资料 11.3 面层建筑构造设计 21.4 图纸的绘制 3第二章 框架结构布置及计算简图 42.1 材料尺寸 42.2 计算简图、柱网平面布置图 5第三章 荷载计算 63.1 屋面横梁竖向线荷载标准值 63.2 楼面横梁竖向线荷载标准值 73.3 屋面框架节点集中荷载标准值 83.4 楼面框架节点集中荷载标准值 93.5 风荷载计算 103.6 地震荷载计算 11第四章 框架内力计算 164.1 恒载作用下的框架内力 164.2 活载作用下的框架内力 234.3 风荷载作用下的位移、内力计算 394.4 地震
12、作用下横向框架的内力计算 43第五章 框架内力组合 525.1 荷载组合 525.2 控制截面及最不利内力 545.3 弯矩调幅 545.4 框架内力计算 57第六章 框架梁、柱截面设计 656.1 基本理论 656.2 框架梁截面设计 656.3 框架柱截面设计 656.4 计算公式 66第七章 楼梯结构设计计算 857.1 楼梯设计资料 .857.2 梯段板计算 867.3 休息平台板计算 877.4 梯段梁 TL 计算 87第八章 现浇楼面板设计 898.1 楼板结构布置 898.2 中央区格板 A908.3 边区格板 B918.4 角区格板 D92第九章 基础设计 949.1 荷载计算
13、 949.2 确定基础底面积 969.3 基础结构设计 98设 计 总 结 102参考文献 103致 谢 104第一章 工程概况1第一章 工程概况1.1 工程概况该工程为曲靖市陆良县彩色沙林景区办公楼设计，建筑占地面积822.01m2，建筑总面积 3288.04 m2，建筑形状为一矩形体，总长 48.24m，总宽17.04m，共 4 层，各层层高均为 3.6m。室内外高差为 0.9m，总高为 16.6m。该建筑为钢筋混凝土框架结构，设计使用年限 50 年，属丙类建筑。1.2 设计资料1.2.1 工程地质条件根据地质勘查报告，场区范围内地下水位高程为-12.00m，地下水对一般材料无侵蚀作用，不
14、考虑土的液化。土质构成自地表向下依次为：(1)填土层：厚度约为 1.0m，承载力特征值 80KPa，天然重度 17.2akf。3/mKN(2)粉质黏土：厚度约为 1.2m，承载力特征值 120KPa，天然重度 ak19.3 ，e 及 IL均小于 0.85。3/(3)轻亚黏土：厚度约为 3.63m，承载力特征值 220KPa，天然重度akf9.8 3/mKN1.2.2 气象条件（GB5009-2012 附录 E.5）（1）气温：年平均气温 14.7，年最高温度 28.5,最低温度-2。（2）基本风压： ，地面粗糙度为 B 类。20/45.mKNW（3）降雨量：年降雨量 9001000mm，年平均
15、气温 。C8.234.17（4）基本雪压：0.40 。2/1.2.3 抗震设防烈度（1）工程所在地抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.15g，设计地震分组为第三组，场地类别为类，房屋高度 16.6m24m，抗震等级为二级。（2）结构安全等级：二级（一般的建筑物） ，普通房屋和构造物设计使用年限第一章 工程概况2为 50 年，防火等级二级（建筑物高度不大于 24m，防火分区允许面积2500 2m）1.2.4 荷载资料查建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）可得荷载参数为：(1)办公楼楼面活荷载标准值为 2.0 kN/m2(2)不上人屋面活荷载标准值为 0.5 kN/m2(3
16、)走廊、门厅活荷载标准值为 2.0 kN/m2(4)楼梯活荷载标准值为 2.0 kN/m21.2.5 建筑材料（1）混凝土:基础、柱、梁、板均使用 C30 混凝土.1.43N/mm2， 14.3N/mm2.tfcf（2）钢筋:纵向受力钢筋采用 HRB335，其材料性能特征值 300N/ yfmm2； （3）墙体:采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块（5.5 ）3/mKN（4）门窗：均使用欧式木门窗（0.5KN/m 2）1.3 面层建筑构造设计1.3.1 非上人屋面构造设计35 厚架空隔热板SBS 改性沥青防水卷材20 厚 1:3 水泥砂浆找平层120 厚钢混凝土现浇板 12 厚纸筋石灰粉平顶1.3.2
17、 楼面构造设计25 厚水泥砂浆面层120 厚钢混凝土现浇板12 厚板底粉刷1.3.3 设计内容（1）进行选型与结构布置、构件截面尺寸估算、材料选用；第一章 工程概况3（2）选取计算单元，确定计算简图；（3）风荷载和地震作用下框架结构内力分析；（4）竖向荷载、风荷载、地震作用下框架结构内力分析；（5）内力组合，框架梁、柱配筋计算；（6）楼梯、楼板设计；（7）基础设计；1.4 图纸的绘制（1）建筑图的绘制（2）施工图的绘制第二章 框架结构布置及计算简图4第二章 框架结构布置及计算简图2.1 材料尺寸2.1.1 梁截面尺寸梁高 h=(1/12 1/8)L b =(1/31/2)h横向 h=(1/12
18、 1/8)7200=600900mm，取 h=600mmb=(1/31/2)600=200300mm，取 h=300mm纵向 h=(1/121/8)4800=400600mm，取 h=400mmb=(1/31/2)500=166250mm，取 b=250mm2.1.2 柱截面尺寸本工程楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取 120mm，过道处取 100mm,7 度设防，高度 16.6m24m，由抗震规范可知，抗震等级为二级，按轴压比限值为 0.75 进行截面估计。各层的重力荷载代表值近似取14kN/m2，由结构平面布置图可知，边柱及中柱的负载面积分别为 4.8m7.2m和 7.2m
19、4.8m 则：第一层柱截面面积为边柱 321.2(57.48104)cNA15mf中柱 32.(.)cf如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面尺寸均为 319mm，根据计算结果并综合考虑其他因素本设计柱截面尺寸取 1 至 4 层 400mm400mm。注：由于地震作用的时候，楼梯位置最薄弱，故与楼梯相邻的柱子截面尺寸取1 至 4 层 500mm500mm。2.1.3 楼板厚度长边与短边之比等于 2，按双向板计算。长边与短边之比大于 2 但小于 3时，宜按双向板计算。楼板为现浇双向板，根据规范办公室板厚均为 120mm，走道板厚为 100mm。h1/50=4800/50=96mm120mm第二章
20、框架结构布置及计算简图52.1.4 柱高度基础选用独立基础，基础埋深采用天然地基时可不小于建筑物高度的1/12。因室外标高为-0.9m，故基础埋深为（3.64）/12+0.9=2.1m，取2.4m（自室内地坪算起） 。取顶层柱形心线作为框架的轴线，各层柱轴线重合；梁轴线取在板底处，底层柱计算高度从基础梁顶面取至一层楼板底面的高度，即：底柱高=3600+2400-500=5500mm； 一到四层计算高度均为 3600mm。2.2 计算简图、柱网平面布置图选取轴斜线部分横向框架为计算单元，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，初步确定采用柱下独立基础，柱节点刚接，跨度为 l=4800mm.图 2
21、-1 平面框架计算简图第二章 框架结构布置及计算简图6图 2-2 标准层柱网平面布置图第三章 荷载计算7第三章 荷载计算3.1 屋面横梁竖向线荷载标准值3.1.1 恒载计算（a）恒载作用下结构计算简图 （b）活载作用下荷载计算简图图 3-1 荷载计算简图屋面恒载标准值： 35 厚架空隔热板 0.03525 = 0.875 kN/m2SBS 改性沥青防水卷材 0.4 kN/m220 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.0220 = 0.4 kN/m2120 厚钢混凝土现浇板 0.1225 = 3 kN/m2(AB、CD 跨板厚取 120；BC 跨取 100) （0.1025=2.5 kN/m2）12
22、 厚纸筋石灰粉平顶 0.01216 = 0.192 kN/m2屋面恒载标准值： 4.87 kN/m2第三章 荷载计算8（4.37 kN/m2）梁自重:边跨 AB、 CD 跨： 0.30.625 =4.50 kN/m梁侧粉刷： 2（0.6-0.12）0.0217 = 0.33kN/m4.83 kN/m中跨 BC 跨： 0.250.425 = 2.5 kN/m梁侧粉刷： 2（0.4-0.1）0.0217 = 0.2 kN/m2.7 kN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： g4AB1 = g4CD1 = 4.83 kN/m， g4BC1 = 2.7 kN/m板传来的荷载： g4AB2
23、 = g4CD2 = 4.874.8 = 23.38 kN/mg4BC2 = 4.372.4 = 10.49 kN/m3.1.2 活载计算作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为：q4AB = q4CD = 0.54.8 = 2.4kN/mq4BC =0.52.4 = 1.20kN/m3.2 楼面横梁竖向线荷载标准值3.2.1 恒载计算25 厚水泥砂浆面层 0.02520 = 0.50 kN/m2120（100）厚钢混凝土现浇板 0.1225 = 3 kN/m2第三章 荷载计算9（0.1025 = 2.5 kN/m2）12 厚板底粉刷 0.01216 = 0.192 kN/m2 楼面恒载标准值：
24、3.692 kN/m2（3.192 kN/m2）边跨（ AB， CD 跨）框架梁自重： 4.83 kN/m中跨（ BC 跨）梁自重： 2.7 kN/m作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： gAB1 = gCD1 = 4.83 kN/m gBC1 = 2.7 kN/m板传来荷载： gAB2 = gCD2 = 3.6924.8= 17.72 kN/mgBC2 = 3.1922.4 = 7.66 kN/m3.2.2 活载计算楼面活载：qAB = qCD = 24.8 = 9.6 kN/mqBC = 22.4 = 4.8 kN/m3.3 屋面框架节点集中荷载标准值3.3.1 恒载计算第三章
25、 荷载计算10图 3-2 恒载顶层集中力边跨连系梁自重： 0.250.404.825 = 12 kN粉刷： 2(0.40-0.12)0.024.817 = 0.91 kN1.0 m 高女儿墙： 1.04.83.6 = 17.28 kN粉刷： 1.020.024.817 = 3.26 kN连系梁传来屋面自重： 0.54.80.54.84.87 = 28.05 kN顶层边节点集中荷载： G4A = G4D = 61.5 kN中柱纵向连系梁自重 ： 0.250.44.825 = 12 kN粉刷： （0.4-0.12）+（0.4-0.1）0.024.817 = 0.95 kN连系梁传来屋面自重 ： 0
26、.54.80.54.84.87 = 28.05 kN0.5（4.8+4.8-2.4）2.4/24.37 = 18.88 kN顶层中节点集中荷载： G4B = G4c = 59.88 kN3.3.2 活载计算Q4A = Q4D =1/24.81/24.8 0.5= 2.88 kNQ4B =Q4c =1/24.81/24.80.5+1/2(4.8+4.8-2.4)2.4/20.5=5.04 kN3.4 楼面框架节点集中荷载标准值第三章 荷载计算11图 3-3 恒载中间层节点集中力3.4.1 恒载计算边柱连系梁自重 12 kN粉刷： 0.91 kN连系梁传来楼面自重： 1/24.81/24.83.6
27、92 = 21.27 kN34.18 kN中间层边节点集中荷载：GA = GD = 34.18 kN框架柱自重： GA = GD = 0.40.43.625 = 14.4 kN 中柱连系梁自重： 12 kN粉刷： 0.95 kN连系梁传来楼面自重： 1/24.81/24.83.692 = 21.27 kN1/2(4.8+4.8-2.4)2.4/23.192 = 13.79 kN48.01 kN中间层中节点集中荷载：GB = Gc = 48.01 kN第三章 荷载计算12柱传来集中荷载： GB= Gc= 14.4 kN3.4.2 活载计算QA = QD = 1/24.81/24.82.0 = 1
28、1.52 kNQB =QC =1/24.81/24.82.0+1/2(4.8+4.8-2.4)2.4/22.0=20.16 kN3.5 风荷载计算已知基本风压 W0 = 0.45 kN/m2，本工程为彩色沙林景区办公楼，地面粗糙度属 B 类，按建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）式（8.1.1-1） WK= Z S ZWO 。风载体型系数 ：迎风面为 0.8，背风面为0.5，因结构高度 H = 16.3m30 sm（从室外地面算起） ，取风振系数 ，计算过程如表 3-1 所示，风荷载0.1z图见图 3-3：表 3-1 风荷载计算层次 zs)(mZz0（ ）2/mKN)(A)(KNPi
29、4 1 1.3 15.3 1.147 0.45 13.44 9.023 1 1.3 11.7 1.048 0.45 17.28 10.592 1 1.3 8.1 1.0 0.45 17.28 10.111 1 1.3 4.5 0.9 0.45 19.44 10.24第三章 荷载计算13图 3-4 横向框架上的风荷载3.6 地震荷载计算3.6.1 建筑物总重力荷载代表值 Gi的计算（1）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值 G 450%雪载： 0.50.416.848 = 161.28 kN层面恒载： 4.87487.22 + 4.37482.4 = 3869.57 kN横梁： （4.837.22
30、+ 2.72.4）11 = 836.35 kN纵梁： （12 + 0.91）102 +（12 + 0.95）102 = 517.2 kN女儿墙： 1.03.6（48+16.8）2 = 466.56 kN柱重： 0.40.5251.816+0.40.4251.828= 345.6 kN横墙：0.245.5207.21.8+2(2.41.8-1.52.1/2）= 349.39 kN纵墙：0.245.5(4.81.8-3.02.4/2)20+(4.81.8-1.82.1/2-第三章 荷载计算141.02.7/2)12+(4.81.8-1.02.7/2) 2+(4.81.8-1.82.1/2-1.83
31、.0/2)4= 259.22 kN钢窗：(2.71.014+3.01.84+1.82.116)0.50.4 = 23.98 kNGE4 = 6829.15 kN（2）集中于三、四层处的质点重力荷载代表值 :23G50%楼面活载： 0.52.016.848 = 806.4 kN楼面恒载： 3.692487.22+3.192482.4 =2919.63 kN横梁： 836.35 kN纵梁： 517.2 kN柱重： 345.62 = 691.2 kN横墙： 349.392 = 698.78 kN纵墙： 259.222 =518.44 kN钢窗： 23.982 = 47.96 kNG 3 = G 2
32、=7035.96 kN（3）集中于二层处的质点重力荷载标准值 G 150%楼面活载： 806.4 kN楼面恒载： 2919.63 kN横梁： 836.35 kN纵梁： 517.2 kN柱重： 748.8 kN横墙： 349.39+349.392.75/1.8 = 883.18 kN纵墙： 259.22+259.222.75/1.8 = 655.25 kN钢窗： 23.982 = 47.96 kNG1 =7414.77 kN3.6.2 地震作用计算（1）框架柱的抗侧移刚度：在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取 I=2I0;边框架梁取 I=1.5I0
33、;I0为框架梁按矩形截面计算的截第三章 荷载计算15面惯性矩。横梁、柱线刚度见表 3-2表 3-2 横梁、柱线刚度截面尺寸杆件 )(mB)(HCE)2/(mKN0I)(4I)(4mL)(IEic)(mKN相对刚度边框架梁 300 600 30 91.59087200 71035.1边框架梁 250 400 30 322400 20.74中框架梁 300 600 30 9497200 71.111中框架梁 250 400 30 10.62400 1035.0.985底层框架柱1 400 400 30 93295500 760.344中层框架柱1 400 400 30 3600 0.519底层框架
34、柱2 400 500 30 9106.495500 71029.0.672中层框架柱2 400 500 30 3600 4631.027每层框架柱的抗侧移刚度见表 3-3表 3-3 框架柱横向侧移刚度 D 值项目层柱类型及截面)(2一 般 层zcik底 层i )(2一 般 层kc5.0底 层 )12(hizc/mKN根数边框架边柱（400400）1.93 0.49 7.94 4边框架中柱（400400）3.36 0.63 10.21 4中框架边柱（400400）2.14 0.52 8.43 10二至四层中框架中柱（400400）4.04 0.67 10.86 10第三章 荷载计算16中框架边柱
35、（400500）1.08 0.35 11.24 8中框架中柱（400500）2.04 0.50 16.05 8边框架边柱（400400）2.91 0.69 3.18 4边框架中柱（400400）5.06 0.79 3.64 4中框架边柱（400400）3.23 0.71 3.27 10中框架中柱（400400）6.09 0.81 3.73 10中框架边柱（400500）1.65 0.59 5.31 8底层中框架中柱（400500）5.22 0.79 7.11 8注： 为梁的线刚度， 为柱的线刚度。cizi底层: )1.735(8)7.32(10)64.318(4D=196.64KN/mm二四层
36、: 056246104897=483.82KN/mm（2）框架自振周期的计算：则自振周期为： sT 57.0237.0170.1 其中 为考虑结构非承重墙影响的折减系数，对于框架结构取 0.60.7； 为0 框架顶点假想水平位移，计算见表 3-4.表 3-4 框架顶点假想水平位移 计算表层 )(KNGi )(i)/(mKNDDGi/(层间相对位移)总位移 )(m第三章 荷载计算174 6829.15 6829.15 483.82 14.12 229.983 7035.96 13865.11 483.82 28.66 215.862 7035.96 20901.07 483.82 43.2 18
37、7.21 7414.77 28315.84 196.64 144 144表 3-5 楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层 )(mHi)(KNGi iH)(顶 层NniF1其 它 层EKiIiHG楼层剪力 )(KNVi4 16.3 6829.15 111315.15 570.08 570.083 12.7 7035.96 89356.69 457.62 1027.72 9.1 7035.96 64027.24 327.90 1355.61 5.5 7414.77 40781.24 208.85 1564.45（3）地震作用计算：根据本工程设防烈度 7 度、类场地土，设计地震分组为第三组，查建筑抗
38、震设计规范GB50011-2010 表 5.1.4-1、5.1.4-2 可知特征周期Tg=0.45s，max=0.08。 065.8)57.0/4(9max9.01 Tg结构等效总重力何载：G eq=0.85GL =0.8528315.84=24068.46KN ，故不需考虑框架顶部附加集中力作用63.045.4.1gT框架横向水平地震作用标准值为：结构底部： KNGFeqEK 45.164.206851 各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表 3-5 计算列出，图示见图 3-5.32.0548iHG第三章 荷载计算18图 3-5 横向框架上的地震作用第四章 框架内力计算19第四章 框架内力计算
39、4.1 恒载作用下的框架内力4.1.1 弯矩分配系数由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，如图 4-1（ a） （ b）图 4-1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩（ a）恒载（ b）恒载产生的节点不平衡弯矩节点 :1A376.1404010 AiS4BB02592121AA896.7)1.340(AS74089671001 A第四章 框架内力计算20563.0897411ABBS 263.08972121AS节点 :1 97.821DBDBi6.502)5134.0(A; 8691B 218921B; .071DB 4.063701B节点 : 2A 2)259(4321 AA;1
40、7.041.02 BA节点 : 2 421.0985)259(2 AB961.043212BB18.02954)259.(82 DB节点 : ; 4A6.0104 B;3184)59.(34A节点 : ;4B 523.09.0014 A484)5.(143B23.095.010124 DB第四章 框架内力计算21、 与相应的 、 相同。3AB2AB4.1.2 杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正，如图 4-2。图 4-2 杆端及节点弯矩正方向（1）横梁固端弯矩顶层横梁：自重作用：mKNqlMABA 86.20783.41244mKNDB 97312mKNDB60
41、44板传来的恒载作用： )/21(344 lqlMABBA mKN 298.)7/4.2.73832mKNDB 1491065924qlM8312二四层横梁：自重作用：mKNqlMABA 86.20783.41211DB9732mKNDB6011板传来的恒载作用： )/2(311 llqlMABA 第四章 框架内力计算22mKN 374.62)/4.2721(.721 3qlMDB 986956132221纵梁引起柱端附加弯矩（边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）顶层外纵梁 (逆时针为正)mKNMDA 63.4075.6144楼层外纵梁 2831顶层中纵梁 mKNCB 491.944楼层中
42、纵梁 M603075.1114.1.3 节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正，如图 4-2。节点 的不平衡弯矩:4A m51.98634298.60纵 梁44 KNMABA横向框架的节点不平衡弯矩如图 4-1.4.1.4 内力计算根据对称原则，只计算 AB、 BC 跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点
43、弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C（近端弯矩与远端弯矩的比值）确定。恒载弯矩分配过程如图 4-3，恒载作用下弯矩见图 4-4，梁剪力、柱轴力见图 4-5。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表 4-1、表 4-2、表 4-3、表 4-4。第四章 框架内力计算23上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 梁分 配 系 数 0 0.318 0.682 0.523 0 0.245 0.232节 点 不 平 衡 弯 矩 -98.551 94.23固 端 弯 矩 -103.164 103.164 -4.443 -2.5360 31.34 67.2
44、1 1/2 33.61 -7.458.62 -31.48 1/2 -62.96 0 -29.49 -27.93 27.930 7.27 15.59 1/2 7.79 0.420 47.23 -51.84 -4.30 0 -2.01 -1.91 1.9177.31 0 -31.08 -34.28 27.30上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 梁0.242 0.242 0.517 0.421 0.196 0.196 0.186-80.676 76.046-83.24 83.24 -3.594 -2.02715.67 9.76 -16.01 1/2 -32.02 -14.91 -14
45、.91 -14.14 14.1417.24 17.24 36.84 1/2 18.42 -14.75 -7.983.63 -0.37 0.91 1/2 1.82 0.85 0.85 0.80 -0.80-1.01 -1.01 -2.16 71.46 -28.81 -22.04 -16.94 11.3235.54 25.63 -63.66上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 梁0.242 0.242 0.517 0.421 0.196 0.196 0.186-80.676 76.046-83.24 83.24 -3.594 -2.02719.52 19.52 41.71 1/2 2
46、0.85 -7.45 -7.988.62 11.58 -17.15 1/2 -34.30 -15.97 -15.97 -15.15 15.15-0.74 -0.74 -1.58 1/2 -0.79 0.42 -1.7627.41 30.36 -60.25 0.90 0.42 0.42 0.40 -0.4069.91 -22.58 -25.30 -18.35 12.73上 柱 下 柱 右 梁 左 梁 上 柱 下 柱 右 梁0.263 0.174 0.563 0.45 0.21 0.14 0.2-80.676 76.046-83.24 83.24 -3.594 -2.0279.76 0.00 -17.11 1/2 -34.22 -15.97 -10.65 -15.21 15.2123.15 15.32 49.56 1/2 24.78 -7.98-0.37 -3.78 1/2 -7.56 -3.53 -2.35 -3.3
