1、 TMI 论文：TMI 和苯乙烯的共聚反应特性【中文摘要】3-异丙烯基-,-二甲基苄基-异氰酸酯(3-isopropenyl-,-dimethylbenzyl isocyanate,TMI)是一种含异氰酸官能团(-NCO)的乙烯基单体。与传统的乙烯基单体不同,TMI在一般的条件下难以发生自由基均聚,但是容易与其他乙烯基单体(如：苯乙烯、甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸丁酯等)发生自由基共聚。其中 TMI 和苯乙烯的共聚产物 P(St-co-TMI)具有优异的性能而广泛应用于聚合物共混的相容剂、交联材料、药物输送载体等。但是目前关于 P(St-co-TMI)的组成分布鲜有报道和 TMI 与苯乙烯的竞聚率的
2、报道参差不齐,制约了 P(St-co-TMI)的应用。为此,本文通过自由基溶液共聚合成了 P(St-co-TMI),分析了 P(St-co-TMI)的组成及其分布,研究了 TMI 和苯乙烯的竞聚率。取得主要的创新性研究结果如下：1、以甲苯作溶剂,AIBN 作引发剂,通过自由基溶液共聚制备了TMI 和苯乙烯的共聚物(P(St-co-TMI)。采用 FTIR 和 1H-NMR 分析方法验证了 P(St-co-TMI)的成功合成。通过 GPC、DSC 和 TGA 对P(St-co-TMI)的分子量和热稳定性进行了表征。随着 TMI 的投料配比的增加,共聚体系的反应速率和共聚产物的玻璃化转变温度(Tg
3、)、分子量及其分布指数、热稳定性均降低。通过 FTIR 半定量方法确定了甲醇可作为 TMI 和苯乙烯共聚产物分离的沉降剂而不会影响产物的组成。提出了 TMI 和苯乙烯的溶液共聚的产物分离过程中交联产生的抑制方法。2、以 P(St-co-TMI)和 9-(甲氨基-甲基)蒽(MAMA)为原料,THF 作溶剂制备了含荧光性基团的共聚物 P(St-co-TMI-MAMA)。对其进行了 FTIR 和 1H-NMR 分析确保-NCO 基团的反应完全。通过 UV方法对 P(St-co-TMI-MAMA)。进行定量进而得到 P(St-co-TMI)的组成,并推导出其组成与其 FTIR 的特征吸收峰比值的关联式
4、：H2254/H1492=1.121+0.963y。P(St-co-TMI-MAMA)的 GPC-UV 结果显示：TMI 在高和低分子量的 P(St-co-TMI)部分的含量低而在中间部分的含量高；随着 TMI 的投料配比的增加,TMI 在 P(St-co-TMI)中的分布逐渐趋向于高分子量部分多而低分子量部分少。3、采用端基模型描述 TMI 和苯乙烯的自由基溶液共聚。由低转化率下的 P(St-co-TMI)组成,结合 F-R(正逆序)、K-T(正逆序)、YBR 和 MLRLS 法确定了70和甲苯作溶剂的 TMI(1)和苯乙烯(2)的竞聚率为：r1=0.27,r2=0.91。由 Alfrey-
5、Price 的 Q-e 公式得：Q1=0.426,e1=0.385。分析了 TMI 和苯乙烯的投料配比为 1：1 的P(St-co-TMI)的链段微结构和链节分布。当投料配比为 1：1 时,在P(St-co-TMI)主链中 TMI 主要以 1-2 个单体单元链段长的形式存在；而苯乙烯以 1-4 个单体单元链段长的形式为主,且可能产生较长的链段。【英文摘要】3-isopropenyl-,-dimethylbenzyl isocyanate (TMI) is a vinyl monomer bearing isocyanate group (-NCO). Unlike the traditiona
6、l vinyl monomer, TMI does not undergo free-radical homopolymerization at general conditions, but TMI can be easily copolymerized with other vinyl monomers such as styrene, methyl methacrylate, and butyl acrylate et al. TMI and styrene copolymer (P(St-co-TMI) has excellent performance to be used wide
7、ly as compatibilizer of polymer blends, crosslinking materials, drug delivery carrier et al. However, in the previous literature, the composition distribution of P(St-co-TMI) were rarely reported and monomer reactivity ratios of TMI and styrene were various, which would constraint applications of P(
8、St-co-TMI). Therefore, in this work, P(St-co-TMI) were synthesizd by solution free-radical copolymerization; the composition and composition distribution of P(St-co-TMI) were analyzed; monomer reactivity ratios of TMI and styrene were studied. The main research results were showed as:1、P(St-co-TMI)
9、were prepared by solution free-radical copolymerization with toluene as solvent and azobisisobutyronitrile (AIBN) as initiator. The structure, molecular weight and thermal stability of P(St-co-TMI) were characterized by FTIR, 1H-NMR, GPC, DSC and TGA. The rate of reaction systems would decrease with
10、 the raise of TMI feed ratios because the molecular structure of TMI contains a significant steric hindrance-methyl group. The glass transition temperature (Tg), molecular weight (MW), molecular weight distribution and the thermal stability of copolymer decreased when TMI feed ratios increased. Meth
11、anol could be used as precipitator for P(St-co-TMI), which was proved by semi-quantification FTIR. The method for inhibiting crosslink during the purification of P(St-co-TMI) was proposed.2、P(St-co-TMI-MAMA) was synthesizd by reaction between P(St-co-TMI) and MAMA, a fluorescent compound bearing act
12、ive hydrogens.-NCO group was reacted completely with MAMA, which was proved by FTIR and 1H-NMR. The composition and composition distribution of P(St-co-TMI) were obtained by ultraviolet (UV) and GPC-UV, respectively. The correlation between composition and FTIR absorbance ratio of P(St-co-TMI) is H2
13、254/H1492= 1.121+0.963y. The results of GPC-UV was showed that TMI in the high and low MW of P(St-co-TMI) chain was less and the trend of TMI in P(St-co-TMI) chain was high MW of P(St-co-TMI) was more with the increase of TMI feed ratios.3. The solution free-radical copolymerization mechanism of TMI
14、 and styrene was described by terminal model. The compositions of P(St-co-TMI) were obtained when the conversion was low. When the temperature was 70and the solvent was (?), the reactivity ratios of TMI (1) and styrene (2) was r1= 0.27, r2= 0.91 by F-R (positive and reversed order) methods, K-T (pos
15、itive and reversed order) methods, YBR method and multiple linear regression least square (MLRLS). According to Alfrey-Price equation, Q1 and e1 of TMI is 0.426 and 0.385, respectively. Micro-structure and chains distribution of P(St-co-TMI) were analyzed when the feed ratio of TMI and styrene was 1
16、:1. In the main chain of P(St-co-TMI), the avergae sequence length of TMI was 1 to 2 monomer units, and styrene was 1 to 4 monomer units.【关键词】TMI 苯乙烯 溶液共聚 MAMA 竞聚率【英文关键词】TMI styrene solution copolymerization MAMA reactivity ratio【目录】TMI 和苯乙烯的共聚反应特性 致谢 6-7 摘要 7-9 Abstract 9-10 目录 11-14 文中图表索引 14-17 1
17、 绪论 17-18 2 文献综述 18-38 2.1 引言 18 2.2 TMI 共聚 18-26 2.2.1 自由基本体共聚 19-21 2.2.2 自由基悬浮共聚 21 2.2.3 自由基乳液共聚 21-22 2.2.4 自由基种子乳液共聚 22-23 2.2.5 自由基溶液共聚 23-24 2.2.6 活性自由基共聚 24-26 2.2.6.1 稳定自由基存在下活性自由基聚合(SFRP) 25 2.2.6.2 原子转移自由基聚合(ATRP) 25 2.2.6.3 逆加成断链自由基聚合(RAFT) 25-26 2.3 改性 TMI 的共聚 26-28 2.4 TMI 共聚制备功能化材料 2
18、8-36 2.4.1 相容剂 28-32 2.4.2 交联材料 32-34 2.4.3 特种功能材料 34-36 2.5课题的提出 36-38 3 P(St-co-TMI)的合成与表征 38-53 3.1 引言 38 3.2 合成实验 38-43 3.2.1 实验原料 38-39 3.2.2 实验仪器与装置 39-40 3.2.3 合成过程 40-41 3.2.4 合成 P(St-co-TMI)要解决的问题 41-43 3.2.4.1甲醇作 P(St-co-TMI)的沉降剂 41-42 3.2.4.2 P(St-co-TMI)交联的抑制方法 42-43 3.3 P(St-co-TMI)的表征
19、43-51 3.3.1 测试仪器及方法 43-44 3.3.2 结构分析 44-45 3.3.2.1 傅立叶变换红外光谱 44 3.3.2.2 核磁共振波谱 44-45 3.3.3 分子量及其分布指数 45-46 3.3.4 热性能 46-51 3.3.4.1 差示扫描量热仪 46-47 3.3.4.2 热重分析 47-51 3.4 本章小结 51-53 4 P(St-co-TMI)的组成及其分布 53-65 4.1 引言 53 4.2 合成实验 53-54 4.2.1 实验原料 53-54 4.2.2 P(St-co-TMI-MAMA)的合成过程 54 4.3 P(St-co-TMI-MAM
20、A)的表征 54-56 4.3.1 测试仪器及方法 54-55 4.3.2 结构分析 55-56 4.3.2.1 傅立叶变换红外光谱 55 4.3.2.2 核磁共振波谱 55-56 4.4 P(St-co-TMI)的组成 56-61 4.4.1 P(St-co-TMI-MAMA)的组成 57-59 4.4.2 P(St-co-TMI)组成的 FTIR 关联式 59-61 4.5 P(St-co-TMI)的组成分布 61-63 4.6 本章小结 63-65 5 TMI和苯乙烯的竞聚率 65-83 5.1 引言 65-67 5.2 竞聚率的测定 67-77 5.2.1 Fineman-Ross(F
21、-R)法 68-71 5.2.2 Kelen-Tudos(K-T)法 71-74 5.2.3 Yezrielev、Brokhina 和 Roskin(YBR)法 74-75 5.2.4 多元线性回归最小二乘(MLRLS)法 75-77 5.3 竞聚率的影响因素 77-78 5.3.1 单体的共轭效应和极性效应(内因) 77-78 5.3.2 共聚反应条件(外因) 78 5.4 共聚物的微结构和链段分布 78-81 5.5 本章小结 81-83 6 结论与展望 83-85 6.1 结论 83-84 6.2 展望 84-85 主要符号说明 85-87 参考文献 87-95 攻读硕士学位期间主要研究
22、成果 95 8车辆制冷与空调第二次作业参考答案车辆隔热壁 、 制冷方法与制冷剂 、 蒸汽压缩式制冷一简答题1. 什么是隔热壁的传热系数？它的意义是什么？答：隔热壁的传热系数指车内外空气温度相差 1时，在一小时内，通过一平方米热壁表面积所传递的热量。可以概括为单位时间、单位面积、单位温差传递的热量。它可以表示出车体隔热壁允许热量通过的能力，愈大，在同样的传热面积与车内外温差的情况下，通过的热量就愈大，隔热性能就愈差。2. 热量是如何从隔热壁一侧的空气中传至另一侧空气的？答：热量从隔热壁一侧的空气中传至另一侧的空气中，其传热过程可以分为：1）表面吸热热量从一侧的空气中传至隔热壁的一侧表面；2）结构
23、透热热量从隔热壁的一侧表面传至另一侧表面；3）表面放热热量从隔热壁另一侧表面传至另一侧的空气中。3. 如何改善隔热壁的性能？答：（1）尽可能减少热桥；（2）不同材料必须完全密贴；（3）减少漏泄；（4）选用隔热性能较好的材料。4. 蒸汽压缩制冷循环系统主要由哪些部件组成，各有何作用？答：在蒸汽压缩制冷循环系统中，蒸发器、冷凝器、压缩机和节流阀是制冷系统中必不可少的四大件。蒸发器是输送冷量的设备。制冷剂在其中吸收被冷却物体的热量实现制冷。压缩机是心脏，起着吸入、压缩、输送制冷剂蒸汽的作用。冷凝器是放出热量的设备，将蒸发器中吸收的热量连同压缩机功所转化的热量一起传递给冷却介质带走。节流阀对制冷剂起节
24、流降压作用、同时控制和调节流入蒸发器中制冷剂液体的数量，并将系统分为高压侧和低压侧两大部分。实际制冷系统中，除上述四大件之外，常常有一些辅助设备，如电磁阀、分配器、干燥器、集热器、易熔塞、压力控制器等部件组成，它们是为了提高运行的经济性，可靠性和安全性而设置的。5. 蒸发器内制冷剂的汽化过程是蒸发吗？蒸发与沸腾有什么区别？答：是。蒸发是汽化的一种形式，只在液体表面发生，而沸腾是汽化的又一种形式是在液体内部和表面同时发生的。 液体蒸发在任何温度下都能进行,且只在液体表面进行。 液体沸腾是在一定温度下发生的剧烈的汽化现象。液体沸腾时要吸热，但液体温度保持不变。96. 制冷剂在蒸汽压缩制冷循环中，热
25、力状态是如何变化的？答：制冷剂蒸汽由蒸发器的末端进入压缩机吸气口时，压力越高温度越高，压力越低温度越低。制冷剂蒸汽在压缩机中被压缩成过热蒸汽，压力由蒸发压力 P0 升高到冷凝压力 Pk。为绝热压缩过程。外界的能量对制冷剂做功，使得制冷剂蒸汽的温度再进一步升高，压缩机排出的蒸汽温度高于冷凝温度。过热蒸汽进入冷凝器后，在压力不变的条件下，先是散发出一部分热量，使制冷剂过热蒸汽冷却成饱和蒸汽。饱和蒸汽在等温条件下，继续放出热量而冷凝产生了饱和液体。饱和液体制冷剂经过节流元件，由冷凝压力 Pk 降至蒸发压力 P0，温度由 tk降至 t0。为绝热膨胀过程。 以液体为主的制冷剂，流入蒸发器不断汽化，全部汽
26、化变时，又重新流回到压缩机的吸气口，再次被压缩机吸入、压缩、排出，进入下一次循环。7. 制冷剂在通过节流元件时压力降低，温度也大幅下降，可以认为节流过程近似为绝热过程（即与外界没有热量交换） ，那么制冷剂降温时的热量传给了谁？用于干什么？答：这个过程中热量传给了自身，使部分制冷剂液体汽化成蒸汽。8. 单级蒸汽压缩式制冷理论循环有哪些假设条件？答：理论循环假定： 假设进入压缩机的为饱和蒸汽，进入节流阀的为饱和液体； 假设压缩过程是等熵过程，节流过程是等焓过程； 假设蒸发与冷凝过程无传热温差； 假设除两大换热器外，系统与外界无热交换； 假设制冷剂无流阻损失。9. 什么叫液体过冷？液体过冷对循环各性
27、能参数有何影响？、答：过冷液体：当冷凝剂在冷凝器中被冷凝成液体后，如果液体继续向外放热，制冷剂的温度就会低于饱和温度（对应于冷凝压力的冷凝温度） ，低于饱和温度的制冷剂液体称为过冷液体。液体过冷对循环各性能参数的影响： 使单位制冷量增大； 使单位容积制冷量增大； 单位功保持不变； 使制冷系数增大。总之，制冷剂液体的过冷有利于制冷循环，可提高制冷循环经济性。10. 试写出制冷剂 R11、R115、R32 和 R12、Rl2B1 的化学式。10答：R11: CFCL3 R115: C2F5CL (注意区分：R1150：C 2H4)R32: CH2F2 R12: CF2Cl2Rl2B1：CF 2CL
28、Br11. 试写出 CF3Cl、CH4、CHF3、C2H3F2Cl、H2O、CO2 的编号。答： CF3CL：R13CH4: R50CHF3：R23C2H3F2Cl: R142BH2O：R718CO2：R744 12. 写出与下列制冷剂的符号规定式相对应的化学分子式(要求写出过程)（1）R22 （2）R134 答：（1）R22 符号规定式通式为 R（m-1） （n+1）x m-1=2 n+1=2 x=2所以 m=1 n=1 x=2符号规定式通式为：C mHnFxCIy y=2m+2-n-x=2+2-1-2=1 所以 R22 的符号规定式为 CHCIF2 （2）R134 符号规定式通式为 R（m
29、-1） （n+1）x m-1=1 n+1=3 x=4所以 m=2 n=2 x=4 符号规定式通式为：C mHnFxCIy y=2m+2-n-x=4+2-2-4=0 所以 R134 的符号规定式为 C2H2F413. 单级蒸汽压缩式制冷实际循环与理论循环有何区别？答：单级蒸汽压缩式制冷实际循环与理论循环的区别：在实际循环中存在：（1）制冷剂在流动过程中会产生阻力压降；（2）蒸发器出口蒸汽过热（3）冷凝器出口液体过冷；（4）压缩机压缩空气的过程不等熵。与理论循环相比，实际循环单位实际压缩功增大，而压缩机实际输气量减小。14. 什么叫有效过热？什么叫有害过热？有效过热对哪些制冷剂有利，对哪11些制冷
30、剂不利？答：有效过热：即吸入蒸汽的过热量全部来自冷藏货物间内的吸热。如果吸入蒸汽的过热发生在蒸发器本身的后部，或者发生在安装于被冷却室内的吸气管道上，或者发生在二者皆有的情况下，那么因过热而吸收的热量来自被冷却空间，如吸入蒸汽的过热热全部来自冷藏货物间或客车室内的西热，因而产生了有用的制冷效果。这种过热称之为“有效”过热。有效过热对 R502 R600a R290 R134a 等制冷剂有利，而对 R22 和 Nh3 等制冷剂不利。有害过热：吸入蒸汽的过热全部来自冷藏货物间外。由蒸发器出来的低温制冷剂蒸汽，在通过吸入管道进入压缩机前，从周围环境中（如冷藏货物间之外）吸取热量而过热，制冷剂所增加的
31、吸热量 q0r 并没有对冷却对象产生任何制冷效应，即没有提高制冷装置的有效制冷量，习惯上称这种过热为“无效”过热。在这种吸气过热时，过热度越大，制冷系数和单位容积制冷量降低越多，冷凝器的热负荷也增加越多，故称之为有害过热。蒸发温度越低，有害过热越大。15. 什么是回热循环？它对制冷循环有何影响？答：回热循环就是让蒸发器出来的制冷剂蒸汽和高温制冷剂液体在热交换器中进行热交换，使液体过冷，气体过热的循环。回热循环对制冷循环的影响：（1）可以保证制冷装置的压缩机运转安全；（2）可以减小节流热损失。16. 蒸汽有害过热对循环各性能参数有何影响？减小蒸汽有害过热的措施是什么？答：蒸汽过热对循环各性能参数
32、的影响：单位质量制冷量 q0 不变；单位理论功增大；制冷系数减小；单位容积制冷量减小；冷凝器的热负荷增加。减小蒸汽有害过热的措施：吸气管路用隔热材料包扎起来。17. 什么叫过冷度？什么叫过热度？答：过冷度：饱和温度与过冷液体的温度之差称为过冷度。过热度：过热蒸汽的温度与饱和蒸汽的温度之差称为过热度。18. 蒸汽压缩制冷用制冷剂是如何分类的？答：按化学结构分有：无机化合物（如 R717 等） ；碳氢化合物（R600a、 R290 等） 。氟里昂（R22 、R134a 等） ；多元混合溶液（非共沸溶液有 R407C 等，共沸溶液有12R502 等） ；按蒸发温度和冷凝压力分有：高温低压制冷剂； 中
33、温中压制冷剂；低温高压制冷剂。按可然性和毒性分，分不可然、可然、易燃、低毒、高毒等组合类别。19. 何为 CFC 类物质？为何要限制和禁用 CFC 类物质？答：CFC 类物质就是不含氢的氟里昂。CFC 物质对大气忠的臭氧和地球高空的臭氧层有严重的破坏作用，会导致地球表面的紫外线辐射强度增加，破坏人体免疫系统。还会导致大气温度升高，加剧温室效应。因此，减少和禁用 CFC类物质的使用和生产，已经成为国际社会环保的紧迫任务。20. 冷凝温度变化和蒸发温度变化分别对蒸汽压缩式制冷系统有何影响？答：当蒸温度一定时，随着冷凝温度的升高，则节流损失增大，制冷量减少，而轴功率增大，制冷系数降低；冷凝温度下降，
34、则节流损失减小，制冷量增加，功耗减少，制冷系数提高。当冷凝温度一定时，随着蒸发温度的下降，压缩机制冷量减少，而轴功率与制冷系数视情况而变。也减少。冷凝温度不变时，制冷机在不同蒸发温度下轴功率是变化的，而且与未变化前的蒸发温度有关。当 te 由室温逐渐下降时，制冷机的轴功率逐渐增大，t e 下降到一定值时，轴功率会达到最大值。如果蒸发温度 te 继续下降，轴功率逐渐减小。二. 画图及说明画出制冷系统的基本原理图及单级蒸汽压缩式制冷循环的理论循环压焓图和 T-S，并说明其循环过程。答：制冷系统的基本原理图间图 1。压缩机的可逆绝热过程是等熵过程，节流过程常可看作为等焓过程，则循环可用如下 P-H
35、和 -S 图表示。图 2 为单级蒸汽压缩式制冷循环的理论循环压焓图和 T-S。 冷 凝 器蒸 发 器节 流 阀 压 缩 机图 1 13图 2 画出蒸汽压缩制冷回热循环的 P-H 图和 图。解：单级蒸汽压缩制冷回热循环的 P-H 图 和 -S 图如下图所示：三. 计算题假定循环为单级压缩蒸汽制冷的理论循环，蒸发温度 t0=15,冷凝温度为 30，工质为 R12，试对该循环进行热力计算。（根据 R12 的热力性质图表，查出有关状态参数值：h1=345.8 kJ/kg v1=0.09145 m3/kg h3=h4=228.6 kJ/kg h2=375.1 kJ/kg t2=57）解：该循环的压焓图如
36、下所示： 141 单位质量制冷量 q 0=h1h 5=345.8-228.6=117.2 kJ/kg 2 单位容积制冷量 q V= q0/ v1=117.2/0.09145=1281.6 kJ/M34 单位理论功 w 0=h2h1=375.1-345.8=29.3 kJ/kg 5 制冷系数 = q 0/ w0=117.2/29.3=4.0 6 冷凝器单位热负荷 q k=h2h 3=375.1-228.6=146.5 kJ/kg 有一氨压缩制冷机组，制冷能力 Q0 为 4.0104KJh-1，在下列条件工作：蒸发温度为-25，进入压缩机的是干饱和蒸汽，冷凝温度为 20，冷凝过冷5。试计算：（1）
37、单位重量制冷剂的制冷能力；（2）每小时制冷剂循环量；（3）冷凝器中制冷剂放出热量；（4）压缩机的理论功率；（5）理论制冷系数。解：查表得到制冷剂氨在-25时的 P0=1.51585105 pa，20时的压力为Pc=0.85737 Mpa，15时的压力为 0.728785 Mpa。首先在 PH 图（或 TS 图）上按照已知条件定出各状态点。查得 H1=1430KJkg-1H2=1680KJkg-1冷凝出来的过冷液体（过冷度为 5）状态 3 的决定：假设压力对液体的焓值几乎没有影响，从状态 3 沿着饱和液体线向下过冷 5，找到 3 ，用此点的焓值近似代替 3 的焓值，由于过冷度是有限的，实际上 3
38、 和 3 很接近，不会造成太大的偏差。3 4 仍为等焓膨胀过程，H3=H4=270kJkg-1制冷能力 q0=H1-H4=1430-270=1160KJkg-1制冷剂循环量 1405.361hkgQG冷凝过程即 23 ，放出热量 Q=（ H3-H2） G=34.5(270-1690)=-1548645KJh-1压缩机功率 kWHGN40.2360)18(5.4360)(12 制冷系数 .7124.有人设计了一套装置用来降低室温。所用工质为水，工质喷入蒸发器内部分汽化，其余变为 5的冷水，被送到使用地点，吸热升温后以 13的温度回到蒸发器，蒸发器中所形成的干度为 98%的蒸汽被离心式压气机送往冷
39、凝器中，在 32的温度下凝结为水。为使此设备每分钟制成 750kg 的冷水，求1) 蒸发器和冷凝器中的压力；2) 制冷量（kJ/h） ；3) 冷水循环所需的补充量；4) 每分钟进入压气机的蒸汽体积。解：（1） 从饱和水和饱和蒸汽表查得：蒸发器内 5水的饱和蒸汽压p1=0.00872105Pa，冷凝器的温度为 32水的饱和压力 p2=0.0468105Pa （2） 本装置依靠 5的冷水从室内吸热，从而升温至 13来降低室温，故本装置的制冷量为 Q0=G2（H 5H 6）=G 2CP（T 5T 6）=7504.184（135）=25104（kJ/min）=1506240kJ/h（3） 对蒸发器作质
40、量衡算G1=G3G 2 （1）对蒸发器再作能量衡算G1H5=G3H1G 2H6 （2）联立方程（1）和（2）求得 G3，即为冷水循环所需的补充量G3= 56170()从饱和水和饱和蒸汽表查得H1（t=5 ， x=0.98）=2460kJ/kg，H 5（t=13 的饱和水）=54. （kJ/kg）因此GB= =10.48（kg/min ）251046.（4） 从饱和水和饱和蒸汽表查得：5时的饱和蒸汽比容g=147.12m3/kg；5时饱和水的比容 f=0.001m3/kg，则干度为 0.98 的蒸汽比容=gx f（ 1x）=147.120.98 0.001（10.98 ）=144.18 （m 3/kg）最后得到每分钟进入压气机的蒸汽体积为16V=G3=10.48144.18=1511（m 3/min）
