1、长 沙 学 院 CHANGSHA UNIVERSITY毕业设计（论文）资料设计（论文）题目： O-sepa 新型高效转子选粉机主体结构设计系 部： 机 电 工 程 系专 业： 机械设计制造及其自动化学 生 姓 名： 王 亮班 级： 06 级 5 班 学号 指导教师姓名： 陈 蕾 职称 教 授 最终评定成绩 长沙学院教务处 二七年十月制目 录第一部分 设计说明书一、设计说明书第二部分 外文资料翻译一、外文资料原文二、外文资料翻译第三部分 过程管理资料一、 毕业设计（论文）课题任务书二、 本科毕业设计（论文）开题报告三、 本科毕业设计（论文）中期报告四、 毕业设计（论文）指导教师评阅表五、 毕业设
2、计（论文）评阅教师评阅表六、 毕业设计（论文）答辩评审表- 2 -（2010 届）本科生毕业设计说明书O-sepa 新型高效转子选粉机主体结构设计系 部： 机 电 工 程 系专 业： 机械设计制造及其自动化学 生 姓 名： 王 亮班 级： 06 级 5 班 学号 指导教师姓名： 陈 蕾 职称 教 授最终评定成绩 2010 年 6 月长沙学院本科生毕业设计O-sepa 新型高效转子选粉机主体结构设计系 （部）：机电工程系专 业：机械设计制造及其自动化学 号：学 生 姓 名：王 亮指 导 教 师：陈 蕾 教授2010 年 6 月长沙学院毕业设计(论文) 摘 要选粉机是一种重要的工业选粉分级设备，广
3、泛运用于矿山粗细粉分离。本课题主要是对 O-sepa 选粉机主体结构的设计和改进，其设计的内容有：（1）锥体部分的设计；（2）壳体的外围和进风口的设计；（3）盖板的设计；（4）出风口的设计；(5)耐磨材料的选择。通过现有市场上成熟产品的调查获得一些信息，进料口一般为两个或四个，均布在出风口的周围，这样传动轴必需从出风口的中间穿过，必然会产生密封和磨损的问题。通过对进料口的改进，有助于出风口与轴分离，从而很好的避免了以上问题。对锥体焊接螺旋线扁钢板的改进设计，有利于粗粉的收集和减少边壁效应。关键词：分级，O-sepa 选粉机，旋风式，边壁效应IIABSTRACClassifier is an i
4、mportant industrial grade equipment selected powder, widely used in mining thickness of the powder separation. The main issue is the O-sepa separator design of the main structure, its design includes: (1) cone part of the design; (2) the outer shell design, the design of the inlet; (3) cover design;
5、 (4) vent design; (5) Wear the choice of materials. Through the existing mature products on the market survey, I got some information, I feed typically two or four, were announced around the outlet, so that the necessary drive shaft through the middle from the outlet would have a seal and wear probl
6、ems. By improving the feed population, contribute to the outlet and the separation axis, thus avoiding the above problems well. On the cone spiral flat steel plate welded to improve the design is conducive to the collection and reduction of meal wall effect.Keywords: classification, O-sepa separator
7、, Tornado, wall effect长沙学院毕业设计(论文) 目 录摘 要 IABSTRACII第 1 章 绪论 - 1 -1.1 选粉机概述 .- 1 -1.1.1 O-sepa 高效转子选粉机工作原理 .- 2 -1.1.2 O-sepa 高效转子选粉机的特点 .- 2 -1.2 我国选粉机的发展与现状 .- 2 -1.3 本论文设计的工作 - 3 -第 2 章 物料在选粉机内的运动过程及受力 - 4 -2.1 物料在选粉机内的运动过程 - 4 -2.2 颗粒的受力分析 - 5 -第 3 章 O-sepa 高效转子选粉机壳体设计参数计算 - 7 -3.1 主轴转速 .- 7 -3.
8、2 选粉机进风量 - 7 -3.2.1 进风量的计算 .- 7 -3.2.2 鼓风机的选择 .- 7 -3.3 选粉机驱动电机 .- 8 -3.3.1 选粉机需用功率的计算 - 8 -3.3.2 选择电动机 .- 8 -3.3.3 计算传动轴及工作轴的转速，功率，转矩和效率 - 8 -3.4 减速器的选择 .- 9 -第 4 章 O-sepa 选粉机整体结构设计 - 11 -4.1 O-sepa 选粉机总体结构的组成 .- 11 -4.2 壳体 - 11 -4.2.1 壳体设计方案： .- 11 -4.2.2 选粉机壳体外径参数 .- 12 -4.2.3 检修口的设计 .- 14 -4.3 椎
9、体 .- 14 -4.3.1 椎体的作用 .- 14 -4.3.2 锥体结构设计方案的比较： .- 15 -4.3.3 锥体参数设计 - 15 -4.4 盖 - 16 -4.4.1 盖的设计方案； .- 16 -IV4.4.2 盖板参数 .- 17 -4.5 轴套筒的磨损与密封 - 18 -第 5 章 选粉机的安装 - 19 -5.1 选粉机的安装 .- 19 -5.1.1 基准放线 - 19 -5.1.2 安装壳体 - 19 -5.1.3 主梁就位 - 20 -5.1.4 锥体的安装 - 20 -结 论 - 21 -参考文献 - 22 -附 录 - 23 -致 谢 - 24 -第 1 章 绪
10、论1.1 选粉机概述选粉机是闭路粉磨系统的主要设备之一,由磨机、选粉机等设备组成的闭路粉磨系统,比无选粉机的开路粉磨系统提高产量 1020%。因此,粉磨作业中选用选粉机作为磨机的配套设备是提高产量的主要途径之一。水泥工业用选粉机于1885 年发明,由美国的斯特蒂文特(Sturtovant)公司生产,即离心式选粉机,这就是第一代选粉机。随着世界工业技术的进步和发展,德国洪堡维达格公司于 1960 年研制开发了洪堡维达格型选粉机,即所谓的旋风式选粉机,属于第二代选粉机。第一代选粉机由于结构与工作原理的限制,选粉效率不高,粉磨系统的效率与产量提高有限;第二代选粉机因其核心结构并没有脱离第一代选粉机的
11、范畴,工作原理上无根本性的变化,所以性能提高有限。1990 年至 2000 年,选粉机的研究有了突破性的发展, O-Sepa 选粉机是由日本小野田 (Onoda)公司 1979年首先研制成功的，同时，日本三菱公司的 MDs 型、丹麦史密斯(ELSmidth)公司的 Sepax 型，以及德国洪堡(HumboldtVedag) 公司的 ZVB 型等选粉原理上实现了重大突破，统称为第三代选粉机。目前水泥工业中采用的选粉机主要有旋风式、离心式、高效涡流选粉机三种型式。旋风式选粉机结构紧凑、磨损小、震动小、选粉能力大、效率高离心式选粉机重量轻、维修方便。我国在上世纪九十年代初从日本小野田公司引进 O-S
12、epa 选粉机的生产制造技术,并在国内的水泥企业中得到广泛应用。- 2 -1.1.1 O-sepa 高效转子选粉机工作原理O-Sepa 选粉机的工作原理是:待选物料由上部的进料口 6 喂入选粉机，通过撒料盘8、缓冲板 4 充分的分散，落入选粉区。选粉气流大部分气流来自磨机，通过切向一次风进口2，来自收尘设备的收尘风通过二次风进口 7 进人，经导向叶片 5 进入选粉区。在选粉机内由转子，回转时使内外压差在整个选粉区高度内上下维持一定，从而使气流稳定均匀，在物料下落到锥体后在经过三次进风口 1 进行再次分选。物料自上而下，为每个颗粒提供了多次重复分选的机会，而且每次分选都在精确的离心力和水平风力的
13、平衡条件下进行。细粉从外向内克服了边壁效应的不利影响，O-sepa 选粉机结构图如图 1-1。1.1.2 O-sepa 高效转子选粉机的特点O-Sepa 选粉机与普通选粉机不同的特点有四个方面：空气水平方向引进，以切线方向进入选粉室；撒粒盘位于转子上方选粉机顶部。迫使粗粉贯穿空气选粉的全过程；转子有较短的竖向风机叶片，采用较高的转子。选粉机体积可缩小；转子周围的导向叶片改进了空气分布和物料在空气中的分散状态，为精确的选粉创造了良好条件。1.2 我国选粉机的发展与现状我国选粉机经过离心式、旋风式的不断发展，在 90 年代中期，推出了转子式选粉机，它有效的控制成品的细度和粒径分布，较好的满足了生产
14、需要。但是，随着水泥新标准的实施，也给转子式选粉机提出了新的挑战：水泥早期强度达不到要求，不能在控制成品的细度上下功夫。而转子式选粉机的细度控制，主要是通过主轴转速和循环风量两种办法，使系统的循环负荷大幅度上升，选粉效率大幅度下降，大量回粉进入磨机一仓，导致磨机粉磨效率下降，系统单位产量的粉磨电耗大幅度提高。以 O-Sepa 选粉机为代表的第三代选粉机，采用平面涡流选粉理论，体积小、处理能力大，在一些新型干法生产线上得到广泛的应用，但是由于不带细粉收集装置，需匹配大规格的布袋除尘器，增加了投资和系统装机容量，加大了操作管理难度，在中小水泥厂并不适用 OSepa 型选粉机是新型高效选粉机(第三代
15、选粉机)。由小野田公司研制的，1979 年通过工业试验后应用于工业生产。但是，我们不难发现，一种设备的发展不是孤立的，而是与整个民族工业发展息息相关。由于我国各地的经济发展不平衡，先进技术的自我发展及应用还要经过一个艰苦的认识过程，传统的观念的封闭与经济的欠发达地区的财力都会影响我国的 O-Sepa 选粉机的发展。因此，要想使我国选粉机赶超世界先进水平，还有待各方面的共同努力。1.3 本论文设计的工作1、物料在选粉机机内的运动过程及受力分析；通过对物料在选粉机内的运动过程和受力的分析，我们能够很清楚的知道物料在选粉机内是个怎样的运动状态以及选粉机的工作原理。2、O-sepa 选粉机主体结构设计
16、的主要参数计算；O-sepa 选粉机主体结构主要参数的设计，是通过选粉机的产量来进行一系列计算确定。计算得到主要参数后，通过生产经验值和理论值进行对比对主要参数进行优化选择。3、O-sepa 选粉机主体结构方案的选择。O-sepa 选粉机主体结构是由锥体、壳体、盖板、出风口、一次进风口、二次进风口和三次进风口及一些其他零件组成。本课题主要针对选粉机的锥体、壳体、盖板的结构进行了改进性设计。- 4 -第 2 章 物料在选粉机内的运动过程及受力2.1 物料在选粉机内的运动过程选粉机原料从喂料口引入至撒料盘上。撒料盘设置在转子上部的外围，半径较大，因此，落入其上的物料受较大离心力的作用，极易撒开，然
17、后被抛向缓冲板。物料通过撞击进一步分散后便改变方向，自由下落到转子与导向叶片之间的狭长环形空间的分离区形成料幕。以磨内的通风作为一次风，粉磨系统中设备的收尘气体作为二次风，分别从壳体两侧互成 180设置的两个切向进风口水平导入机内，穿过导向叶片，与转子的旋转作用相结合，形成强烈的水平旋流，强大的剪切力能将物料团块打碎，给高效选粉创造条件，避免合格细粉旁路，未经选出就进入粗粉和喂料系统。固定的竖向导向叶片确保在整个选粉区内压力降恒定，并使气流方向一致，从而可避免物料和气流向阻力最小的区域流动。因为消除了风速差，所以所有的粉粒均可受有均匀的选粉力，有利于转子周围的物料均匀分散，保证无死区和无器壁效
18、应，见图 2-1。转子的多层水平隔板产生一个水平的涡旋流，一方面可以消除层流，另一方面可以促进气流的涡旋流动，因而可使物料在选粉区的停留时间延长，有利于粉粒的精确选粉，图 2-2。断面相同的狭长环形空间，构成了一个形状简单的分离区。在任何位置上的气流运动速度基本相等，对于质量相同的物料颗粒，所受离心力 C 和抽吸力 D 的作用稳定不变，因此分离条件简单清晰。只要 CD，便都是回料粗粉， DC 的颗粒穿过转子风叶进入其内部，从中间出风管被吸出，最后由吸尘器收集为成品，见图 2-3。图 2-3 物料颗粒在选粉区的受力粗颗粒在通过窄而长的分离区下落过程中，不断受到水平切向气流的冲刷，将粘附在其上的细
19、粉不断地冲刷下来，进入到笼形转子的中间。偶尔尚存的粉料团块会被转子叶片继续击散，同时还能精确地控制最大颗粒。2.2 颗粒的受力分析选粉机内的颗粒在环流气体作用力 ，惯性离心力 和重力 G 三力共同作用下进2F1F行分级的，如图 2-4（a） 。根据颗粒流体力学原理，可将该三力分解为互相垂直的三个分力来分析：图 2-4 受力分析(a) 轴向力 Fp：它是上升气流对颗粒的作用力 F2 沿竖直方向分力与颗粒重力 G 的合力。若 G 小于 F2 的轴向分力，则轴向合力向上，颗粒脱离撒料盘的运动轨迹是螺旋向上，即颗粒被选走；若 G 大于 F2 的轴向分力，则轴向合力向下，颗粒脱离撒料盘的- 6 -运动轨
20、迹是螺旋向下并沉降；若 G 等于 F2 的轴向分力，则轴向合力为零，在惯性离心力作用下，颗粒向壳体壁面作水平减速运动，脱离撒料盘后的运动轨迹是在撒料盘平面内近似渐开线，最终于壳体内壁碰撞，瞬时动能为零。又因在贴近壳体内壁处循环气流减弱，即该颗粒在重力作用下沿壳体内壁逐渐下滑沉降。(b) 切向力 Fa 颗粒随撒料盘旋转和旋转气流一起的圆周运动力。(c) 径向力 Fr 是物料在撒料盘的旋转过程中所产生的离心惯性力。颗粒在轴向力Fp 和径向力 Fr 的共同作用下，作倾斜向上或倾斜向下运动。由以上三种力共同作用的结果，形成如图 2-4（b）所示的颗粒运动情况。即GF 2 的颗粒与 GF 2 的颗粒运动
21、情况。颗粒脱离撒料盘瞬时受力分析如图 2-5。图 2-5 瞬时受力分析图中： Fc剩余惯性离心力，单位为 N；Fr垂直方向气流对颗粒的作用，单位为 N。第 3 章 O-sepa 高效转子选粉机壳体设计参数计算3.1 主轴转速根据参考资料1公式（11-12），O-SEPA 选粉机的主轴转速可按下式估算：(3-1)850nD式中 D 选粉机直径，m；n 选粉机主轴转速，r/min。 取 n=240r/mini/2851r3.2 选粉机进风量3.2.1 进风量的计算根据参考资料2表 11-6，知喂料量 A 与水泥产量 Q 的关系为：Q=kA其中 k=11.5%25%，取 20%，则喂料量为：A1=Q
22、/20%=10/20%=50t/hA2=20/20%=100t/h 取喂料量 A=50t/h根据参考资料1公式（7-1）:(3-2)式中 选粉空气量， ； aQmin/3I料气比， ，取 I=2.5 。3/kg3kg 取 =500 ain/33.2.2 鼓风机的选择进风量确定为 500m3/min，根据参考资料3水泥工业手册 下册表 9-2-33 选择鼓风机型号为 G4-73-11N212D.性能参数为表 2-1i/45.20716IAQa7.16- 8 -表 3-1 鼓风机性能参数转速(n/min) 全压(mmHg) 风量(m3/h) 效率(%) 轴功率（kw） 所用电机型号750 120
23、32200 88.5 12.1 J03-1801M-83.3 选粉机驱动电机3.3.1 选粉机需用功率的计算根据参考资料4水泥工业粉磨工艺技术公式（6-13）：（3-3）75.209DP式中 P 0选粉机需用功率；D选粉机外壳直径。P 0 KW 取 =21KW46.1839.75.202.4.2 电动机功率的确定由参考资料1公式（7-4）：(3-4)式中 电动机的储备系数，取 =0.2；传动装置的机械效率，由表 7-9 取 =0.95。 取 =30KWaP3.3.2 选择电动机按已知工作要求和条件选用一般用途的全封闭自冷扇笼型三相异步电动机，因为此次设计的笼式选粉机直径大，采用 6 级电动机，
24、又因为设计原始数据要求电机功率P30kw，查看5机械设计手册 第 5 卷选用 YEJ200L2-4 型号的电动机。其同步转速为 1500 r/min，满载转速 1490 r/min。 3.3.3 计算传动轴及工作轴的转速，功率，转矩和效率a 传动装置总传动比01PaKW526.19.0取 i=6.3 (3-5)b 主轴输入功率：按参考资料6式（2-1）计算：KW (3-6).0P w由参考资料6式（2-4）：(3-7)321由参考资料6表 2-4，联轴器 1（弹性联轴器）的传动效率： ，95.01 取 9.01减速器的传动效率： ，取96.05.2 95.02联轴器 2(弹性联轴器)的传动效率
25、： ，取 ，则3 .3KWP831=0.990.950.99=0.93 主轴输出转矩 ：T1=9550 (3-8)电动机轴输出转矩 ：=95500T将以上算得的运动和动力参数列表如表 2-2。表 3-2 电动机和主轴的动力参数电动机 主轴转速 min)/(r 1490 240功率 kWP30 28转矩 NT192.28 1114.16传动比 i 6.3效率 0.933.4 减速器的选择根据上小节计算得选粉机的输入转矩为 1114.16N.M，输入功率为 28kw。查参考资料7机械设计手册 3 卷25-91 表 25.1-65 选择减速箱为 CWU-160-6.3-F，性208.6419wmni
26、 mNnPw16.420951 NnP28.19403950- 10 -能参数如表 3-3表 3-3 减速器 CWU-160-6.3-F 的性能参数公称 传动比 i 转速 中心距 额定输入功率 额定输出转矩6.3 1500 160 30 1450（资料来源机械设计手册 3 卷第 25 章 91 页）第 4 章 O-sepa 选粉机整体结构设计4.1 O-sepa 选粉机总体结构的组成O-sepa 选粉机外部结构由椎体、一次进风口 1、二次进风口 2、三次进风口 7、导向叶片 3、缓冲板 4、壳体、盖板、进料口、检修口、出风口、支架等组成。传动部分由电机通过联轴器、减速箱传动到轴上，由轴带动撒料
27、盘和转子旋转，通过与进风口、导向叶片、缓冲板的配合完成选粉工作。其结构如图 4-14.2 壳体4.2.1 壳体设计方案：方案一：如图 4-2，将壳体设计成分开的两部分. 方案二：如图 4-3，将壳体设计成一个整体，中间开设检修孔。通过比较两个方案的优缺点发现：结构（一）对于设备的- 12 -检修方面能够起到快捷的作用，因为只要松开紧固螺母就能将其打开。内部转子结构能够充分展现在设备维修人员的面前。但是这个结构存在不足就是对于设备的安装和轴的安装带来麻烦，同时对于设备的密封性能也要提出更高的要求。结构（二）做成一个整体，对于设备的检修会带来不便，通过在对称的两处开设检修孔。既能够解决设备检修不便
28、的问题，同结构（一）相比减低了对设备密封的要求。综合两种方案的优缺点，我们发现结构（二）能更好的满足我们的设计要求。4.2.2 选粉机壳体外径参数由课题任务书要求：1、产品材料 525#水泥。2、生产率： 10-20T/H。3、产品细度 80um 筛余。根据参考资料4水泥工业粉磨工艺技术相似选粉类型公式(6-17) ：(4-1)65.2847.0DQ式中 Q生产能力，t/h；已知: Q=1020t/h,取 Q=15t/h；D选粉机外壳直径，m； m 取整得 D=3m因为在壳体的内部需要加均匀粘贴防磨陶瓷，根据现有市场上产品设计经验取壁厚为 8mm。由传动部份转子高度为 1.5m，所以壳体外壳高
29、度需大于 1.5m，考虑到壳体与椎体和盖的安装问题，现取外壳高度为 1.7m。初步设计时对壳体的尺寸只能做估算，再通过数据模拟进行修正。如图 4-4假设壳体是两个半圆壳体的齿合，一次进风口截面宽为 B1，高为 H1，当量半径为,偏心距为 E1，二次进风口截面宽度为 B2，高 H2，当量半径为 ,偏1/2RB 2/RB心距为 E2。处理量由选粉室大小决定，而选粉室大小必须与进风口大小协调，故 B1 应与导向叶片内径 D1 成比例： ,可取 K4=0.2。为过度平滑，需一次进风蜗壳延141BKD长线在 X 轴正向处与导向叶片外径 R0 相切，而 ，可求得01/2Rr，r 为导向叶片径向宽度。11/
30、2ERD958.247.01652在计算 R2 之前，作以下假设：3 个进风口风量分别为：Q1、Q2、Q3，总风量为 QT，且满足 、 、 ； R1 半圆部分能量1/0.675QT2/0.5QT3/0.1QT损失h1 等于 R2 半圆部分能量损失h2；选粉室内流场稳定。根据假设有： ，得： B 2=B1/3；把 R1 部分能量损失看11BHvtvt成方形弯管的局部能量损失，而在圆形弯管下能量的局部损失可求的，假设他们之间存在如下联系： （K5 一实验系数） ，可得查表可求 90，而 =1.41 90，即h1=1.41v2 90/2g根据h1=h2，易反推出 R2。同理，为过度平滑，需二次进风蜗
31、壳延长线在 X 轴负向处与导向叶片外径相切，可求得 1。21/ERDr查资料8流体力学表 6-1 ，得 90=0.5，=1.41 90=0.705；h1=1.41v2 90/2g；h1=h2；转子高度 h=1500 mm；计算得 B1=490 mmB2=204 mmR1=1704 mmR2=1594 mmE1=300 mmE2=100 mm521/dkbh111/(/)4/()dRrBrB- 14 -1四川理工学院学报（自然科学版）2007 年 2 月 第 20 卷 第 1 期4.2.3 检修口的设计检修孔的位置角度，根据壳体的空间结构设计为 =15,检修孔的直径为 500mm，圆心距壳体上端
32、面为 710mm。壳体上突出两个600mmx780mm 的长方体，用 16 的销与压盖的连接。压盖的结构如图 4-5 所示。这样的结构优点有：1、能够方便的进行关闭和开启，有利于操作。2、此结构外部为方形，内部为圆形方便进行密封4.3 椎体4.3.1 椎体的作用物料由进料口进入选粉区，通过撒料盘、缓冲板的作用，在一次进风和二次进风选粉作用完成后。剩余物料由于重力的作用，开始下落进入椎体部分。在椎体部分，有三次进风，将物料再次进行风选。同时锥体由于有锥度，导致风螺旋向下导出粗粉。如图 4-6- 16 -4.3.2 锥体结构设计方案的比较：锥体内完成两个过程：一是通过三次进风口将物料再次进行分选；
33、二是在锥体内形成涡流状气流加速粗粉的下落过程,参考资料9四川理工学院学报（自然科学版）2007年 2 月 第 20 卷 第 1 期。三次进风口的位置影响着再次选粉的效果，所以将三次进风口位置设计为椎体的中心位置，这样能够很好的起到再次选粉的效果，同时又不会将粗粉再次吹入选粉室内。方案一：内壁光滑，如图 4-7；方案二：内壁焊接多圈扁钢，如图 4-8。对比两方案的优缺点：方案一：制造比较简单，对于比较大的物料能够很快的从锥体内通过，阻力比较小。但对于比较细的物料来说，却因此而形成了边壁效应，影响粗粉的收集。方案二：需要焊接多圈扁钢，造价要比方案一贵，但此结构能够形成料衬减少边壁效应。所以选择方案
34、二比较合理。 4.3.3 锥体参数设计锥体设计参数，根据壳体的设计确定锥体的上端面内径为 2920mm，距上端面中心距为 850mm 出开设检修口。检修口直径为 500mm。4.4 盖板4.4.1 盖的设计方案；方案一：出风口在中间位置，轴从出风口穿过，四个进料口均布在出风口周围，如图 4-9。方案二：出风口偏离中心位置，中心口位置通过一个锥体部分连接到出风口，三个进料口以 90 度均布，如图 4-10。对比两个方案的优缺点：方案一：该方案设计将出风口设计在中心位置，从而设计四个均布的进料口，这样能够使进料更加均匀。不足之处为，出风口直径在整个盖所占面积有限，细粉在随着风的旋转碰到盖上时会被打
35、下，重新进入选粉区，从而影响成品的收集效率。方案二：该方案将出风口设计在左边，中心位置设计一个锥体部分，来作为粉尘碰壁后的一个过渡装置。这样就能够提高成品的收集效率。通过比较两方案发现方案二虽然减少了个进料口，但转子的转速为 240n/min，对物料进料产生轻微的影响。对次可以设计个进料辅助装置，- 18 -如图 4-11 来增加物料在撒料盘上的落点数目由 3 个变为 9 个，使料散布更均匀。但通过产量为 10-20t/h，对进料量的估算为 50t/h，三个进料口尺寸为160mmx460mm，估算每个进料口瞬间进料量为 5kg/s。对于直径为 3m 的选粉机来说，转子转速为 240r/min
36、而言，不算太多。增加进料辅助装置，会是转子位置下移 200-300mm 的位移，这样使选粉区相应的减小。所以该装置可以不用，但可以用于进料口一次性进料较多的大型选粉机。4.4.2 盖板参数进料口设计为 30的斜角。尺寸为 160mmx460mmx212mm。 盖的设计参数根据壳体的设计参数 R1、R2，根据转子部分轴套的大小设计轴承安装孔德大小，根据撒料盘的内外径大小设计了下料口的位置，如图 4-12：R1=1704 mmR2=1594 mma =800 mmb =600 mm c = 900 mmD1=1000 mmD2=450 mmt =3338 mm4.5 轴套筒的磨损与密封现有的大多数
37、产品传动轴是从出风口的中间伸出，因为成品的收集是从出风口出来，通过细粉收集装置来收集。在大量细粉从出风口经过时，对轴的套筒的磨损是很明显的。这样对轴的防磨提出了更高的要求。本课题将出风口的中心设在偏离盖板中心 800mm 的位置，这样能够减少细粉对轴套的磨损。同时将轴中间开设一定的锥度，这样能够提高对细粉的收集效率。在对轴套的密封设计了两个梯形密封圈，外加一个橡胶圈进行密封。其结构如图 4-13- 20 -第 5 章 选粉机的安装5.1 选粉机的安装选粉机一般都安装在磨房的二层或三层楼板上，在楼板上安装筒体、转子部分和传动系统。在楼板上有预留圆孔，下锥体通过预留圆孔，安装在楼板下空间。选粉机的
38、机体支撑在楼板上。5.1.1 基准放线安装前以土建的纵横轴线为基准，校核选粉机中心线，测量预留孔洞的直径是否符合图纸要求，并大于选粉机外圆直径，孔洞中心线与选粉机的中心线在一条线上。由于选粉机中心位移过大，对下料管及非标准件的安装会带来很大的困难，所以可在预留孔洞上搭设跳板，在跳板上定预留孔洞中心点，进行测量。在画线时，还要复查地脚螺栓孔是否符合设计要求，标高是否符合设计标高，其误差不得超过5mm。如校核无误，可以根据设计要求安放垫铁。5.1.2 安装壳体选粉机上壳体的直径较大，运输困难，所以一般均是解体分片运送现场，因此，在安装前要进行组装。将壳体，吊在安装楼板上，在预留孔附近进行组装。壳体
39、组装后，用钢板尺检查圆筒的椭圆度。变形较大时，用千斤顶进行调整。如果局部变形较大时，做圆弧样板，用大锤修正。5.1.3 主梁就位主梁是用两根槽钢焊成，主梁与上盖焊接在一起。安装时一定要注意主梁的方向，确认无误后，将上盖与壳体的上平面对好方向， 。用两个过眼冲子（一个冲子用于对螺栓孔，另一个冲子为定位用） ，把筒体与上盖用螺栓联结起来。将平尺放在主梁上，在平尺上放框式水平仪，测量主梁的水平度，其误差不大于 0.2/1000mm，用在支脚下垫垫铁的方法调平。再用线坠测量主梁中心与基础中线误差，其误差不超过3 mm，然后安装固定支架连接。5.1.4 锥体的安装大型选粉机的锥体是分片进入现场的，锥体的组装，应在安装上壳体楼板的下层地面上进行。先将锥体的分片壳体，按照划线组对焊接，变形的壳体要修整，锥体组对好，并将三次进风口管，按规定角度焊好。用卷扬机吊装与筒壳体联结，在联结处用掺有白铅油的石棉绳垫好，用螺栓拧紧。
