1、1商业办公楼建筑设计、结构设计摘要：本毕业设计由胡尚瑜老师作为指导老师，指导学生梁睿完成此次毕业设计。该设计是一栋钢筋混凝土框架结构的综合办公楼，建筑高度 21.8m（从地面标高到主体结构檐口高度） ，建筑面积约 5000m2，设计使用年限 50 年，丙类建筑，主体部分采用六层框架结构。遵循先建筑、后结构、再基础的设计过程，根据任务书和指导书的要求完成的建筑、结构设计。建筑图包括平面图、正立面、侧立面及各详图。结构设计时紧密结合建筑设计，力求经济合理，造型美观。结构分析的重点在于框架内力及构件承载力满足要求。考虑毕业设计的特殊要求，以手算为主、电算为辅。计算书包括计算说明、结构计算书（包括楼板
2、计算、连续次梁计算、框架计算、基础和楼梯计算） 。关键词：多层建筑；框架结构；商业办公楼。2Commercial office building design, structural designStudent: Rui Liang Instructor: Hu ShangyuAbstract：The graduation Designed by Hu Shangyu teacher as instructor， students Liang Rui complete the graduation projectThe design is a reinforced concrete frame
3、 structure office building，building height 21.8m ( from ground level to the main structure of the eaves height )，Construction area of about 5000 m2，design life of 50 years，building class C ，Main part of the structure is six-story frame。First building , post-structuralism , and then based design proc
4、ess , according to the mission statement and instructions to complete the requirements of the building, structure design . Building plans including floor plans , facade , side elevation and the detail . Closely integrated structural design architectural design , and strive to economic rationality an
5、d beautiful shape. Framework for structural analysis focuses on internal force and component capacity to meet the requirements . Consider the special requirements of graduation to hand calculations based , electronic data supplement. Calculations including calculations show that structural calculati
6、ons ( including slab calculations, continuous secondary beam calculation , calculation framework , infrastructure and stairs calculation ) .Keywords:Multi-story building ; framework ; commercial office building.3第一章 结构计算总说明 .4第二章 结构计算书 .52.1 楼盖结构计算 .52.1.1 双向板计算 62.1.2 连续梁计算 172.2 框架结构计算 .212.2.1 框架
7、荷载计算 212.2.2 框架梁柱相对线刚度计算 222.2.3 风荷载作用下框架内力计算 222.2.4 地震荷载作用下框架内力计算 252.2.5 水平荷载作用下框架的抗侧移验算 252.2.6 竖向荷载作用下框架内力计算 302.2.7 横向框架内力组合 372.2.8 框架结构截面设计 382.3 基础设计及计算 .632.3.1 基础底面积和底面积尺寸确定 632.3.2 基础抗冲切承载力计算 652.3.3 基础底板配筋 652.4 楼梯设计及计算 .672.4.1 楼梯布置 672.4.2 内力及配筋计算： 68鸣谢724第一章 结构计算书总说明本毕业设计结构计算书主要内容有：一
8、、楼盖结构计算本设计采用了弹性理论方法和塑性内力重分布方法两种计算方法对楼盖的梁板结构进行了结构分析和计算，并根据计算结果进行配筋构造设计。二、 框架结构计算本设计采用人工计算的方法对所选取的一榀框架进行了结构计算，主要进行了框架荷载计算、框架内力计算、框架荷载效应组合和框架截面设计等。三、基础结构计算本设计基础选用柱下独立基础，主要对框架结构计算中所选取的一榀框架的柱下独立基础进行了结构计算和设计。注：本结构计算和设计除某些方面具体注明外，其余均按新规范要求进行计算和设计。5第二章 结构计算书2.1、楼盖结构计算设计资料本办公楼楼盖结构采用现浇钢筋混凝土楼盖，楼面面层为花岗岩楼面，轻钢龙骨吊
9、顶,卫生间的设计为坐式。楼板为 100mm 厚(走廊为 80mm 厚)钢筋混凝土楼板,板采用 C20 混凝土,其他采用 C30 混凝土，HPB235 级钢筋,梁中纵向受力钢筋采用 HRB335 级钢筋,箍筋采用 HPB235 级钢筋。此建筑楼板、走廊的活荷载标准值取 2.5kN/m2(荷载分项系数为 1.4),楼梯的活荷载标准值取 3.5kN/m2（荷载分项系数为 1.4） ，其余房间的活荷载标准值取 2.0kN/m2(荷载分项系数为 1.4)结构布置选择第三层结构平面进行设计,楼面板的布置如下图(图中尺寸单位为 mm):(1)楼板(100mm 厚)楼面铺 20mm 厚水磨石地板 0.65KN
10、/ 3m0.02m=0.013 KN/2m100mm 厚钢筋混凝土楼板 25KN/ 30.10m=2.5 KN/26轻钢龙骨吊顶 0.2 KN/ 2m小计 =2.713 KN/恒载标准值: kg=2.713 KN/2m恒载设计值: g=1.23.713=3.256 KN/ 2m活载标准值: kq=2.5 KN/活载设计值: q=1.42.5=3.5 KN/ 2荷载设计值: p=g+q=3.256+3.5=6.756 KN/ m(2)走廊(80mm 厚)楼面铺 20mm 厚水磨石地板 0.65KN/ 3m0.02m=0.013 KN/2m80mm 厚钢筋混凝土楼板 25KN/ 30.08m=2.
11、0 KN/ 2m 轻钢龙骨吊顶 0.2 KN/小计 =2.21 KN/ 2恒载标准值: kg=2.21 KN/2m恒载设计值: g=1.22.21=2.652 KN/ 2m活载标准值: kq=2.5 KN/活载设计值: q=1.42.5=3.5 KN/ 2荷载设计值: p=g+q=2.21+3.5=5.71 KN/ m2.1.1、双向板计算（1）按弹性理论设计, 对不同类型的板区格进行编号分类(见板布置图),在本设计中楼盖边梁对板的作用视为铰支座，内支座视为固定。将多区格双向板简化为单区格的双向板计算.1） 、荷载计算7楼面板荷载:100mm 厚钢筋混凝土楼板:g=1.23.713=3.256
12、 KN/ 2mq=1.42.5=3.5 KN/g+q/2=3.256+3.5/2=5.006 KN/ 2q/2=1.75 KN/ 2mg+q=3.256+3.5=6.756 KN/ 2走廊楼面板荷载:80mm 厚钢筋混凝土楼板:g=1.22.21=2.652 KN/ 2mq=1.42.5=3.5 KN/g+q/2=2.652+3.5/2=4.402 KN/ 2q/2=1.75 KN/ 2mg+q=2.652+3.5=6.152 KN/ 22） 、计算跨度,为计算方便,取板的支承中心线间的距离 作为计算长度,结果总cl是偏安全.即 = .clo3） 、荷载布置方式:求某板跨中最大弯距时,采用棋盘
13、式布置活荷载;求支座最大弯距时,采取活荷载满布方式.4） 、内力计算跨中最大弯距为在 g+q 作用下的弯距值与 q/2 作用下的跨中弯距之和.根据划分板的形式查课本的附表 8 进行双向板计算,考虑双向弯曲对两个方向板带弯距值的影响采用以下式子计算= + , = +)(xmy)(ymx混凝土的泊松比 =0.2,板的计算中 为短边或简支边方向, 为长边方向.l yl下面以 B1 板为例进行弯矩计算, 板的计算示意图如图所示：8myxymxyg q 2/g q跨 内 支 座弯距计算:=3300mm， =7200mm，xlyl/ =3300mm/7200mm=0.46,查表的: y=0 时 =(0.0
14、5595.006+0.09651.75) KN/ =4.886 xm2m2(3.)KN.m/m y=(0.00795.006+0.01741.75) KN/ =0.762 22(.)KN.m/m=0.2 时 =4.886 KN.m/m+0.20.762 KN.m/m=5.038 KN.m/m)(xm)(y=0.762 KN.m/m+0.24.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m支座: =0.11796.756 KN.m/m =8.674 KN.m/mx 2(3.)mym=0.07866.756 KN.m/m =5.783 KN.m/m5） 、配筋计算:板跨内及支座取截面有效高度 =8
15、0mm, =70mm,即可近似按 计xh0y0 0.95syMAfh算钢筋截面面积.平行于 方向的跨中弯矩 =5.038 KNmxl )(xmas 20mm =5.038 /0.95210(100-20)=315.66 0.95syMAfh31 2m实配钢筋： 8150 (As 335 ) 2平行于 方向的跨中弯矩 =1.739 KN.m/myl )(ym9as 30mm =1.739 /0.95210(100-30)=124.53 0.95syMAfh312m实配钢筋： 8200 (As 251 ) 2m沿 方向的支座弯矩 =8.674 KN.m/mxl xas 20mm =8.674 /0
16、.95210(100-20)=543.480.95syMAfh31 2m实配钢筋： 10140 (As 561 ) 2m沿 方向的支座弯矩 =5.783 KN.m/myl ymas 30mm =5.783 /0.95210(100-30)=414.1 0.95syMAfh31 2m实配钢筋： 10180 (As 436 ) 2各区格板分别计算的弯距值如下表 1:表 1区格 B1 B2/xly3.3m/7.2m=0.5 3.3m/7.2=0.5计算简图xg q yx /xm=(0.05595.006+0.0965x1.75) KN/ 2m =4.886 KN.m/m(3.)(0.04085.00
17、6+0.09651.75)KN/ =4.063KN.m/m2m2(3.)跨中 ym=(0.00795.006+0.0174y (0.00285.006+0.01741.75)KN/ =0.484 KN.m/m2(3.)101.75) KN/ 2m =0.762 KN.m/m(3.)(xm=4.886 )(xKN.m/m+0.20.762 KN.m/m=5.038 KN.m/m4.063KN.m/m+0.20.484 KN.m/m=4.160KN.m/m)(y=0.762 )(yKN.m/m+0.24.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m0.484KN.m/m+0.24.063 KN.
18、m/m=1.297KN.m/m计算简图 g qxm=0.11796.756 KN.m/mx=8.674 KN.m/m2(3.) 0.08366.756 KN.m/m =6.151 KN.m/m2(3.)m支座 y=0.07866.756 KN.m/my=5.783 KN.m/m2(.) 0.05696.756 KN.m/m =4.186 KN.m/m2(.)区格 B3 B4/xly3m/7.2m=0.4（取 0.5） 3.3m/4.2m=0.79计算简图x yx /xm(0.04084.402+0.09651.75) KN/ =3.113 2(3)mKN.m/m(0.03145.006+0.0
19、5731.75)KN/ =2.804KN.m/m2m2(3.)跨中 y(0.00284.402+0.01741.75)KN/ =0.385 2()(0.01215.006+0.03201.75)KN/ =1.269 KN.m/m22(.)11KN.m/m)(xm3.113KN.m/m+0.20.385 KN.m/m=3.19 KN.m/m2.804KN.m/m+0.21.269 KN.m/m=3.059 KN.m/m)(y0.385KN.m/m+0.23.113 KN.m/m=1.008 KN.m/m1.269KN.m/m+0.22.804 KN.m/m=1.830KN.m/m计算简图 g q
20、xm0.08366.152 KN.m/m =4.629 KN.m/m2(3)0.07286.756 KN.m/m =5.356 KN.m/m2(3.)m支座 y0.05696.152 KN.m/m =3.15 KN.m/m2()0.0576.756 KN.m/m =4.194KN.m/m2(.)区格 B5 B6/xly3.3m/4.2m=0.79 3m/4.2m=0.71 计算简图 yx /xm(0.02765.006+0.05691.75) KN/ =2.589 22(3.)mKN.m/m(0.03114.402+0.0671.75)KN/ =2.287 KN.m/m2(3)my(0.014
21、15.006+0.03311.75) KN/ =1.399 22(.)KN.m/m(0.01174.402+0.02981.75)KN/ =0.933 KN.m/m2()(xm2.589KN.m/m+0.21.399 KN.m/m=2.801 KN.m/m2.287KN.m/m+0.20.933 KN.m/m=2.474 KN.m/m跨中 )(y1.399KN.m/m+0.22.589 KN.m/m=1.917 KN.m/m0.933KN.m/m+0.22.287 KN.m/m=1.390KN.m/m12计算简图mxyg qx0.06996.756 KN.m/m=5.143 KN.m/m2(3
22、.) 0.07286.152 KN.m/m =3.549KN.m/m2(3)m支座 ym0.05686.756 KN.m/m=4.179 KN.m/m2(.) 0.05686.152 KN.m/m =3.145 KN.m/m2()区格 B7 B8/xly33m/7.2m=0.46（取 0.5） 3m/7.2m=0.42 (取 0.5)计算简图x yx /xm(0.0405.006+0.09651.75) KN/ =4.020 22(3.)mKN.m/m(0.044.402+0.09651.75)KN/ =3.105KN.m/m2(3)my(0.00385.006+0.01741.75) KN/
23、 =0.539 22(.)KN.m/m(0.00384.402+0.01741.75)KN/ =0.425 KN.m/m2()(xm4.020KN.m/m+0.20.539 KN.m/m=4.129 KN.m/m3.105KN.m/m+0.20.425 KN.m/m=3.19KN.m/m跨中 )(y0.539KN.m/m+0.24.020KN.m/m=1.343 KN.m/m0.425KN.m/m+0.23.105 KN.m/m=1.046KN.m/m计算简图 g qxy支座 xm0.08296.152 KN.m/m 0.07256.152 13=5.554 KN.m/m2(3.)mKN.m/
24、m =4.254 KN.m/m2(3)my0.0576.152 KN.m/m=3.818 KN.m/m2(.) 0.05706.152 KN.m/m =3.156 KN.m/m2()区格 B9 B10/xly33m/6m=0.55 33m/6m=0.55 (取 0.5)计算简图xyg q xy /xm(0.03985.006+0.08921.75) KN/ 2 =3.870 2(3.)mKN.m/m(0.03855.006+0.08921.75)KN/ =3.799 KN.m/m2m2(3.)y(0.00425.006+0.02101.75) KN/ =0.629 22(.)KN.m/m(0.
25、00565.006+0.0211.75)KN/ =0.705 KN.m/m22(.)(xm3.870KN.m/m+0.20.629 KN.m/m=3.996 KN.m/m3.799KN.m/m+0.20.705 KN.m/m=3.94KN.m/m跨中 )(y0.629KN.m/m+0.23.870KN.m/m=1.403KN.m/m0.705KN.m/m+0.23.799 KN.m/m=1.465KN.m/m计算简图 xyxm0.08276.756 KN.m/m=6.084 KN.m/m2(3.) 0.08146.756 KN.m/m =5.989 KN.m/m2(3.)m支座 y0.0576
26、.756 KN.m/m=4.194 KN.m/m2(.) 0.05716.756 KN.m/m =4.201 KN.m/m2(.)区格 B11/xly3m/6m=0.514计算简图myxg q 2/xm(0.044.402+0.09651.75) KN/ =3.105 KN.m/m2(3)y(0.00384.402+0.01741.75) KN/ =0.412 2()mKN.m/m)(xm3.105KN.m/m+0.20.412 KN.m/m=3.187 KN.m/m跨中 )(y0.412KN.m/m+0.23.105KN.m/m=1.033KN.m/m计算简图 xm0.08296.152 K
27、N.m/m =4.59 KN.m/m2(3)支座 y0.0576.152 KN.m/m =3.156 KN.m/m2()由以上表知道板间支座弯距并不平衡,故取相临板的支座弯距和的平均值.B1-B2 支座: = (8.674+6.151)=7.413xm1B2-B3 支座: = (6.151+4.629)=5.3902B1-B4 支座: = (5.783+4.194)=4.989yB2-B5 支座: = (4.186+4.179)=4.1831B3-B6 支座: = (3.15+3.145)=3.148ym2B4-B5 支座: = (5.356+5.143)=5.250x15B5-B6 支座:
28、= (5.143+3.549)=4.346xm21B6-B8 支座: = (3.145+3.156)=3.151yB5-B7 支座: = (4.179+3.818)=3.999B2-B4 支座: = (4.186+4.194)=4.190y21B2-B7 支座: = (6.151+5.554)=5.853xmB8-B11 支座: = (3.156+3.156)=3.156yB7-B10 支座: = (3.818+4.201)=4.01021B2-B9 支座: = (4.186+4.194)=4.190yB9-B10 支座: = (6.084+5.989)=6.037xmB10-B11 支座:
29、= (4.59+5.989)=5.26921连续双向板的截面配筋计算见表 2 和表 3(按弹性理论计算)板跨内及支座取截面有效高度 =80mm, =70mm,即可近似按xh0y0计算钢筋截面面积.中间区格板考虑板的内拱作用弯距减少 20.0.95syMAfh表 2 跨中弯距配筋计算截面 ()0hM(KN.m)As( )2m配筋 实用As( )2mxl80 5.038 315.66 8130387B1 y70 1.739 124.53 8200 251xl80 4.1600.8 208.52 8200 251B2 y70 1.297 92.88 8200251xl80 3.1900.8 159.
30、90 8200 251跨中 B3 y70 1.008 63.16 8200 25116xl80 3.0590.8 153.33 8200251B4 y70 1.830 114.66 8200 251xl80 2.8010.8 140.40 8200 251B5 y70 1.917 124.01 8200251xl80 2.4740.8 124.01 8200 251B6 y70 1.3900.8 79.62 8200 251xl80 4.1290.8 206.97 8200251B7 y70 1.3430.8 76.94 8200 251xl80 3.1900.8 159.90 8200 25
31、1B8 y70 1.0460.8 79.74 8200251xl80 3.9960.8 200.3 8200 251B9 y70 1.4030.8 80.37 8200 251xl80 3.9400.8 197.49 8200251B10 y70 1.4050.8 80.49 8200 251xl80 3.1870.8 159.74 8200 251B11 y70 1.0330.8 59.18 8200251表 3 支座弯距配筋计算截面 ()0hM(KN.m)As( )2m配筋 实用As( )2mB1-B2 支座 80 7.413 464.47 10200479B2-B3 支座 80 5.39
32、0 351.94 8140 402支B1-B4 支座 80 4.989 312.59 8150 33517B2-B5 支座 80 4.183 262.09 8180279B3-B6 支座 80 3.148 197.24 8200 251B4-B5 支座 80 5.250 328.95 8150 335B5-B6 支座 80 4.346 272.30 8180279B6-B8 支座 80 3.151 197.43 8200 251B5-B7 支座 80 3.999 250.56 8200 251B2-B4 支座 80 4.190 262.53 8180279B2-B7 支座 80 5.853 3
33、66.73 8130 387B8-B11 支座 80 3.156 197.74 8200 251B7-B10 支座 80 4.010 251.25 8180279B2-B9 支座 80 4.190 262.53 8180 279B9-B10 支座 80 6.037 378.26 10200 251座支B10-B11 支座 80 5.269 330.13 10200393验算表中板的配筋率 00min0 /45,2.axyts fbhA0/452.maxfAyts或=max(160 或 192)801)2/.(81. 0或上表中所有配筋面积都大于 192 ,因此满足要求。2.1.2、连续梁的计算
34、连续梁的布置如下图粗实线所示,计算方法采用了塑性理论方法(内力重分布法).18（1） 、估计梁截面尺寸720h406811l,取 500,因 b 不能小于 200,故 b 取 250534bbh=250300mm（2） 、荷载设计值线荷载:板传来恒载 2.713 KN/ 3.3m1.2= 10.743KN/2mm梁自重 25 KN/ （0.5-0.12）m0.25m1.2= 1.35KN/2梁侧抹灰 17KN/ (0.5-0.12)m0.02m1.22 = 0.147KN/3纵隔墙自重 19 KN/ 3.6m0.24m0.61.2=11.820 KN/mm恒载设计值 =10.743KN/ 梯形
35、荷载 g =1.35KN/ +0.147KN/1g 2+11.820KN/=13.317 KN/m均布荷载 活载设计值2.5 KN/ 3.3m1.4=11.55KN/ 梯形荷载2 m把梯形荷载转化为均布荷载19恒载:10.74KN/ (1-20.330.33+0.330.330.33)=8.79 KN/m m活载: 5.78KN/ (1-20.330.33+0.330.330.33)=4.73KN/即g18.79 KN/ +13.317 KN/ 22.107 KN/m q14.73 KN/mg= g1+ q 1=26.84KN/m, 把三角形荷载化为均布荷载后计算简图如下(3)内力计算由于跨距
36、不同，所以次梁的弯矩计算用弯矩分配法求得（具体过程在过程材料里面） 。弯矩分配图如下：(4)内力汇总B支座C支座D支座截面 A支座 A-B跨中左 右B-C跨中 左 右C-D跨中 左 右D-E跨中M(KNm) 0 115.2 -117.4 38.9 -78.8 81.9 -105.3 15.5V(KN) 75.8 -112.8 65.5 -47.2 92.9 -100.380.5 -E支座F支座G支座截面左 右E-F跨中 左 右F-G跨中 左 右G-H跨中H支座20M(KNm) -105.3 81.9 -78.8 38.9 -117.4 115.2 0V(KN) -80.5 100.3 -92.
37、9 47.2 -65.5112.8 - -75.8(4) 截面承载力计算1) 次梁跨中截面按 T 形截面进行计算，其翼缘宽度取两者中的较小值（取最大跨轴线间距 7.2m 计算）7.24305.3ffnlbms取较小值 ，f判断 T 型截面类型：取 h0=500-30=470mm， 则： 1 10()24014.3(7)4.2ffcb KNm17.4KNm属于第一类梯形截面。2) 支座截面按矩形截面计算，均按一排钢筋考虑，取 h0=350-30=320mm3) 次梁正截面受弯承载力计算楼面次梁正截面受弯承载力计算截面位置M(KNm)3l=b0f(跨中)或b（支座）c20fbhM021210y0s
38、fhM=A（mm 2） 选配钢筋 实配钢筋面积(mm2)A-B跨中 115.2 2.4 0.015 0.015 b0.992 823 4 18 1017B支座 -117.4 0.25 0.149 0.162 0.919 906 4 18 1017B-C跨中 38.9 2.4 0.005 0.005 b0.997 277 2 14 308C支座 -78.8 0.25 0.100 0.106 0.947 590 4 14 615C-D跨中 81.9 2.4 0.011 0.011 b0.994 584 4 14 615D -105.3 0.25 0.133 0.143 0.928 804 4 18
39、 101721支座D-E跨中 15.5 2.8 0.002 0.002 b0.999 110 2 10 804E支座 -105.3 0.25 0.133 0.143 0.928 804 4 18 1520E-F跨中 81.9 2.4 0.011 0.011 b0.994 584 4 14 615F支座 -78.8 0.25 0.100 0.106 0.947 590 4 14 615F-G跨中 38.9 2.4 0.005 0.005 b0.997 277 2 14 308G支座 -117.4 0.25 0.149 0.162 0.919 906 4 18 1017G-H跨中 111 2.4
40、0.015 0.015 b0.992 823 4 18 10174）次梁斜截面受剪承载力计算由表得最大剪力 ，max13VKN，所以7070,1.4825wwhhb，0 max.25.25132013cbf KNVK所以几面尺寸满足要求。箍筋按照构造要求，按 801 025.31.43.2.40.2.6sv tynAfb符合要求。2.2、框架结构计算2.2.1、框架荷载计算一、屋面荷载计算1、恒荷载标准值：现浇 40 厚细石混凝土 220.04=0.88KN/捷罗克防水层（厚 8mm） 0.10KN/20 厚 1：3 水泥砂浆找平 200.02=0.40KN/22膨胀珍珠岩砂浆找坡（平均厚 1
41、40mm） 140.14=1.96KN/100 厚钢筋混凝土屋面板 250.10=2.50KN/10 厚纸浆石灰泥粉平 160.01=0.16KN/轻钢龙骨吊顶 0.2KN/合计 6.2KN/2、活荷载标准值： 按上人屋面，取 2.0KN/二、楼面荷载（1） 、办公室楼面1、恒荷载标准值：水磨石地面（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底） 0.65KN/100 厚钢筋混凝土屋面板 250.10=2.50KN/10 厚纸浆石灰泥粉平 160.01=0.16KN/轻钢龙骨吊顶 0.2KN/合计 3.51KN/2、活荷载标准值： 按“办公楼”一栏取，取 2.0KN/ （2） 、过道楼面：1、恒荷载
42、标准值：水磨石地面（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底） 0.65KN/80 厚钢筋混凝土屋面板 250.08=2KN/10 厚纸浆石灰泥粉平 160.01=0.16KN/轻钢龙骨吊顶 0.2KN/合计 3.01KN/2、活荷载标准值： 按“走廊”一栏取，取 2.5KN/ 三、梁柱自重1、横向框架梁（600300）：0.25（0.6-0.1）25+（0.6-0.1）0.0220=3.95KN/m2、纵向框架梁（600300）：0.25（0.6-0.1）25+（0.6-0.1）0.0220=3.95KN/m3、次梁（500250）：0.25（0.5-0.1）25+（0.5-0.1）0.022
43、0=2.66KN/m4、框架柱（600500）： 0.60.5252.20.0220=8.38KN/m四、门窗自重1、门：除底层大门为玻璃门外，其余均为木门。木门自重：0.2KN/。2、窗：均采用塑钢玻璃窗。窗自重：0.3KN/。232.2.2、框架梁柱相对线刚度计算一、框架柱惯性矩 33945061012bhI m一、 框架梁的惯性矩矩形截面惯性矩： 339405064.5101212bhI m对中框架梁为 9940.4I三、各层框架梁线刚度各层框架梁线刚度框架梁位置- 轴 A C框架梁- 轴 C D框架梁- 轴 D F框架梁跨度l（mm） 6600 3000 6600线刚度 lEI9610
44、.3E96103E9610.3E各层框架柱线刚度框架柱位置顶层框架柱标准层框架柱底层框架柱层高 H（mm） 3600 3600 4600线刚度 EI961032.5E961032.5E96104.E五、各杆件相对线刚度以 - 轴框架梁线刚度相对值为 1，则可算得各杆件相对线刚度值，注 C D于下图中。242.2.3、风荷载作用下框架的内力计算一、风荷载标准值计算荷载相同，取 轴框架计算水平风荷载。 61、基本参数得 ，地面粗糙度为C。风载体形系数20.35/KNm和 。按照C类粗糙度查的风压高度系8(迎 风 面 )s-0.5(背 风 面 )s数 在3.6m、7.2m、10.8m、14.4m、1
45、8.0m、21.6m处分别为z0.74、0.74、0.74、0.74、0.80、1.03,。2、风荷载标准值计算：由 确定0kzsFA25654321 （ 7.2+6） （ 1.3+.6）0.(.85)1.03=1.KN2=4KN.(.).497608503.(FF（ 05+6.）) =14.K2风荷载受力图二、风荷载作用下的框架内力计算1、各梁柱相对线刚度梁、柱位置 - A B跨梁- B C跨梁- C D跨梁 顶层柱 标准层柱 底层柱相对线刚度 i 0.455 1 0.455 0.833 0.833 0.6522、各柱的剪力值（D 值法）26风荷载做用下各柱的剪力值层数 )F(柱号 2bcii2cihi1=DiD iiDF=V(KN)A6（D6） 0.546 0.214 0.178( )23.61.75第 6 层 1.KNB6（C6） 1.747 0.466 0.388( )11.132( )213.63.80A5（D5） 0.546 0.214 0.178( )2. 2.90第 5 层 8.FB5（C5） 1.747 0.466 0.388( )361.132( )2.6.35A4（D4） 0.546 0.214 0.17
