1、目 录第一章 结构选型与布置 .11.1 工程概况 .11.2 工程地质资料 .11.3 荷载资料 .11.4 建筑构造 .2第二章 确定计算简图 .42.1 确定计算简图 42.2 梁柱截面尺寸 42.3 材料强度等级 .42.4 荷载计算 .5第三章 框架内力计算 .123.1 恒载作用下的框架内力 .123.2 活载作用下框架内力 .173.3 地震作用下横向框架的内力计算 .21第四章 框架内力组合 .274.1 弯矩条幅 .274.2 内力组合 .28第五章 框架梁柱截面设计 .36第六章 楼梯结构计算 .496.1 梯段板计算 .496.2 休息平台板计算 .506.3 梯段梁计算
2、 .51第七章 现浇楼面板设计 .527.1 跨中最大弯矩 .527.2 支座中点最大弯矩 .53第八章 基础设计 .548.1 边柱计算 548.2 中柱计算 56附录 PKPM 框架计算数据图第一章 结构选型与布置0第一章 结构选型与布置1.1 工程概况本毕业设计“ 镇江市某高校综合服务楼设计 ”为有实际工程应用需求的课题。其工程地点位于江苏省镇江市，抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为 0.15g，设计地震分组为第一组。建筑场地长宽约 54m17m，建筑面积约 5832m2，为三跨六层钢筋混凝土规则框架。根据勘察报告，工程场地类，采用柱下独立基础，建筑设计宜考虑电梯间。标准层平
3、面及剖面简图见图 1-1，1-2。1.2 工程地质资料(1)经勘察查明，根据地层的沉积特点和物理力学特性自上而下共可划分为 3 层，各土层描述如下：层：素填土，灰褐色，主要成分为粉质粘土。该层土场地普遍分布，约 0.5m 厚。层：中密卵石。该层土场地普遍分布，约 5.2m 厚。层：密卵石，该层土本次钻探未钻穿。(2)基础型式及持力层：本工程采用独立基础；基础持力层位于第 3 层密卵石，地基承载力特征值 Fak=260KPa(3)本工程地下水埋深为 10 米左右，地下水对钢筋混凝土结构不具侵蚀性。(4)建筑场地类别:类(特征周期 0.45s)。1.3 荷载资料办公楼办公室楼面活荷载标准值：2.0
4、kN/m 2走廊楼面活荷载标准值：2.5kN/m 2楼梯间活荷载标准值：3.5 kN/m2不上人屋面活荷载标准值：0.7 kN/m 2雪荷载标准值：3.5kN/m 2本工程不考虑风荷载影响。南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）1 1.4 建筑构造屋面：35 厚 490490 的 C20 预制钢筋混凝土架空板、防水层、20 厚 1:3 水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土屋面板、12 厚纸筋石灰粉平顶；楼面：10 厚 1:2 水泥砂浆面层压实抹光、15 厚 1:3 水泥砂浆找平层、现浇钢筋混凝土楼面板、12 厚纸筋石灰粉平顶；围护墙：采用 200 厚混凝土空心小砌块(容重 2.36 kN/
5、m2)，M5 混合砂浆砌筑，双面粉刷(容重 3.6 kN/m2)，每开间采用 15001800 通长塑钢窗。图 1-1 剖面简图第一章 结构选型与布置2计算单元南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）3 第二章 确定计算简图2.1 确定计算简图本工程横向计算单元取 5 号轴线一榀框架，计算简图如图。本工程采用独立基础，基底底标高设为-1.5m，初步假设承台高度 0.6m，则底层柱高为 h1=3.3+1.5-0.6=4.2m，二到四层柱高为 h2-h4=3m。柱节点刚接，横梁计算跨度取柱中心间距，三跨分别为l=6900、3000 、6900。计算简图见图 2-1。2.2 梁柱截面尺寸柱统
6、一定为 400500，横梁统一 250600，纵向连续梁 250500。3000300030003000300042006900 69003000A B C D图 2-1 计算简图2.3 材料强度等级混凝土：均采用 C30 级受力钢筋采用 HRB400 钢筋，箍筋采用 HPB300 钢筋。第二章 确定计算简图42.4 荷载计算以轴线横向框架为计算分析对象，计算简图见图 2-2：6900 69003000A B C D6900 69003000A B C Dg6AB2 g6CD2g6BC2giAB2 giCD2giBC2g6AB1 g6BC1 g6CD1giAB1 giBC1 giCD1q6AB
7、 q6CDq6BCqiAB qiCDqiBCa) 恒载作用下结构计算简图 b) 活载作用下结构计算简图图 2-2 荷载计算简图2.4.1 屋面横梁竖向线荷载标准值(1)恒载屋面恒载标准值：35 厚架隔热板 0.03525=0.875kN/m2防水层 0.4kN/m220 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m2120 厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=2.5 kN/m212 厚纸筋石灰粉平顶 0.01216=0.192 kN/m2南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）5 屋面恒载标准值： 4.87 kN/m2梁自重：边跨 AB， CD 跨： 0.250.625=3
8、.75 kN/m粉刷层： 2(0.6-0.12)0.0217=0.33 kN/m中跨 BC 跨： 0.250.425=2.5 kN/m粉刷层： 2(0.4-0.12)0.0217=0.19 kN/m梁自重： 6.77 kN/m作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： g6AB1=g6CD1=4.08 kN/m，g 6BC1=2.69 kN/m板传来的荷载：g 6AB2=g6CD2=4.874.2=20.45 kN/m， g6BC2=4.873=14.61 kN/m(2)活载q6AB =q6CD=0.74.2=2.94 kN/m，q 6BC =0.73=2.1 kN/m2.4.2 楼面横梁
9、竖向线荷载标准值(1)恒载25 厚水泥砂浆面层 0.02520=0.50 kN/m2120 厚钢筋混凝土现浇楼板 0.1225=3 kN/m212 厚板底粉刷 0.01216=0.192kN/m2楼面恒载标准值： 3.692 kN/m2梁自重：边跨 4.08 kN/m，中跨 2.69 kN/m板传来荷载：g AB2=gCD2=3.6924.2=15.5 kN/m，g BC2=3.6923=11.08 kN/m(2)活载qAB=qCD=2.04.2=8.7 kN/m，q BC=2.53=7.5 kN/m第二章 确定计算简图62.4.3 屋面框架节点集中荷载标准值(1)恒载顶层边节点集中荷载：边跨
10、连续梁自重 0.250.504.225=13.13 kN粉刷 2(0.5-0.12)0.024.217=1.08 kN0.9m 女儿墙 0.94.22.36=8.92 kN粉刷 0.920.024.217=2.57 kN连续梁传来屋面自重： 0.54.20.54.24.87=21.48 kN顶层边节点集中荷载 g6A=g6B=47.18 kN/m顶层中节点集中荷载：中柱连续梁自重 0.250.54.225=13.13 kN粉刷 (0.5-0.12)20.024.217=1.09 kN连续梁传来屋面自重 0.54.20.54.24.87=21.45kN0.5(4.2+4.2-3)3/24.37=
11、17.70kN顶层中节点集中荷载 G4B=G4C=53.37kN(2)活载q6A=q6D=0.54.20.54.20.7=3.09kNq4B=q4C=0.54.20.54.20.7+0.5(4.2+4.2-3)3/20.7=7.25kN2.4.4 楼面框架节点荷载标准值(1)恒载：中间层边节点集中荷载：边柱连系梁自重 13.13kN粉刷 1.08kN钢窗自重 1.81.50.4=1.08kN窗下墙体自重 (4.2-0.4)(3.3-0.8-1.5)2.36=8.97kN粉刷 23.810.0217=2.58kN窗边墙体自重 1.5(3.8-1.8)2.36=7.14kN粉刷 21.510.02
12、17=1.02kN南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）7 连系梁传来楼面自重 0.54.20.54.23.692=16.28kN中间层边节点集中荷载： GA=GD=51.3kN框架柱自重 0.40.53.325=13.2kN中间层中节点集中荷载：中柱连系梁自重：13.13kN 粉刷 1.09kN内墙自重(忽略门窗)： (4.2-0.4)(3.3-0.6)2.36=23.3kN粉刷 23.830.0217=7.75kN连续梁传来楼面自重 0.50.54.24.23.692=16.28kN0.5(4.2+4.2-3)3/23.692=14.95中间层中节点集中荷载 GB=GC=76.5
13、kN，柱传来集中荷载 GB=GC=13.2kN(2)活载QA=QD=0.54.20.54.22.0=8.82kNQB=QC=0.54.20.54.22.0+0.5(4.2+4.2-3)3/22.5=18.95kN2.4.5 地震作用(1)建筑物总重力荷载代表值 Gi 的计算集中于屋盖处的质点重力荷载代表值 G6：50%雪荷载： 0.50.3552.812.8=118.27kN层面恒载： 4.8752.812.8=3291.34kN横梁： (4.086.92+2.693)14=901.24kN纵梁： (13.13+1.08)132+(13.13+1.09)132=739.18kN女儿墙： 0.9
14、2.36(52.8+12.8)2=278.67kN柱重： 0.40.5251.556=420kN横墙： 2.36(256.91.5+(31.5-1.81.5/2)2)=625.52kN纵墙： (4.21.5-1.81.5/2)2.3626+4.21.52.3625=675.43kN钢窗： 241.81.50.50.4=12.96kNG6=7092.6kN集中于 3-6 层质点重力荷载代表值 G5-G2：第二章 确定计算简图850%楼面活荷载： 0.5(52.832.5+23.66.93.5+(52.82-3.63)6.92.0)=939.06kN楼面恒载： 3.69252.86.92+3.19
15、252.83=3195.75kN横梁： 901.24kN纵梁： 739.18kN柱重： 4202=840kN横墙： 625.522=1251.04kN纵墙： 675.432=1350.86kN钢窗： 12.962=25.92kNG2G5=9243.1kN集中于 2 层处质点重力荷载代表值 G1：50%楼面活荷载 939.06kN楼面恒载 3195.75kN横梁 901.24kN纵梁 739.18kN柱重 0.40.525(1.5+2.1)56=1008kN横墙 625.52+625.522.1/1.5=1501.24kN纵墙 675.43+675.432.1/1.5=1621.1kN钢窗 25
16、.92kNG1=9931.49kN(2)地震作用计算框架柱的抗侧移刚度：在计算梁柱线刚度时，考虑楼板对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取 I=2I0，边框架梁取 I=1.5I0。梁柱线刚度见表，每层框架柱总抗侧刚度见表 2-1，2-2表 2-1 横梁、柱线刚度杆件 截面尺寸 Ec(kN/mm2) I0(mm4) I(mm4) L(mm) i(kNmm) 相对刚度边框架梁 250600 25.5 4.5109 6.75109 6900 2.49E+07 1.00边框架梁 250600 25.5 4.5109 6.75109 3000 5.74E+07 2.31中框架梁 25060
17、0 25.5 4.5109 9.00109 6900 3.33E+07 1.33南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）9 中框架梁 250600 25.5 4.5109 9.00109 3000 7.65E+07 3.07底层框架柱 400500 25.5 4.16109 4.16109 4200 2.53E+07 1.01中层框架柱 400500 25.5 4.16109 4.16109 3000 3.54E+07 1.42表 2-2 框架柱横向侧移刚度 D 值层 柱类型 K D(kN/mm) 根数边框边架柱 0.7 0.26 12.22 4边框架中柱 2.33 0.54 25.3
18、7 4中框架边柱 0.94 0.32 15.07 24二到六层中框架中柱 3.1 0.61 28.66 24边框边架柱 0.99 0.50 8.56 4边框架中柱 3.28 0.72 12.30 4中框架边柱 1.31 0.55 9.40 24底层中框架中柱 4.35 0.76 13.12 24底层： D=4(8.56+12.30)+24(9.4+13.12)=623.92kN/mm二六层：D=4(12.22+25.37)+24(15.06+28.66)=1199.63 kN/mm框架自振周期计算表 2-3 框架顶点假象水平位移 计算表层 Gi(kN) Gi(kN) D(kN/mm) (mm)
19、 20Gi/hi Di=20Gi/hi6 7092.6 7092.6 1199.63 5.91 193.16 47.284 满足5 9243.1 16335.7 1199.63 13.62 187.24 108.9047 满足4 9243.1 25578.8 1199.63 21.32 173.63 170.5253 满足3 9243.1 34821.9 1199.63 29.03 152.30 232.146 满足2 9243.1 44065 1199.63 36.73 123.28 293.7667 满足1 9931.5 53996.5 623.92 86.54 86.54 257.126
20、2 满足则自振周期为：T 1=1.700 =0.448s其中 0 为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取 0.6， 为框架框架顶点假象水平位移，计算见表 2-3。地震作用计算根据本工程地震设防烈度 7，II 类场地，设计地震分组为第一组，查规范得Tg=0.35s， max=0.08。 0.90.91max()(.35/48).64gT结构等效总重力荷载 Geq=0.85GL=0.8553996.5=45 897.025kN因为 T11.4Tg，故不考虑框架顶部集中力。框架横向水平地震作用标准值为：第二章 确定计算简图10结构底部：F EK=1Geq=0.06445897=2937.4k
21、N各楼层的地震作用标准值由表 2-4 计算列出表 2-4 楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层 Hi(mm) Gi(kN) GiHi Fi Vi(kN)6 19.2 7092.6 136177.9 655.25 655.255 16.2 9243.1 149738.2 720.50 1375.754 13.2 9243.1 122008.9 587.07 1962.823 10.2 9243.1 94279.62 453.65 2416.472 7.2 9243.1 66550.32 320.22 2736.691 4.2 9931.5 41712.3 200.71 2937.40本工程计算多
22、遇地震作用下横向框架弹性侧移，见表 2-5，对于钢筋混凝土框架， e=1/550。表 2-5 层间弹性侧移验算层 h(m) Vi Di e ehi6 3000 655.2505 1199.63 0.55 5.455 3000 1375.749 1199.63 1.15 5.454 3000 1962.823 1199.63 1.64 5.453 3000 2416.47 1199.63 2.01 5.452 3000 2736.692 1199.63 2.28 5.451 3300 2937.4 623.92 4.71 6.00通过以上计算结果看出，各层层间弹性位移均满足要求，即 eeh。南
23、京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）11 第三章 框架内力计算3.1 恒载作用下的框架内力1、弯矩分配系数由于该框架为对称框架，取一半框架进行简化计算，如图 3-1各节点弯矩分配系数如下表 3-1表 3-1 弯矩分配系数节点 S 上 S 下 S 左 S 右 S 上 下 左 右A1 5.68 4.04 0 5.32 15.04 0.38 0.27 0.00 0.35A2-A5 5.68 5.68 0 5.32 16.68 0.34 0.34 0.00 0.32A6 0 5.68 0 5.32 11 0.00 0.52 0.00 0.48B1 5.68 4.04 5.32 6.14 21.
24、18 0.27 0.19 0.25 0.29B2-B5 5.68 5.68 5.32 6.14 22.82 0.25 0.25 0.23 0.27B6 0 5.68 5.32 6.14 17.14 0.00 0.33 0.31 0.366900A B6900A B4.083.844.083.843.844.083.844.083.8420.45 14.614.083.546900C4.084.084.084.084.084.08150015.511.0815.511.0815.511.0815.511.0815.511.083000300030003000300042001500-81.04
25、74.9260.03-64.1960.03-64.1960.03-64.1960.03-64.1960.03-64.19A6 B6 D6A5 B5 D5A4 B4 D4A3 B3 D3A2 B2 D2A1 B1 D1图 3-1 横向框架承担的恒载和节点不平衡弯矩第三章 框架内力计算122、杆端弯矩计算(单位：kNm)(1)顶层横梁自重：MA6B6=- M6B6A=-1/12ql2 =-1/124.086.92 =-16.19MB6D6=-1/3ql2 =-1/33.751.52 =-2.81MD6B6 =1/2M6B6D=-1.41板传来的恒载：MA6B6=-MB6A6=-1/12ql2(1-
26、2a2/l2+a3/l3)=-1/1220.456.92(1-22.12/6.92 -2.13/6.93)=-68.39MB6D6=-5/96ql2 =-5/9614.6132=-6.85MD6B6 =-1/32 ql2 =-1/3214.6132=-4.11(2)中间层横梁自重：MAiBi=- MBiAi=-1/12ql2 =-1/124.086.92 =-16.19MBiDi=-1/3ql2 =-1/33.751.52 =-2.81MDiBi =1/2MBiDi=-1.41板传来的恒载：MAiBi=-MBiAi=-1/12ql2 (1-2a2/l2+a3/l3)=-1/1215.56.92
27、 (1-22.12 /6.92 +2.13/6.93)=-51.84MBiDi=-5/96ql2 =-5/9611.0832 =-5.19MDiBi =-1/32 ql2 =-1/3211.0832=-3.11(3)纵梁引起的柱端附加弯矩顶层外纵梁：47.180.075=3.54楼层外纵梁 51.30.075=3.843、不平衡弯矩MA6=-16.19-68.39+3.54=-81.04 kNmMB6=-2.81+16.19+68.39-6.85=74.92 kNmMA1,2,3,4,5 =-16.19-51.84+3.84=-64.19 kNmMB1,2,3,4,5 =16.19+51.84
28、-2.81-5.19=60.03 kNm4、内力计算根据对称原则，只计算 AB、BC 跨。恒载作用下，弯矩分配过程如下图 3-2 所示，弯矩、梁剪力轴力见图 3-3。南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）13 -81.04 74.92 顶层0.52 0.52 0.48 0.31 0.36 0.33 -84.58 84.58 -9.66 -5.5242.14 38.90 19.45 -7.506.65 -13.46 -26.93 -31.27 -28.67 31.273.54 3.27 1.64 1.8752.33 -55.87 -1.09 -1.26 -1.16 1.2677.65
29、-42.19 -35.45 27.01-64.19 60.03 六层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27 0.25-68.03 68.03 -8.00 -4.5221.07 10.91 -6.90 -15.01 -13.81 -16.21 -15.01 16.2113.30 13.30 12.52 -14.33 6.26 -6.911.77 -1.47 1.72 3.75 3.45 4.05 3.75 -4.05-0.69 -0.69 -0.65 -25.59 63.93 -20.16 -18.17 7.6435.45 22.05 -61.34-64.19 60.03 五
30、层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27 0.25-68.03 68.03 -8.00 -4.5221.82 21.82 20.54 -7.50 10.27 -7.506.65 8.38 -6.36 -13.82 -12.72 -14.93 -13.82 14.93-2.95 -2.95 -2.77 1.87 -1.39 0.7325.53 27.25 -56.62 -0.30 -0.28 -0.33 -0.30 0.33-19.76 63.92 -23.26 -20.90 10.74-64.19 60.03 四层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27
31、0.25-68.03 68.03 -8.00 -4.5210.91 10.91 -6.90 -15.01 -13.81 -16.21 -15.01 16.2116.75 16.75 15.77 -6.91 7.88 -6.84-1.47 -2.32 0.67 1.47 1.35 1.58 1.47 -1.581.06 1.06 1.00 -20.45 63.46 -22.62 -20.38 10.1027.25 26.41 -57.50-64.19 60.03 三层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27 0.25-68.03 68.03 -8.00 -4.5221.82 2
32、1.82 20.54 -7.50 10.27 -8.108.38 11.55 -6.29 -13.67 -12.58 -14.77 -13.67 14.77-4.64 -4.64 -4.36 0.73 -2.18 -0.5125.56 28.74 -58.14 0.49 0.45 0.53 0.49 -0.53-19.95 63.99 -22.24 -21.80 9.72-64.19 60.03 二层0.38 0.27 0.35 0.27 0.25 0.29 0.19-68.03 68.03 -8.00 -4.5210.91 -7.50 -16.21 -15.01 -17.41 -11.41
33、17.4123.10 16.41 21.27 -6.84 10.64-2.32 -0.48 -1.03 -0.95 -1.10 -0.72 1.101.06 0.75 0.98 -24.07 62.71 -26.51 -12.13 13.9932.75 17.17 -53.76底层8.21 -5.700.38 -0.368.58 -6.06第三章 框架内力计算1455.8777.6575.31 42.19 42.19 55.8755.8755.8727.0161.3450.9363.9320.167.6456.6253.2963.9223.2610.7457.5053.0963.4622.62
34、10.1058.1452.4963.9922.249.7253.7655.3362.7126.5113.9963.9363.9263.4663.9962.7161.3456.6257.5058.1453.7650.9353.2953.0952.4955.3320.1623.2622.6222.2426.5152.3335.4522.0525.5327.2527.2526.4125.5628.7432.7552.3335.4522.0525.5327.2526.4127.2525.5628.7432.7535.4525.59518.1719.76 20.920.45 20.3819.95 21.
35、814.07 14.07图 3-3 恒载作用弯矩图表 3-1 柱轴力表(kN)边柱 AD 轴 中柱 BC 轴层 横梁端部压力纵梁端部压力 柱重 柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力 柱重 柱轴力柱顶 107.18 136.766柱底 60.00 47.18 15.00 122.18 83.39 53.37 15.00 151.76柱顶 224.38 294.345柱底 50.90 51.30 15.00 239.38 66.08 76.50 15.00 309.34柱顶 340.90 452.604柱底 50.22 51.30 15.00 355.90 66.76 76.50 15.00 467.6
36、0柱顶 457.61 610.673柱底 50.41 51.30 15.00 472.61 66.57 76.50 15.00 625.67柱顶 574.34 768.732柱底 50.43 51.30 15.00 589.34 66.55 76.50 15.00 783.73柱顶 690.62 927.231柱底 49.98 51.30 21.00 711.62 67.00 76.50 21.00 948.23南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）15 表 3-2 AB 跨梁端剪力(kN) 、跨中弯矩(kNm)表 3-3 BC 跨梁端剪力(kN)层 板传来荷载 q(kN/m) 自重
37、作用 g(kN/m) l(m) gl/2 lq/4 VB=gl/2+lq/4 Vc=-(gl/2+lq/4)6 14.61 4.08 3 6.12 10.96 17.08 -17.085 11.08 4.08 3 6.12 8.31 14.43 -14.434 11.08 4.08 3 6.12 8.31 14.43 -14.433 11.08 4.08 3 6.12 8.31 14.43 -14.432 11.08 4.08 3 6.12 8.31 14.43 -14.431 11.08 4.08 3 6.12 8.31 14.43 -14.43层板传来荷载q(kN/m)自重作用g(kN/m
38、) a(m) l(m) gl/2 u=(l-a)q/2 MAB(kN.m) MBA(kN.m) Mik/lV1/A=gl/2+u-Mik/lVB=-(gl/2+u+Mik/l)M=gl/2l/4+u1.05-MAB-V1/Al/26 20.45 4.08 2.1 6.9 14.076 49.08 -55.87 77.65 3.16 60.00 -66.31 -75.315 15.5 4.08 2.1 6.9 14.076 37.2 -61.34 63.93 0.37 50.90 -51.65 -50.934 15.5 4.08 2.1 6.9 14.076 37.2 -56.62 63.92
39、1.06 50.22 -52.33 -53.293 15.5 4.08 2.1 6.9 14.076 37.2 -57.50 63.46 0.86 50.41 -52.14 -53.092 15.5 4.08 2.1 6.9 14.076 37.2 -58.14 63.99 0.85 50.43 -52.12 -52.491 15.5 4.08 2.1 6.9 14.076 37.2 -53.76 62.71 1.30 49.98 -52.57 -55.33第三章 框架内力计算163.2 活载作用下框架内力近似采用对称结构简化计算1、梁固端弯矩(单位：kNm)顶层：MA6B6=-MB6A6=-
40、1/12 ql2 (1-2a2/l2+a3/l3)=-1/122.946.92(1-22.12/6.92+2.13/6.93)=-9.82MB6D6=-5/96ql2 =-5/962.132 =-0.98MD6B6 =-1/32 ql2 =-1/322.132=-0.59中间层：MaiBi=- MBiAi=-1/12 ql2 (1-2a2/l2+a3/l3)=-1/128.76.92(1-22.12/6.92+2.13/6.93)=-29.1MBiDi=-5/96ql2 =-5/967.532 =-3.51MDiBi =-1/32ql2 =-1/327.532=-2.112、纵梁偏心附加弯矩顶
41、层外纵梁：3.090.075=0.23 kNm 楼层外纵梁：8.820.075=0.66 kNm3、内力计算本工程应考虑 4 种荷载最不利组合：(a)顶层边跨梁跨中弯矩最大(b)顶层边柱柱顶左侧及柱底右侧受拉弯矩最大(c)顶层边跨梁梁端最大负弯矩(d)活荷载满布置计算书只以计算第四种情况为例，其他荷载组合计算见机算报告。MA6=-9.82+0.23=-9.59 kNmMB6=9.82-0.98=8.84 kNmMA1,2,3,4,5 =-29.1+0.66=-28.44 kNmMB1,2,3,4,5 =29.1-3.51=25.59 kNm满跨活荷载，计算简图如图 3-4，弯矩分配过程见图 3
42、-5，梁柱弯矩见图 3-6，柱轴力见表 3-4，梁端剪力、跨中弯矩见表 3-5，3-6。 图 3-4 计算简图南 京 工 业 大 学 毕 业 设 计（论 文）17 -9.59 8.84 顶层0.52 0.52 0.48 0.31 0.36 0.33 -9.82 9.82 -0.98 -0.594.99 4.60 2.30 -3.204.09 -1.23 -2.46 -2.86 -2.62 2.86-1.49 -1.37 -0.69 0.057.59 -7.82 0.20 0.23 0.21 -0.239.17 -3.61 -5.56 2.04-28.44 25.59 六层0.34 0.34 0
43、.32 0.25 0.23 0.27 0.25-29.10 29.10 -3.51 -2.112.49 4.83 -2.94 -6.40 -5.89 -6.91 -6.40 6.918.18 8.18 7.70 -1.31 3.85 -2.97-0.74 -0.86 0.05 0.11 0.10 0.12 0.11 -0.120.53 0.53 0.50 -7.60 27.16 -10.30 -9.26 4.6810.46 12.68 -23.80-28.44 25.59 五层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27 0.25-29.10 29.10 -3.51 -2.119
44、.67 9.67 9.10 -3.20 4.55 -3.204.09 3.69 -2.73 -5.94 -5.46 -6.41 -5.94 6.41-1.72 -1.72 -1.62 0.05 -0.81 0.3012.04 11.64 -24.35 0.11 0.10 0.12 0.11 -0.12-8.97 27.49 -9.80 -8.72 4.18-28.44 25.59 四层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27 0.25-29.10 29.10 -3.51 -2.114.83 4.83 -2.94 -6.40 -5.89 -6.91 -6.40 6.917.38
45、 7.38 6.95 -2.97 3.47 -2.94-0.86 -1.03 0.28 0.61 0.56 0.66 0.61 -0.660.55 0.55 0.52 -8.76 27.25 -9.76 -8.73 4.1411.91 11.73 -24.30-28.44 25.59 三层0.34 0.34 0.32 0.25 0.23 0.27 0.25-29.10 29.10 -3.51 -2.119.67 9.67 9.10 -3.20 4.55 -3.453.69 5.09 -2.70 -5.87 -5.40 -6.34 -5.87 6.34-2.07 -2.07 -1.95 0.30
46、 -0.97 -0.2411.29 12.69 -24.65 0.23 0.21 0.24 0.23 -0.24-8.54 27.48 -9.61 -9.34 3.99-28.44 25.59 二层0.38 0.27 0.35 0.27 0.25 0.29 0.19-29.10 29.10 -3.51 -2.114.83 -3.20 -6.91 -6.40 -7.42 -4.86 7.4210.19 7.24 9.38 -2.94 4.69-1.03 -0.22 -0.47 -0.44 -0.51 -0.33 0.510.48 0.34 0.44 -10.32 26.95 -11.44 -5.20 5.8214.46 7.58 -22.70底层3.62 -2.430.17 -0.173.79 -2.60图 3-5 满跨活载弯矩分配过程图第三章 框架内力计算187.828.449.17 3.61 3.61 9.177.828.442.0423.8024.6327.1610.304.6824.3524.2027.499.80
