1、盖梁抱箍法施工及计算一、施工设计说明1、工程简介高速公路*有桥梁 2 座。墩柱为两柱式或三柱式结构，墩柱上方为盖梁，如图 1 所示。本图尺寸为其中一种形式，该盖梁设计砼 37 立方米，计算以该图尺寸为依据，其他尺寸形式盖梁施工以该计算结果相应调整。图 1 盖梁正面图（单位：cm）2、设计依据（1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）（2）路桥施工计算手册（3）其他相关资料及本单位以往施工经验。二、盖梁抱箍法结构设计1、盖梁模板底模支撑在盖梁底模下部采用间距 1m 工 14 型钢作横梁，横梁长 3.7m。横梁底下设纵梁。3、纵梁在横梁底部采用单层；两排贝雷片（标准贝雷片规格：30
2、00cm1500cm，）连接形成纵梁，长 18m，两排贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距 120cm。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用 U 型螺栓连接；纵梁下为抱箍。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚 t=10mm）制成， M24 的高强螺栓连接，抱箍高70cm，采用 14 根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层 23mm 厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用 U 型螺栓连接。5、防护栏杆与工作平台(1)栏杆采用 50 的钢管搭设，在横梁上每隔 2 米设一道 1.
3、2m 高的钢管立柱，竖向间隔 0.5m 设一道钢管横杆，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设 0.2m 高的支座。钢管与支座之间采用销连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设 5cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。三、盖梁抱箍法施工设计计算（一）、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。4、抱箍加工完成实施前，必须先
4、进行压力试验，变形满足要求后方可使用。（二）、横梁计算采用间距 1m 工 14 型钢作横梁，横梁长 3.7m。共设横梁 18 根，总重约 11kN。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=37m 324.5kN/m3=906.5kN（2）模板自重：G2=81.3kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=21kN横梁上的总荷载：G=G1+G2+G3 =1008.8kNq1=1008.8/17.2=58.65kN/m横梁采用 1m 间距的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载 G=58.651=58.65kN作用在横梁上的均布荷载为：q2= =58.65/1.7=34.5kN/m2、力学模型如图所示。图 2 横梁
5、计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量 E=2.1105MPa;惯性矩 I=712cm4;抗弯模量 Wx=102cm3为了简化计算，忽略两端 0.25m 悬挑部分的影响。最大弯矩：Mmax= =34.51.22/8=6.24kNm= Mmax/Wx=6.24/(10210 -6)=61176.5kpa61.2MPaw=158MPa满足要求。最大挠度：fmax= 5 q2lH 4/384EI=5345001.24/(3842.1101171210-8)=0.0006mf =1.2/400=0.003m满足要求。（三）、纵梁计算纵梁采用单层 2 排贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm1500
6、cm）连接形成纵梁，长 18m。1、荷载计算（1）横梁自重：G4=11kN（2）贝雷梁自重：G5=270129.8=31752N31.8KN纵梁上的总荷载：GZ=G1+G2+G3+G4+G5=1051.6kN纵梁所承受的荷载假定为均布荷载，单排贝雷片所承受的均布荷载 q3：q3= GZ/2L=1051.6/（217.2）30.6kN/m2、力学计算模型建立力学模型如图 2-3 所示。图 3 纵梁计算模型图3、结构力学计算（1）计算支座反力 Rc：Rc=30.617.2/2=263.2KN最大剪力 Fs=Rc-4.130.6=137.7KN（2）求最大弯矩：根据叠加法求最大弯矩。图 4 纵梁计算
7、单元一跨中最大弯矩 Mmax1=92q3/8=309.8KN/m图 5 纵梁计算单元二梁端最大弯矩 Mmax2=4.12q3/2=257.2KN/m叠加后得弯矩图：图 6 纵梁弯矩图所以纵梁最大弯矩 Mmax 产生在支座处，Mmax= Mmax2=257.2KN.m，远小于贝雷桁片的允许弯矩M0=975kNm。（3）求最大挠度：贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.110 5MPa，惯性矩：I=250500cm 4。易知纵梁最大挠度发生在跨中或者梁端。纵梁端挠度 fc1=qal3/(24EI)(6a2/l2+3a3/l3-1)=306004.193/(242.1101125050010-8)(64.
8、12/92+34.13/93-1) 0.004m跨中挠度 fc1=ql4/(384EI)(5-24a2/l2)= 3060094/(3842.1101125050010-8)(5-244.12/92) 0.210 -4m所以最大挠度发生在纵梁两端为 fc1=0.004mfc1f=a/400=4.1/400=0.0103m,满足要求。（四）、抱箍计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力 Rc= 263.2kN,每个抱箍承受的竖向荷载 N=2Rc=526.4kN,该值即为抱箍体需产生的摩擦力。2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力 N=5
9、26.4kN抱箍所受的竖向压力由 M24 的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第 426 页：M24 螺栓的允许承载力：NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取 225kN;-摩擦系数，取 0.3；n-传力接触面数目，取 1；K-安全系数，取 1.7。则：NL= 2250.31/1.7=39.7kN螺栓数目 m 计算：m=N/NL=526.4/39.7=13.314 个，取计算截面上的螺栓数目 m=14 个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/14=526.4/14=37.6KNNL=39.7kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系
10、数取 =0.3 计算抱箍产生的压力 Pb= N/=526.4kN/0.3=1754.7kN 由高强螺栓承担。则：N1=Pb=1754.7kN抱箍的压力由 14 条 M24 的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N2=Pb/14=1754.7kN /14=125.3kNS=225kN=N1/A= N1（1-0.4m1/m）/A式中：N2-轴心力m1-所有螺栓数目，取：14 个A-高强螺栓截面积，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=1754.7(1-0.414/7)/144.5210 -4=55458kPa=55.5MPa=140MPa故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺
11、栓需要的力矩 M1)由螺帽压力产生的反力矩 M1=u1N2L1u1=0.15 钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015 力臂M1=0.15125.30.015=0.282KN.m2)M2 为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为 10M2=1N2cos10L2+N2sin10L2式中 L2=0.011(L2 为力臂)=0.15125.3cos100.011+125.3sin100.011=0.443(KNm)M=M1+M2=0.282+0.443=0.725(KNm)所以要求螺栓的扭紧力矩 M0.725(KNm)3、抱箍体的应力计算：（1）、抱箍壁受拉产生拉应力拉力 P1=7N2=877.1（KN）抱箍壁采用面板 10mm 的钢板，抱箍高度为 0.7m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.010.7=0.007 (m2)=P1/S1=877100/0.007=125.310 6(Pa)=125.3(MPa)=158MPa满足要求。（2）、抱箍体剪应力=（1/2N）/（2S1）=（1/2526400）/（20.007）=18.8106(Pa)=18.8MPa=98MPa根据第四强度理论W=（ 2+3 2） 1/2=（125.2 2+318.82） 1/2=129.2MPa=158MPa满足强度要求。
