1、目 录第一部分 盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明二、盖梁抱箍法结构设计三、盖梁抱箍法施工设计图四、主要工程材料数量汇总表第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明二、侧模支撑计算三、横梁计算四、纵梁计算五、抱箍计算六、模板、支架拆除七、质量要求八、施工技术要求九、质量保证措施十、安全事故应急准备及报警方式、抢救医院附图图一、盖梁抱箍法施工设计总图图二、盖梁抱箍设计图图三、盖梁抱箍法施工支撑详图图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图第一部分 盖梁抱箍法施工设计图一、施工设计说明1、概况省道 S36 线第一标段 10 号桥分左右两幅，左幅辅道桥中心桩号ZK11+038.215,斜交 55.
2、74，桥梁宽度 27.83641.74m，沿路线方向桥长 25.544m.右幅辅道桥中心桩号 YK11+084.444,斜交 64.67，桥梁宽度 25.82439.35m，沿路线方向桥长 23.355m。跨径为7.23+6.65+7.23=21.11 米；桥面连续，下部桥墩采用桩柱式桥墩，桥台采用桩接盖梁桥台，墩柱上方为盖梁。由于左幅 0#、3#台盖梁长有三种，分别是 13.36 米、14.466 米、27.264 米；右幅 0#、3#台盖梁长有三种，分别是 12.522 米、13.302 米、26.038 米。通过对比选择 27.264 米长盖梁作为验算对象（参见图 1-1） ，盖梁宽 1
3、.2米，高 1.0 米，一个盖梁混凝土方量为 32.7 立方米。由于桥台柱高度较小，场地基础条件太差，台柱盖梁施工拟采用抱箍法施工。10 25x=6.4 103.023.6932.842.767,-13.9 -13.903,50585820,1%76,立 面 :50尺 寸 对 应 台 帽 中 线D1D1D1D10D150图 1-1 盖梁正面图（单位：m m） （要修改）2、设计依据（1） 城市桥梁设计荷载标准 （CJJ77-98）（2）工程建设强制性条文（3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。（4）路桥施工计算手册 人民交通出版社（5）扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ
4、 130-2001 文件。（6）S366 线第一标段施工图设计文件。（7）国家、行业等有关部委的规范和标准。（8）我单位的桥梁施工经验。二、盖梁抱箍法结构设计1、侧模与端模支撑侧模、面模为采用厚 18mm 优质高密度防水机制模板,在侧模外侧采用间距 1.2m 的 100*80 的方木条作竖带，竖带高 1.4m；在竖带上下各设一条 16 的栓杆作拉杆，拉杆间间距 0.5m，每道拉杆外扣 2 根 48 钢管,在竖带外每 2.4 米设 48 的钢管斜撑，支撑在支架上。2、底模支撑底模为采用厚 18mm 优质高密度防水机制模板。在底模下部采用间距 0.2m，12cm*12cm 木方作横梁，横梁长 2.
5、0m。横梁底下设纵梁。纵梁采用 2 根 22B 型工字钢， 2 根 22B 型工字钢上下用5CM*5CM*1.5 米的角钢进行焊接。横向坡度用纵梁调整。与墩柱相交部位采用特制型钢抱箍作支架支撑。4、抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚 t=16mm）制成， M20 的高强螺栓连接，抱箍高 18cm，采用 10 根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层 23mm 厚的土工布垫，纵梁与抱箍之间采用 U 型螺栓连接。5、防护栏杆与工作平台(1)栏杆采用 48 的钢管搭设，在横梁上每隔 2
6、.4 米设一道1.2m 高的钢管立柱，竖向间隔 0.6m 设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。(2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设 2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。三、盖梁抱箍法施工设计图（见附图）图一、盖梁抱箍法施工设计总图图二、盖梁抱箍设计图图三、盖梁抱箍法施工支撑详图图四、各部件连接、栏杆与工作平台详图四、主要工程材料数量汇总表见表一。需要说明的是：主要工程材料数量是以单个盖梁需用量考虑。序号 项目及名称 材料规格 单位 数量 备注一 侧模支撑 1 竖带 10*8 木方 kg 2544 2 栓杆 16 kg 111.6 两端带丝型3 钢管斜撑 钢管 48 m 4
7、6 计 46 个4 螺帽 用于 16 栓杆 个 46 二 底模支撑 1 横梁 16#工字钢 kg 5280.8 计 56 根2 型钢架联接用螺栓 20 个 24 螺栓带帽三 纵梁 1 弦杆螺栓 kg 320 计 160 个序号 项目及名称 材料规格 单位 数量 备注2 销子及保险插销 50 kg 432 计 144 个四 抱箍 共计 3 套1 抱箍桶钢板 钢板 =16mm kg 4545.72 2 上盖筋板 钢板 =20mm kg 442.93 3 下盖筋板 钢板 =10mm kg 123.92 4 中部筋板 钢板 =10mm kg 123.92 5 加强筋板 钢板 =8mm kg 381.1
8、7 6 加强筋板 钢板 =14mm kg 230.13 7 高强螺栓 24 长 100mm 个 198 8 橡胶垫 厚 23mm 33 五 连接件 1 A 型 U 型螺栓 共计 328 套(1) 螺杆 20 kg 1040.24 (2) 螺母 用于 20 栓杆 个 656 (3) 垫板 钢板 =12mm kg 1699.37 2 B 型 U 型螺栓 共计 24 套(1) 螺杆 24 kg 80.09 (2) 螺母 用于 24 栓杆 个 48 六 护栏与工作平台 1 栏杆架 钢管 50 m 174.4 2 栏杆支座 钢管 60 m 6 3 安全网 83 4 木板 厚 2cm 48.9 5 扣件
9、个 60 第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。3、本计算结果不适合于除 1#、2#墩盖梁施工。4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。二、侧模支撑计算1、力学模型及部分数据假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，P m为砼浇筑时的侧压力，T 1、T 2为拉杆承受的拉力，计算图式如图 2-
10、1 所示。1.模板对拉箍模板对拉箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm 4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm 3):5.08；对拉箍的间距(mm):500；对拉箍合并根数:4；2.竖楞竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；3.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm 2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm 2):1.50；4.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm
11、2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm 2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm 2):205.00；2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：P m=KH 式中：K-外加剂影响系数，取 1.2；-砼容重，取 26kN/m3；模板计算高度-有效压头高度。砼浇筑速度 v 按 0.3m/h，入模温度按 20考虑。则：v/T=0.3/20=0.0150.035（符合要求）Pm= Kh=1.2261.0=31.2kPa图 2-1 侧模 支撑计算图式砼振捣 对模板产生的侧压力按 4kPa 考虑。泵车浇筑压力按 4kPa 考虑则：P m=31
12、.2+4+4=39.2kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）： P=Pm（H-h）+Pmh/2=39.20.8+39.20.6/2=43.12kN2.2、拉杆拉力验算拉杆（16ii 级钢）间距 1.2m，1.2m 范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：=（T 1+T2）/A=1.2P/2r 2=1.243.12/20.008 2=128677kPa=129MPa=160MPa(可行)2.3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取梁截面宽度水平方向和竖直方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行H=1.0mP
13、m=43.12kPaT2h=0.2mT1强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，梁截面竖楞间距最大，为l=465mm，且竖楞数为10，面板为大于 3 跨，因此对梁截面宽度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。q465 465 465面板计算简图1.面板抗弯强度验算对梁截面高度方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)；l-计算跨度(竖楞间距): l =465.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q 1: 1.256
14、.850.450.90=27.63kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q 2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =27.63+1.134=28.8kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.8465465= 6.2310 5N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm 2)；M -面板计算最大弯距(Nmm)；W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 140018.018.0/6=7.56104 mm3；f -面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)； f=13
15、.000N/mm 2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.5610 5 / 6.23104 = 12.1N/mm2；面板的最大应力计算值 =12.1N/mm 2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距): l =465.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括q = q1 + q2 =28.8kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.8465.0 = 8035.2N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm 2)；-
16、面板计算最大剪力(N)： = 8035.2N；b-构件的截面宽度(mm)：b = 465mm ；hn-面板厚度(mm)：h n = 18.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm 2)：f v = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =38035/(250018.0)=1.33N/mm 2；面板截面抗剪强度设计值: f v=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =1.33N/mm 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 f v=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m
17、)： q = 56.850.4525.58 kN/m；-面板最大挠度(mm)；l-计算跨度(竖楞间距): l =465.0mm ；E-面板弹性模量（N/mm 2）：E = 9500.00 N/mm 2 ；I-面板截面的惯性矩(mm 4)；I= 46518.018.018.0/12 = 2.26105 mm4；面板最大容许挠度: = 465/ 470= 0.989 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.584654/(1009500.02.26105) = 0.811 mm；面板的最大挠度计算值 =0.811mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.989mm,满足要求！四、竖楞方
18、木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程梁长度为4.65m,梁箍间距为930mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81010/6 = 133cm3；I = 8101010/12 = 666cm4；q竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)；l-计算跨度(梁箍间距): l =930mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q 1: 1.265.850.250.90=17.78
19、kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q 2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m；q = (17.78+0.622)/2=9.201 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.19.201930930= 7.9610 5N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm 2)；M -竖楞计算最大弯距(Nmm)；W -竖楞的截面抵抗矩(mm 3)，W=13.310 4；f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm 2)； f=13.000N/mm 2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 7.9610 5/13.30104 = 5.98N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5.98N/mm 2 小于 竖
20、楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:465 465 465其中， -竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(梁箍间距): l =930.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，9.201竖楞的最大剪力： = 0.69.201930.0 = 5134.2N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm 2)；-竖楞计算最大剪力(N)： = 5134.2N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ；hn-竖楞的截面高度(mm)：h n = 100.0mm ；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm
21、 2)：f v = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =35134.2/(280.0100.0)=0.962N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: f v=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.962N/mm 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 f v=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:V=0.677ql4/100EI(V)l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =56.850.25 = 14.21 kN/m；-竖楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(梁箍间距): l =500mm ；E-竖楞弹性模量（
22、N/mm 2）：E = 9500.00 N/mm2 ；I-竖楞截面的惯性矩(mm 4)，I=2.5610 6；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67714.214654/(1009500.02.56106) = 0.185mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.186mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.0mm ，满足要求！三、横梁计算采用间距 0.2m12*12cm 木方 作横梁，横梁长 1.7m。共 24 根，盖梁悬出端底模下设特制三角支架，每个重约 8kN。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G 1=7.257m326kN/m3=188.6kN（2）横
23、梁模板自重：G 2=5.301+0.12*0.12*（24*1.7+10*1.6+10*1.4）*4=6.32*4=25.3KN（3）钢管外撑自重：G 3=2.774.65*12=0.154kN（4）三角支架自重：G 4=82=16kN（4）施工荷载与其它荷载：G 5=20kN横梁上的总荷载：G H=G1+G2+G3+G4+G5=188.6+25.3+0.154=214kNqH=214/4.65=46kN/m横梁采用 02m 的工字钢，则作用在单根横梁上的荷载 GH=460.2=9.2kN作用在横梁上的均布荷载为：qH= GH/lH=9.2/1.7=5.4kN/m(式中：l H为横梁受荷段长度
24、，为 1.7m)根据荷载及侧模计算，横梁设计能满足要求四、纵梁计算纵梁采用 22B 工字钢连接形成纵梁，长 27m。1、荷载计算（1）横梁自重：G 6=46kN/m（2）22B 工字钢：G 7=36.4kN/m纵梁所承受的荷载假定为均布荷载 q：q= 46+0.4=46.4kN/m2、结构力学计算图 2-3 所示结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。（1）计算支座反力 RC：第一步：解除 C 点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度 aq allABqCD EM图（ -） )2(85)2(16:32laEIqlaffCEDC点 位 移 量 RB2q(l)（ +）M图 8
25、=40.5aRACaEIlqfCC384)2(5:点 位 移 量第二步：计算 C 点支座反力 RC作用下的弯矩与挠度all（ -） 4Aa=37.95qRc2lBDEIlfC8)(第三步：由 C 点位移为零的条件计算支座反力 RC由假定支座条件知:f c=0 0384)2(51648)2(23EIalqIEIlRC qlqlC 31.8456)(222求得:（2）计算支座反力 RA、R B 由静力平衡方程解得（3）弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图： 2qa=8.5.71 -2a)=(lq（4）纵梁端最大位移 =-648q/EI ()4、纵梁结构强度验算（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩
26、出现在 A、B 支座，代入 q 后MB=8.82q=8.8246.4=409.3kNm工字钢允许弯矩M 0为 975kNm。)12(3)(6243lalEIlqaf8323lIl231.8)(alqRBA )192.4.6(49. 32Eq故：M B=409.3kNmM=975 kNm 满足强度要求5、纵梁挠度验算（1）工字钢刚度参数弹性模量：E=2.110 5MPa惯性矩：I=Ahh/2=46.4220*220/2=1122880cm 4（因无相关资料可查，进行推算得出）（2）最大挠度发生在盖梁端fmax=648q/EI=64846.4/(2.1108112288010-8)=0.013mf
27、=a/400=4.6/400=0.0115m6、关于纵梁计算挠度的说明由于 fmaxf，计算挠度满足要求。五、抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力 RA=RB=2(l+a)-8.31q/2=2*4.65-8.3146.4/2=23kNRC=8.31q=8.3123=191kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力 N 进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。2、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力 N=191kN抱箍所受的竖向压力由 M20 的高强螺栓的抗剪力产生，查路桥施工计算手册第 426 页：M24 螺栓的允
28、许承载力：NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取 200kN;-摩擦系数，取 0.3；n-传力接触面数目，取 1；K-安全系数，取 1.7。则：N L= 2000.31/1.7=35.3kN螺栓数目 m 计算：m=N/NL=191/39.7=5.46 个，取计算截面上的螺栓数目m=6 个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/10=191/10=19.1KNN L=39.7kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层土工布，按土工布与钢之间的摩擦系数取=0.3 计算抱箍产生的压力 Pb= N/=191kN/0.3=637kN 由高强螺栓承担。则：N=P b=637kN抱
29、箍的压力由 42 条 M20 的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/10=637kN /10=63.7kNS=220kN=N”/A= N（1-0.4m 1/m）/A式中：N-轴心力m1-所有螺栓数目，取：10 个A-高强螺栓截面积，A=4.52cm 2=N”/A= Pb（1-0.4m 1/m）/A=637(1-0.466/10)/664.5210-4=710000kPa=71MPa=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺栓需要的力矩 M1)由螺帽压力产生的反力矩 M1=u1N1L1u1=0.15 钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015 力臂M1=0.151330.015=0
30、.299KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为 10M2= 1Ncos10L 2+Nsin10L 2式中 L2=0.011 (L2为力臂)=0.15133cos100.011+133sin100.011=0.470(KNm)M=M1+M2=0.299+0.470=0.769(KNm)=76.9(kgm)所以要求螺栓的扭紧力矩 M77(kgm)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力 P1=21N1=21133=2793（KN）抱箍壁采用面板 16mm 的钢板，抱箍高度为 0.18m。则抱箍壁的纵向截面积：S 1=0.0160.18=0.00288(m2)=P 1/S1=
31、2793/0.00288=97(MPa)=140MPa满足设计要求。2、抱箍体剪应力=（1/2R A）/（2S 1）=（1/223）/（20.00288）=4MPa=85MPa根据第四强度理论 W=（ 2+3 2） 1/2=（97 2+342） 1/2=97.2MPa W=145MPa满足强度要求。3、盖梁砼浇筑： 1、原材料： 所有用于盖梁砼的水泥，砂石料和外加剂必须按规定的频率经检验符合要求后，方能用于砼拌和。 2、砼配合比： 砼拌和用原材料用量严格按试验室提供的经监理工程师批准的配合比进行拌和，拌和时间应符合规范要求。 3、砼运输和输送：砼由搅拌站统一搅拌，罐车运送至施工现场，由泵车直接
32、泵送浇筑。砼施工应连续进行，泵送的间歇时间不宜过长，否则会造成堵管，在短时间内不能泵送时，应及时清除泵管内的混凝土，并冲洗干净，泵车内的混凝土应保持 2/3 以防管内吸进空气，导致堵塞。 4、砼浇筑： 、砼浇筑前的准备： 在砼浇筑前，我部组织人员对预留、预埋部分进行检验，确保预留、预埋准确无误后才可浇注混凝土。、盖梁砼浇筑： 进行盖梁砼浇注时，先浇筑到盖梁 4/1 处，采用插入式振动器进行振捣，从东到西或从西往东分层浇筑，使之达设计厚度，混凝土重塑是时予以补振以防倒角处产生蜂窝、麻面，采用插入式振动器进行振捣斜坡层倾角 2025。砼浇筑时按照一定的厚度、顺序、方向分层浇筑。砼浇筑时其分层厚度不
33、得超过 30Cm，且应在下层砼初凝或重塑前浇筑完成上层砼，浇筑连续梁砼时，我部采用插入式振捣器，其移动间距不应超过振捣器作用半径的 1.5 倍，与侧模保持 510cm 的距离，每一处振捣完毕后，应边振捣边徐徐提出振动棒，振捣过程中避免触碰模板、钢筋，支座以及其他预埋件，对某一振捣部位必须振捣到该部位砼密实为止，密实标志是砼停止下沉，不再冒气泡、平整已泛浆，砼浇筑过程中及时对砼表面进行修整抹平。另外，在混凝土的浇筑振捣过程中，我部安排专人进行监控模板和支架，发现异常情况及时进行处理。 、砼的养护： 现浇盖梁砼在初凝收浆后，尽快用麻袋或草帘子塑料薄膜覆盖和洒水养护。覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面
34、，混凝土养护用水采用清水，砼养护时间为 7 天，砼强度达到 2.5MPa 前，不得承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。 六、模板、支架拆除：1、砼养护时间为 7 天，砼强度达到 2.5MPa 时，拆除前先对监理总工程师申请拆除令，经监理总工程师、项目经理、项目技术负责人签字后，才能对模板、支架拆除。2、先对侧模进行拆除，然后卸落支架，再拆除模板。卸支架顺序以先跨中、后桩位附近依次卸落，保证盖梁梁体受力均匀。及时检查了支架拆除后底板外观，保证光滑、平整。 拆除模板、支架卸落时，不允许用猛烈地敲打和强扭等粗暴的方法进行，模板支架卸落后，应将表面灰浆，污土清除干净，并应维修整理，分类妥善存
35、放，防止变形开裂。 七、质量要求： 按设计及规范执行 八、施工技术要求： 支架安全技术要求：1、搭设支架安全基本要求。 （1）作业平台有足够的面积，支架使用规定严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。拆除规定拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件；拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人
36、看守，严禁非操作人员入内；支架安全措施禁止任意改变构架结构及其尺寸；禁止架体倾斜或连接点松驰；禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备；不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。钢管支架的防电、避雷措施防电措施钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为 22.5m。夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。2、拆除支
37、架 （1）拆除支架时，禁止无关人员进入危险区域。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。拆除支架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人员往下顺杆子。拆下的材料，应向下传递用绳吊下，禁止往下投扔。 （2）拆除支架人员进入作业区后，要系好安全带，安全带必须高挂低用。 （3）拆除支架要统一指挥，上下应动作协调。 九、质量保证措施： 1、采用标准工法、实行规范化作业。我项目部施工使用公路桥梁作业多年的专业队伍与技术管理人员。 2、模板 1） 、盖梁模板的设计与施工必须根据设计图进行必要的刚度、强度和稳定性验算； 2） 、模板拼装时必须吻合密实，并认真检查接缝处板面平整度，用角
38、磨除锈机认真清除面板上的浮灰，然后均匀地刷上脱模剂。 3） 、拼装好后必须用标定后的钢尺认真测量各处尺寸以满足设计规范要求；拆模时间根据试验室提供的砼实际强度报告决定。 3、钢筋 1） 、到场的钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分批堆放、且存储在高于地面的平台，垫木或其他支承物上并尽量保护它不受机械损伤和不暴露在可使钢筋生锈的环境中。 2） 、机械接头时严格按技术要求施工，工人培训上岗。 4、砼施工 1） 、盖梁砼所用的粗、细骨料、水泥、水及外加剂均符合技术规范要求，并具备相关的试验报告。 2） 、砼每盘用量必须严格过磅，粗、细骨料其精度需达到 2%，水、水泥、减水剂允许
39、误差为各自重量的1%。 3） 、不允许用加水或其他办法变更砼的稠度，浇筑时坍落度不在规定界限之内的砼不得使用，砼拌和时严格控制搅拌时间。 4） 、砼连续梁梁体砼一般水平分层、一次整体浇筑成型。梁体砼数量较大时，可采取斜向分段、水平分层的方法连续浇筑。浇筑时以插入式振捣器振实各部位。 5） 、盖梁梁与底板连接处的承托、其他钢筋密集部位，宜特别注意振捣。十、安全事故应急准备及报警方式、抢救医院（一） 、应急准备1、应急救援领导小组的组成组 长：茅增祥 13812881877 副组长：陈炳炎 13773117505组 员：李长林 13584999848陈国良 13776338767陈金海 13606
40、753517孔万友 15050207743田满群 13052856595值班电话：0512 57774533(项目部座机)公 司：051257112186312（安全科）2、应急救援领导小组的职责应急救援领导小组的职责：负责对突发的安全事故应急处理。组 长：全面负责事故现场的总指挥，积极组织、合理调配人员紧急抢救。并及时上报公司安全监督小组。副组长：配合组长进行应急处理，组长不在时，全权处理相关事宜，并及时上报组长及公司安全监督小组。组 员：各负其责，安排人员在路口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易担架
41、 1 副跌打损伤药品 5 瓶包扎纱布 5 个 风油精 10 瓶创口帖 5 包 防暑药 10 包红药水 2 瓶 医用酒精 2 瓶 急救包 2 个 挖掘机 2 台铁锹 30 个 羊角 20 把铲车 1 台 工程车 2 辆抢救汽车：苏 EM8882 电话：15950185196 苏 EN7487 电话：13606263713(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。（二） 、报警与通讯方式、抢救医院事故发生后：消防及盗警 拨 110 医疗 拨 120抢救医院：昆山市花桥人民医院抢救线路： 工地-光明路-花园路-金城路-花桥人民医院十一、应急响应预案1、坍塌事故响应预案发生坍塌事故后，由项目经理负责
42、现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120“，向公司有关部门和医院打电话抢救，同时通知项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。各施工队长组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让外包队负责人随时监护，边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，安排人员在路口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大
43、限度的减少人员和财产损失。如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。2、倾覆事故应急响应预案如果有钻机倾覆事故发生，首先旁观者在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120“，通知有关部门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，项目付经理、项目总工亲自带领有关队长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由施工队长负责送外救护，电工先切断相关电源，防止发生触电事故，安排人员迎接救护车辆及人员。各施工队相应人员协助项目付经理、项目总工对现场清理，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。 如有脚手架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但是架子工负责人应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。3、物体打击事故应急响应预案
