1、XXXXX 路道路工程桥墩盖梁抱箍施工计算书编制： 复核： 审核： 中铁二局项目部二一六年十月桥墩盖梁抱箍施工方案I目 录目 录 I1. 工程概况 .12. 施工方案 .12.1 总体说明 12.2 施工布置方法 13. 受力验算 .23.1 荷载计算 23.2 横梁荷载组合 33.3 横梁受力 33.4 纵梁荷载组合 43.5 纵梁受力检算 4桥墩盖梁抱箍施工方案1XXXXX 路工程桥墩盖梁抱箍施工计算书1. 工程概况XXXXX 路道路工程位于江门市新会南新区，为城市次干道，设计速度 40km/h，路基宽度 35 米。项目由前景 2 路与前景路两条道路组成，前景 2 路起点为新会大道，终点为
2、前景路，全长 0.5km；前景路起点为前景 2 路，终点为三和大道，全长1.94km。其中前景 2 路全段为旧路，前景路 K0+000K1+430 为旧路，采取进行旧路修补后加铺沥青路面的方式进行处理；前景路 K1+430K1+950.192 段须新建，采取沥青路面。线路在 BK1+475.6 处跨越会城河，新建 1 座 16+20+16m 预制空心板小桥，与线路正交，全长 59.64m。共有 4 个桥墩，各墩为三柱式结构（墩柱为直径 1.6m 的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长 15.74m，宽 1.7m，高 1.4m 的钢筋砼结构，每片盖梁砼浇筑 C30 量为 36m3。 2. 施工
3、方案2.1 总体说明本项目桥墩墩柱高度约 1.6401.811m，整个场地处于会成河上，基底较软，基底承载力较差，不能满足支架现浇施工承载力要求，因此，桥墩盖梁拟采用抱箍法无支架体系进行施工。2.2 施工布置方法现将抱箍法施工中各体系布置说明如下：抱箍体系：工字钢支撑于抱箍牛腿上，盖梁长 15.74m，墩柱 3 根，每个墩柱设置单抱箍，抱箍高度 50cm，单抱箍由两块半圆钢板制成，采用 16 颗 8.8 级 M30 高强螺栓连接，钢板厚度 16mm，其余板厚 20mm，牛腿宽 30cm。为了保护墩柱及增加墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置 5mm 厚的无纺土工布。承重体系：抱箍上设置 I
4、45b 工字钢承重主梁，分别位于墩柱两侧，之间设置 2 道横向拉杆，以保证工字钢主梁的稳定性。工字钢上铺设 1214cm 方木作为盖梁模板的分布梁，间距按 30cm 控制。桥墩盖梁抱箍施工方案2盖梁模板：采用定制大块木模板现场拼装，面板采用 =2cm 厚木板，根据模板加工设计图纸，盖梁侧模板重约 0.97t，端模板重约 0.19t，底模板重约 0.41t，木模板共重 1.57t。施工平台及防护栏杆：底模下方木两端悬臂挑出，上铺 2cm 厚松木板，作为施工工作面，栏杆采用 48mm 的钢管搭设，在横梁上每隔 2m 设置一道 1.5m 高的钢管立柱，竖向间隔 0.5m 设一道横杆，扫地杆离平台面
5、30cm。钢管之间采用扣件连接，并挂设安全防护网。3. 受力验算3.1 荷载计算永久荷载分项系数 G：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时， G=1.2；当由永久荷载效应控制的组合， G=1.35； 当产生的效应对结构有利时， G=1.0；当验算倾覆、滑移时， G=0.9；可变荷载分项系数 Q：一般情况下，取 Q=1.4。荷载分析：最不利条件下，盖梁底板面积为：（15.74-2.74）1.7=22.1m（1）盖梁混凝土及钢筋自重（=1.2）：G=36m25kN/m+93.11kN=993.11kN，q 1=993.11kN/22.1m=44.94kN/m；（2）模板及加固体系自重（=1.2）
6、：1.579.8=15.39kN，q 2=15.39kN/22.1m=0.7kN/m；（3）方木重量（=1.2）：盖梁长度 15.74m，横向作业平台宽度 1m，共 17.74m，方木共 57 根。共重：57根0.12m0.14m3.0m/根7.5kN/m 3=18.47kN；（4）I45b 工字钢自重（=1.2）：工字钢采用 I45b 普通热轧工字钢，标准每米重 87.485kg/m，每个盖梁共采用36mI45b 工字钢。则工字钢总重：3687.4859.8/1000=30.86kN（5）抱箍自重（=1.2）：抱箍钢板厚度 16mm，抱箍与墩柱接触面积为 2.51m，重约 316.21kg，
7、肋板及牛腿重约 428.48kg，则抱箍自重为：744.699.8/1000=7.29kN桥墩盖梁抱箍施工方案3（6）混凝土倾倒及振捣的冲击荷载（=1.4）：根据路桥施工计算手册，冲击荷载取 0.8t/m，即 8kN/m。（7）施工机具及人员荷载（=1.4）：根据路桥施工计算手册，施工人员、机具荷载取 0.25t/m，即 2.5kN/m。3.2 横梁荷载组合 （1）计算横梁方木受力时，按均布荷载进行计算，横梁上的总荷载：Q 总 =【1.2 （ 993.11+15.39）+1.4822.1+1.42.522.1】=1535.07kN/m；横梁采用间距 0.3m 的方木，则作用在单根横梁上的荷载：
8、Q 单 =Q 总 /15.740.3=1535.07/15.740.3=29.25kN/m作用在横梁上的均布荷载为：q1=29.25/1.7=17.20kN/m3.3 横梁受力横梁的弹性模量 E=10103MPa;惯性矩： 432712cmbhI抗弯模量： 396Wx最大弯矩： KNqlM21.687.201maxMPax4.5392.6a 满足受力要求。桥墩盖梁抱箍施工方案4最大挠度： mlmEIqlf 0425.068.127401384.53max 满足要求。3.4 纵梁荷载组合（1）计算 I45b 工字钢受力时，按工字钢上均布荷载进行计算（盖梁受力范围15.74m），即：q=【1.2（
9、993.11+15.39+18.47）+1.4822.1+1.42.522.1】/（215.74）=49.47kN/m；（2）计算抱箍受力时，按抱箍与混凝土面的摩擦力抵抗以上所有集中荷载为标准进行计算，即：Q 单 =【1.2 （ 993.11+15.39+18.47+30.86+7.29）+1.4822.1+1.42.522.1】/3=534.34kN3.5 纵梁受力检算3.5.1 I45b 工字钢受力检算（1）抗剪强度计算I45b 工字钢截面面积 A=111.4cm=0.01114m；抱箍支点反力 Q=p1/2=49.4715.74/3=259.55kN则工字钢最大剪力为：。MPaPaItQ
10、S 1059.013805.292 满足受力要求。（2）正应力检算桥墩盖梁抱箍施工方案5根据力学计算简图，可计算工字钢梁的弯矩，如下图I45b 工字钢支点处弯矩： mKNqlM 58.217.547.9.5294.62321跨中弯矩： 65.172.07.34.907.352942根据计算结果，最大剪力在跨中处。I45b 工字钢截面特性为：Wx=1500.4cm 3，Ix=33759 cm 4，E=210GPa ，则：MPaPamKNWMx 17041.78014.506736ma 满足受力要求。 （3）跨中挠度检算根据挠度计算公式： ，可得：)245(384maxlaEIqlfmfmf 25
11、.14079.)7.1(10759210384 224max 根据以上计算，跨中挠度符合要求，因跨中弯矩最大，则两端挠度也符合要求。根据施工时具体情况，在安装底模时，可适当调整底模的预留拱度。3.5.2 抱箍检算（1）荷载计算桥墩盖梁抱箍施工方案6每个盖梁按墩柱设置 3 个抱箍，承受上部荷载，由上面的计算可知，支座反力为：Q 单 =534.34KN。以最大值为抱箍体需承受的竖向压力 N 进行计算，该值即为抱箍体产生的摩擦力。（2）抱箍受力计算螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力由 8.8 级 M30 高强螺栓的承受的剪力产生，根据 路桥施工计算手册公式 12-72 及表 12-15、表 12-1
12、6 可知，M30 高强螺栓的允许承载力为：。KNKnpNL 12.47.13025因此，螺栓数量 m 为： ，为保证安全，取单抱箍高强螺栓1.2.435LNQ单连接数量为 16 颗。则每个螺栓提供的抗剪力为：P=Q/m=33.63KN44.12kN ，因此能承担所要求的荷载。螺栓轴向受拉计算桥墩盖梁抱箍施工方案7混凝土与钢抱箍之间设置一层无纺土工布，摩擦系数 =0.25，抱箍产生的压力Pb=534.34/0.25=2137kN，抱箍的压力由 16 根 M30 高强螺栓拉力产生，即每根螺栓拉力为 N1=Pb/16=133.5kNS=250kN。 MPaPaAmn 25004.96106.713/
13、4234.04 满足受力要求。螺栓需要的力矩由螺帽压力产生的反力矩为：。mkNLNM302.15.3415.011螺栓爬升角产生的反力矩 M2 为，升角为 10mKL 47. 01.)sin1280cos5.14.()sincos( 2112M= M1+ M2=0.777kNm=77.7kgm，因此要求螺栓扭紧力矩大于 77.7kgm抱箍体的应力计算抱箍壁受拉产生拉应力拉力：P 1=16134.5=2152KN抱箍纵向截面积：S 1=0.0160.52=0.16m拉应力： MPaPaS1705.3406.251 满足受力要求。总结：经检算，桥墩盖梁所用抱箍满足施工要求，并具备一定的安全保障系数，可以按以上布置进行施工。
