1、2.糖化工艺技术条件(1)糖化温度：表 14 糖化温度的阶段控制温度 控制阶段与作用1.3540 浸渍阶段：此时的温度称浸渍温度，有利于酶的浸出和酸的形成，并有利于 -葡聚糖的分解2.4555 蛋白质分解阶段：此时的温度称为蛋白分解温度，其控制方法如下：温度偏向下限，氨基酸生成量相对地多一些；温度偏向上限可溶性氮生成量较多一些。对溶解良好的麦芽来说，温度可以偏高一些，蛋白分解时间可以短一些。对溶解特好的麦芽，也可放弃这一阶段。对溶解不良的麦芽，温度应控制偏低，并延长蛋白质分解时间在上述温度下-葡聚糖的分解作用继续进行3.6270 糖化阶段：此时的温度通称糖化温度，其控制方法如下：在6265下，
2、生成的可发酵性糖比较多，非糖的比例相对较低，适于制造高发酵啤酒若控制在 6570，则麦芽的浸出率相对增多，可发酵性糖相对减少，非糖比例增加，适于制造低发酵度啤酒控制 65糖化，可以得到最高发酵浸出物收得率通过调整糖化阶段的温度，可以控制麦汁中糖与非糖之比糖化温度偏高，有利于 -淀粉酶的作用，糖化时间（指碘反应完全的时间）缩短，生成的非糖比例偏高4.7578 糊精化阶段：在此温度下，-淀粉酶仍起作用，残留的淀粉可进一步分解，而其他酶则受到抑制或失活(2)麦芽的 -淀粉酶作用于糖化醪的最适 PH 为 5.86.0。-淀粉酶为5.05.5。一般在 6370温度范围内， 和 -淀粉酶的最适 PH 范围
3、选用5.25.8(3)化醪浓度：糖化醪浓度以 20%40%。超过 40%会降低浸出物的收率。3.糖化设备：糖化锅第 2 章 全厂物料衡算、糖化车间热量衡算、耗水、耗冷计算2.1 全厂物料衡算基础数据：项目 名称 百分比 项目 名称 百分比原料利用率 98 原料 麦芽 70定 麦芽水分 6 百分比 大米 30额 大米水分 12 啤酒损 冷却损失 4.5指 无水麦芽浸出率 75 失率 发酵损失 1标 无水大米浸出率 95 （对热 过滤损失 0.8麦汁） 装瓶损失 0.7总损失 7根据基础数据，先进行 100kg 原料（麦芽、大米）生产 11P 淡色啤酒的物料计算，然后进行 100L11P 淡色啤酒
4、物料衡算最后进行 10 万吨/年 啤酒厂的物料衡算2.1.1. 100kg 原料（70麦芽、30大米）生产 11P 淡色啤酒的物料衡算1.热麦汁量：由基础数据可得原料收得率分别为麦芽收率：0.75（1006）10070.5大米收率：0.95（10012）10083.6混合原料收率为：0.98（0.7070.50.3083.6）10072.94由此，100kg 混合原料可制得 11P 热麦汁量为：72.94/11 100 663.09kg又知 11P 麦汁在 20时的相对密度为 1.0442，而 100热麦汁比 20时的体积增加 1.04 倍，故 100热麦汁体积为：663.09/1.04421
5、.04 660.42 L2.冷麦汁量：660.42（14.5）630.70 L3.发酵液量：630.70（11）624.39L4.过滤酒量：624.39（10.8）619.39 L5.成品啤酒量：619.39（10.7）615.05 L2.1.2. 生产 100L11P 淡色啤酒需进行的物料衡算由上面计算可知 100kg 混合原料可生产 11P 成品啤酒 615.05L1.生产 100L11P 淡色啤酒需耗混合原料为：100/615.05 10016.26kg2.麦芽耗用量：16.267011.38kg3.大米耗用量：16.26304.88kg5.热麦汁量：660.42/615.0510010
6、7.38 L6.冷麦汁量：630.70/615.05100102.54 L2.1.3. 批次产量 100t 雪花 11P 啤酒发酵罐的物料衡算(（原文为此）生产旺季每天糖化 7 次，旺季以 170 天计，占年产量 70，淡季每天糖化 4 次，均留 10 天检修，以 170 天计。则每年总糖化次数 7170+41701870 次10 万吨 11P 淡色啤酒糖化车间物料衡算：旺季二、三季度，预留 10 天检修，按 170 天算，设每天糖化 7 次，共糖化 1190次，旺季产量占全年 70（11P 淡色啤酒密度 1012 kg/m3）1.糖化 1 次成品酒定额量（1010 410310370%）/（
7、10121190）58126.02L)(参考修改)100t 11P 雪花啤酒糖化车间物料衡算：已知，11P 雪花啤酒密度为 1012 kg/m31.糖化一次成品酒定额量 10010001000/101298814.23L2.消耗混合原料 58126.0216.26/1009451.29 kg 3.麦芽 9451.29706615.9 kg4.大米 9451.29302835.39kg6.热麦汁 107.3858126.02/10062415.72 L7.冷麦汁 102.5458126.02/10059602.42 L由前可得出整个物料衡算表：表 21 全厂物料衡算表物料名称 单位100混合原料
8、100L10淡色啤酒糖化一次定额10 万吨/年啤酒生产混合物料 Kg 100 16.26 9451.29 1.77107麦芽 Kg 70 11.38 6615.9 1.24107大米 Kg 30 4.88 2835.39 1.47107热麦汁 L 660.42 107.38 62415.72 1.17108冷麦汁 L 630.70 102.54 59602.42 1.11108成品啤酒 L 615.05 100 58126.02 1.09108全年实际生产啤酒量为：1.0910 81.012110308 吨2.2 热量衡算本设计采用二次煮出糖化法糖化工艺流程为:自来水，18糊化锅 糖化锅大米粉
9、 2835.39kg 麦芽粉 6048.82kg料水比 14.5 料水比 13.5麦芽粉 567.08kg 46.7 60min10min 10mint 63 60min7010min 冷却 5min7min90 20min 100 30min 70 25min20min过滤 糖化结束 78 100 10min麦糟 90min 回旋沉 酒花槽热水 50麦汁 煮沸锅 淀槽 热凝固物煮沸强度 5%薄板冷却器冷麦汁 去发酵2.2.1 糖化用水耗热量 Q1根据工艺，糊化锅加水量为:G1（2835.39+567.08）4.515311.12kg式中，2835.39 为糖化一次的大米粉量，567.08kg
10、 为糊化锅中加入的麦芽粉量(大米的 20)而糖化锅中的加水量为 G26048.823.521170.87kg式中，6048.82 为糖化一次糖化锅投入的麦芽量，即 6615.9567.086048.82kg综上所述，糖化总用水量为：G wG 1G 215311.12 21170.87= 36481.99kg自来水平均温度取 t18，而糖化配料用水温度 t50 比热容 C w 4.18kJ/kg.K故耗热量Q1G wCw(tt) 36481.994.18(50 18)4879830.99kJ2.2.2 第一次米醪煮沸耗热量 Q21.糊化锅内米醪由初温 t0 加热至 100，耗热量:Q2G 米醪
11、.C 米醪 (100t 0)(1)计算米醪的比热容：C 米醪由经验公式 C 谷物 0.01（100W）C 04.18w进行计算，式中 w 为含水百分率，C 0为绝对谷物比热容，去 C01.55 kJ/kg.KC 麦芽 0.01(1006)1.554.1861.71 kJ/kg.KC 大米 0.01(100 12)1.554.18121.87 kJ/kg.KC 米醪 (G 大米 C 大米 G 麦芽 C 麦芽 G 1Cw)/(G 大米 G 麦芽 G 1)(2835.391.87567.081.7115311.124.18)/（2835.39567.0815311.12）3.76kJ/kg.K(2)
12、米醪的初温 t0设原料初温为 18，而热水为 50，则G 米醪 G 大米 G 麦芽 G 12835.39567.0815311.1218713.59kgt0(G 大米 C 大米 G 麦芽 C 麦芽 )18G 1Cw50/G 米醪 C 米醪(2835.391.87567.081.71)1815311.124.1850/18713.593.7647.10 (3)代入式 Q2G 米醪 C 米醪 （100t 0）18713.593.76（10047.10）3722207.91kJ2.煮沸过程蒸汽带出的热量 Q2煮沸时间 30min，蒸发量为每小时 5，则蒸发水份量V1G 米醪 530 /6018713
13、.59530/60467.84kg故， Q2V 1I467.842257.21056007.88 kJ式中，I 为煮沸温度约 100下水的汽化潜热（kJ/kg）3.热损失 Q2米醪升温和第一次煮沸过程的热损失为前两次耗热量的 15，即：Q215（Q 2Q 2）4.综上可得Q21.15（Q 2Q 2）1.15（3722207.911056007.88）5494948.16kJ2.2.3 第二次煮沸前混合醪升温到 70的耗热量 Q3按糖化工艺，来自糊化锅的煮沸的醪与糖化锅中的麦醪混合后 温度应为 63，所以混合前米醪应先从 100冷却到中间温度 t01.糖化锅中麦醪的初温 t 麦醪 已知，麦芽粉初
14、温为 18，用 50热水配料，则麦醪温度t 麦醪 （G 麦芽 C 麦芽 18G 2Cw50）/G 麦醪 C 麦醪其中，G 麦醪 6048.8221170.8727219.69kgC 麦醪 （G 麦芽 C 麦芽 G 2Cw）/（G 麦芽 G 2）（6048.821.7121170.874.18）/（6048.8221170.873.63 kJ/kg.Kt 麦醪 （ 6048.821.711821170.874.1850）/27219.693.6346.67 2.经第一次煮沸后米醪量为G 米醪 G 米醪 V 118713.59467.8418245.75kg进入第二次煮沸的混合醪量G 混合 G 米
15、醪 G 麦醪 18245.7527219.6945465.44 kg3.混合醪比热容C 混合 （G 麦醪 C 麦醪 G 米醪 C 米醪 ）/G 混合（27219.693.6318713.593.76）/45465.443.72 kJ/kg.K根据热量衡算，且忽略热损失，米醪与麦醪合并前后的焓不变，则米醪中间温度为：t（G 混合 C 混合 t 混合 G 麦醪 C 麦醪 t 麦醪 ）G 米醪 C 米醪（45465.443.726327219.693.6346.67） 18245.753.7688.10因为此温度只比煮沸温度低 10 度多，考虑到米醪由糊化锅到糖化锅的输送过程的热损失，可不必加中间冷
16、却器。综上可得:Q3G 混合 C 混合 （7063）45465.443.7271183920.06 kJ2.2.4 第二次煮沸混合醪的耗热量 Q4据工艺糖化结束醪温度 78，抽取混合醪的温度 70，沸的混合醪量 G(G 混合 G) （7870）C 混合 GC 混合 （10078）G/G 混合 26.7%1.沸醪耗热量为:Q426.7%G 混合 C 混合 （10070）26.7%45465.443.72301354742.81 kJ2.二次煮出过程蒸汽带走的热量 Q4煮沸时间为 10min，蒸发强度为 5%，则蒸发水分量为：V226.7%G 混合5%10/60101.2kg则 Q 4IV 222
17、57.2101.2228339.72kJ式中，I 为煮沸温度下饱和蒸汽的焓（kJ/kg）3.热损失 Q4据经验 Q 415%(Q 4+Q 4)4.综上可得 Q41.15(Q 4+Q 4) 1.15(1354742.81228339.72)1820544.9kJ2.2.8 糖化一次耗用蒸汽量 D使用表压为 0.2MPa 的饱和蒸汽 I2196.78kJ/kgDQ 总 /(-)i-相应冷凝水的焓 503.67kJ/kg（化工工艺设计手册上 2-297）-蒸汽的热效率，取 95%第 4 章 糖化锅的结构设计和强度计算4.1 糖化锅的结构设计4.1.1 糖化锅尺寸计算1. 糊化锅糊化醪量根据前面物料计
18、算可得：18713.59kg根据工艺设计糊化锅中糊化醪煮沸时每小时蒸发 5%的水分，第一次煮沸 30min则 蒸发量18713.595%30/60467.84kg第一次煮沸后糊化醪量18713.59467.8418245.75kg糖化醪量27219.69kg第一次煮沸后糖化锅中醪液量为：18245.7527219.6945465.44kg糖化醪中干物质量% %104.56)2(3928%)1(9.619.17%查发酵工厂工艺设计概论P 310 得糖化醪相对密度为 1.079则糖化锅有效容积 42.14m 31079取糖化锅充满系数为 0.7，则糖化锅的总容积42.14/0.760.19m 3（
19、此处为原文）根据工艺设计每糖化一次用两个糖化锅 则每个糖化锅的V 有效 42.14/221.07m 3V 总 60.87/230.10m 3本设计采用平底糖化锅，上封头采用 120锥形封头。取糖化锅径高比为 21 则D 4.25m35.078.1圆整取 D4400mm（此处为我的计算结果，供参考） 根据工艺设计每糖化一次用一个糖化锅 则糖化锅的V 有效 71.63m 3V 总 102.33m 3本设计采用平底糖化锅，上封头采用 120锥形封头。取糖化锅径高比为 21 则D 6.39m35.078.12圆整取 D6400mmH D2200mm 糖化锅升气管的直径为 d，根据工艺要求 21 301
20、2Dd5则 d0.7m 圆整取 d700mm校 核 ： V 有 效 = =25.9 m342HD其中 H 取人孔以下 500mmV 设 V 有 效 符 合 设 计 要 求 。4.1.2 搅拌器设计搅拌器设计采用近似折叶桨式搅拌器根据设计要求 7.0D0.4DBD搅拌器直径 D 0糖化锅直径B搅拌桨叶宽度则 D 0.7D 03080mm 圆整取 3100mmB0.04D 0176mm 圆整取 180mm1. 雷诺准数 Re n2D2D搅拌器搅拌叶直径 醪液容重n搅拌器转速 液体绝对粘度醪液密度 取 2 厘泊0.002kg/m.s本设计搅拌器转速取 n30r/min0.5r/s查啤酒工业手册下 P
21、4231068kg/m 3则Re 256587002.168532. 功率准数Np 2.1)35.0(6.03 sin)Re1(e DBpHBA式中 A、B、p 均可查啤酒工业手册下图得到其中 搅拌叶与旋转平面所成的角度 本设计为 60H 为锅内液面高度H 1.424.13查图得 A21.5 B0.41 p1 则Np 2.10)4.18035.(16.03 )6(sin)2587.10(4.25687.1 0.08523. 搅拌器需要功率N 需 53Dngp3.25KW电机功率N 电 总需.01K14.175其中 K1.21.4 取 1.2K11.11.3 取 1.3 总 0.4若取 K1.4
22、 则 N 电 16.54所以 本设计采用 17KW 电机4. 相关选型查材料与零部件中 P856选用 JO2 系列小型鼠笼型电动机电机型号额定数据容量KW额定电压 V 电流A转速r/min功率因数功率%启动电流额定电流启动转矩额定起矩最大转矩额定转矩重量kgJO2-71-617 380 34.8 970 0.84 88.5 6.5 1.4 1.8 236电机选用轴承：查材料与零部件中 P854机座号 非轴伸端 1000r/min71 311轴承选型：材料与零部件中 P389轴承型号 d D b r d 1 D1 a k r 重量 kg311 55 120 29 3 65 110 5 6 2 1
23、.37减速器选用卧式蜗轮减速器 查材料与零部件下 P612查表 4-24-100 选用 PH180 型 减速器 重量 182kg联轴器查材料与零部件中 P567选用联轴器型号为SB1101/24-65-44.1.3 糖化锅排醪管（至滤过槽）查 花工原理上 P20 表 11 水及低粘度液体（110 5110 6Pa）流速范围为1.53.0m/s 则取醪液流速为 2m/s 工艺设计放醪时间 10min 糖化醪有效体积为21.31m3 则 31.260/24smDD0.15m圆整取 D150mm s4.5mm L150mm校核 smtV/0.27.1满足设计要求4.1.4 糖化醪出口管至糊化锅的醪液
24、量为： 取醪液密度为 1068kg/m3 醪液流kg83.627.069271速为 2.0m/sV 34.1068.m2./4sDD0.085圆整取 D80mm s4mm L150mm校核 2.2m/stV27.1满足设计要求4.1.5 下粉筒查啤酒工业手册下 P51 成品麦芽粉比容 C2.560m 3/t 一次糖化锅进麦芽粉量为 6615.9/23307.95kg 则 V 总 3.307952.568.47 进料时间 10min 麦芽粉流速为 1m/s0.134mtsD4601.3478圆整取 D125mm s4mm L150mm校核1.1m/stV27.满足设计要求4.1.6 糖化锅进水管
25、糖化锅中一次加水量为：21170.87/210585.435kg 加水时间 20min 自来水流速1.5m/sV 10.61m 39845.100.086mtD圆整取 D100mm s4mm L150mm校核 1.44m/stV27.1满足设计要求4.1.7 加热蒸汽进管糖化锅最大耗用蒸汽量为：5min 升温阶段 86.37).5078.2196(3)(3max iIQD查化工工艺设计手册上 P 2298 0.2MP 蒸汽密度 1.23kg/m 3查发酵工厂工艺设计概论P 173 表 81 取蒸汽流速 35m/sV 32.07.3m0.175mtD4圆整取 D200mm s6mm L150mm
26、校核 32m/stV27.1满足设计要求4.1.8 冷凝水接管假设蒸汽全部冷凝，取水流速 1.5m/s 查化工原理上 P 331 20水的密度为： 水 998kg/m 3 则V 水 0.38986.70.009mtD4圆整取 D10mm s3mm L80mm校核1.34m/stDV27.1满足要求4.1.9 不凝蒸汽出口取蒸汽量的 5%为不凝蒸汽 取蒸汽通入时间 1 小时 则D 蒸汽 377.865%18.89kgV 15m 32.890.014t4圆整取 D15mm s3mm L80mm校核30m/stDV27.1满足要求4.1.10 锅内冷凝水出口糖化锅中糖化醪的蒸发强度取 2% 时间取加
27、热时间 5min 蒸发水量为 37.896025.45V0.04m 30.01mtD圆整取 D10mm s3mm L80mm校核 1.69m/st27.1满足设计要求4.1.11 人孔查材料与零部件上 P 474 选用 500mm 人孔螺栓 重量Dg D D1 H H1 b 数量 直径长度 不锈钢 碳钢 总重500 600 560 222 140 12 16 M1650 11.16 16.84 28标准图号 JB0400464.1.12 视镜本设计选用标准图号为 JB593641 视镜。查材料与零部件上 P494 图 251标记 标准图号 重量视镜 Pg6Dg50 JB593641 2.3查化
28、工设备机械基础P 347 管口法兰总表：表 41 管口法兰总表项目 排醪管（至滤过槽）DN80排醪管(至糊化锅)DN150下粉筒DN125锅内进水管DN100蒸汽进口管DN200不凝蒸汽出口管DN15蒸汽冷凝水出口管DN10锅内冷凝水出口管DN10管子外径A1 88.9 168 139.7 114.3 219.1 21.3 17.2 17.2平面法兰DKLnThCB1190150184M161890.5265225188M1620170.5240200188M1620141.5210170184M1618116320280188M1622221.58055114M1012227550114M1
29、012187550114M101218法兰质量Kg 2.94 5.14 4.53 3.41 6.85 0.41 0.36 0.364.2 糖化锅锅体设计及强度计算4.2.1 锅体结构设计糖化锅锅身采用不锈钢材料 1Cr18Ni9Ti 锅底采用紫铜板 锅低夹套采用不锈钢 1Cr18Ni9Ti 锅内最高工作压力 P 最高 P 0gh h锅内液面高度P 最高工作 1.0110 510689.811.41.1610 54.2.2 锅身壁厚的计算及强度校核锅身采用不锈钢材料 1Cr18Ni9Ti 查化工设备机械基础P 299 附表 5b520MP s206MP 查化工设备机械基础P 91 得钢材的安全系
30、数 b3.0 s1.5则 tb/b173MPs/s137MP取二者中较小者 所以 t137MP查化工设备机械基础P 92 焊接接头系数 0.8 则 mPcDiSte 6.218.03724.2则 SnSeC 1C 22.85mm C 10.25 C 20查化工设备机械基础 P 95 圆整取 Sn12mm水压实验 T 139.42MPSeDiP2)(3.2)85.4(6.50.9s0.90.8206148.32MP139.42MP满足设计强度要求锥形封头采用与锅身同一规格设计。4.2.3 锅底厚度的计算校核查化工设备机械基础P 8 紫铜的导热系数 384.95弹性模量 E1.1210 5夹套中通
31、入的蒸汽压力为 0.2MP 而锅内最高工作压力为 0.116MP 所以计算锅底厚度采用外压容器壁厚计算方法计算设锅底厚度为 15mm夹套蒸汽 P0.2MP Pc1.1P0.22MP锅底外半径：R 0 DiSe 152215mm21240A 0.0008SeR05B2/31.1210 50.000859.7MPP 0.204MPP0.2MP 且十分接近 P015.479所以取 Se15mm则 SnSeC16mm C14.2.4 夹套设计夹套采用的是和锅身一样的不锈钢材料 1Cr18Ni9TiS 2.26 取 C0.25PcDt40 25.08.37140圆整取夹套厚度为 10mm4.2.5 支座
32、设计1.锅体重量的计算锅体重量分为：升汽筒，锥形封头，锅身，锅底，夹套的重量的总和。(1)升汽筒重量的计算：升汽筒式一个不锈钢圆筒。选用厚度 8mm 长度：13.70m 直径为：700mmV3.14（0.708/2） 2（0.7/2） 213.70.12m 3查化工设备设计基础P 291 材料密度为：7900kg/m 3m10.127900948kg(2)锥形封头重量的计算：锥形封头是采用的 120锥形。高为：1.27m 直径为：4.4m 厚度取与锅身一样的12m 近似算作圆锥的体积。 则V 3.14(4.412/2)2(4.4/2) 21.270.035m 331m20.0357900276
33、.5kg(3)锅身重量的计算锅身是圆筒形 厚： 12mm 高： 2.2m 直径： 4.4mV3.14（4.412/2） 2（4.4/2） 22.20.18m 3m30.1879001422kg(4)锅底重量的计算锅底采用略带锥形的平底，采用紫铜作材料。厚度：16m 直径：4.4m 近似看作平底计算。查化工设备机械基础P 8 得紫铜的密度为：8900kg/m 3V3.14（4.4/2） 20.0160.23m 3m40.2389002047kg(5)夹套重量的计算夹套也使采用略带锥形的平底，采用不锈钢做材料。厚度： 12mm 直径： 4.2m近似看作平底计算。V3.14（4.2/2） 20.01
34、20.17m 3m50.1779001314kg锅体总重量计算M948276.51422204713146036.5kg糖化一次的糖化醪量为： 45465.44kg则 糖化一次糖化锅的总重量为：M 总 6036.545465.4451501.94kg2.支座的选取：查化工设备设计基础 P 363选用 B 型耳式支座4.2.6 锅底加热面积计算与校核糖化锅耗用最大蒸汽量为锅内醪液从 63上升到 70的 5min 时间内，需要耗用热量为 Q591960.03127103520.36KJ/h所以加热面积也以此为基准进行计算夹套内通入蒸汽为 0.2MP 查化工原理上 P 339 得 0.2MP 蒸汽温
35、度为 120.21. 平均温度tmtm 53.6702.163).().0(Ln2.K 值的计算K S21(1) 的计算1311)5.60(8.假设壁温为 99.8 则tcp0.5(120.299.8)110在 110下水的物理常数为951.0kg/m 326.4110 -6kg.s/m20.59513.1Kcal/h 316221 .5109. .)()(3608. 5055kcal/m 3.h.锅底有一定的倾斜角根据实验取 0.8 的损失系数 则实际的 6318.75 kcal/m 3.h.8.05(2) 2 14.03322 )(60()(36. wgCndD0.68kcal/m.h.
36、d3.1mD4.4m n0.5r/s106.5kg.s 2/m4 g9.81m/s 2C0.98kcal/kg. 因为 26.4110 -6 1.5ww所以 39.6210 -6 1.0614.0)(则 6.36)(4.6803. 322 gCnd4090.60 kcal/m 3.h.校核壁温 )6.5210(89.12t97.68假设的壁温为 99.8 十分接近实际的壁温 所以计算的值可以采用所以K 86.0953416.4175.6382230.50kcal/m 2.h.2593.60w/m 2.9336.98KJ/m 2.h.F 14.2m 26.5398.710则 锅底的加热夹套的直径
37、为D 4.314.参考文献1 管敦仪.啤酒工业手册.上、中、下M.北京：中国轻工业出版社，19982 吴思方.发酵工厂工艺设计概论M.北京：中国轻工业出版社，2005.83 刁玉伟.化工机械设备设计基础M.大连：大连理工大学出版社，1988.8,51-3474 丁 浩.化工工艺设计M.上海：上海科学技术出版社，19895 梁世中.生物工程设备M.北京：中国轻工业出版社,2005.2,188-1946 石光源.机械制图M.北京：高等教育出版社,1990.5,10-127 顾国贤.酿造酒工艺学M.北京：中国轻工业出版社,1996.12,1-2858 赵国方.化工工艺设计概论M.上海：原子能出版社,19909 化工设备设计手册编写组.材料与零部件.上、中、下、M.上海：上海人民出版社,1973.1010 上海医药设计院.化工工艺设计手册.上、下册M.上海：化学工业出版社，198611 姚玉英.化工原理.上M.天津：天津大学出版社,1999.8,327-33912 张 勇 .中国酿酒工业协会啤酒分会二届理事会工作报告J.中国酒业新闻网,2008（4）
