1、新建西安至成都铁路客运专线陕西段XCZQ-7 标段文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁 满堂支架施工方案编制：审核：中铁十九局集团有限公司西成客专陕西段项目部一工区二一三年十二月二十八日文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁 满堂支架施工方案一、编制说明：1、为了保证文川河特大桥跨胥惠渠西支渠连续梁施工顺利进行，确保施工过程中人员、机械的安全，特编制此专项方案，以指导现场安全作业。二、编制依据1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011 ）； 2、新建铁路西安至成都客运专线西安至江油段陕西境内施工图文川河特大桥（32+48+32）m 连续梁参考图（西成客专施桥参 09）；三、工程概况
2、文川河特大桥第 174#177#墩（设计里程：DgK224+104.94DgK224+218.64）（32+48+32）m 预应力混凝土连续梁。桥位处第 175#176#墩间斜跨湑惠西支渠。连续梁部分位于直线上，连续梁全长为 113.7m，梁体混凝土等级为 C50，设计最高运行速度 250Km/h，地震设防烈度 7 度区（Ag0.1g）。连续梁采用单箱单室截面结构。箱梁截面中心梁高3.25m，顶宽 12.2m，底宽 5.4m。两侧悬 臂长 2.75m。箱梁顶板厚度 0.300.45m ，悬臂根部 0.65m，底板厚度0.300.65m，腹板厚 0.501.1m 。全联在各墩顶位置设置横隔梁，其
3、中边墩墩顶横隔梁宽 1.3m 主墩墩顶横隔梁宽1.5m，横隔梁均设有过人洞，供检查人员通过。全联连续梁采用整体支架上现浇法施工。四、现浇连续梁支架施工方案本联连续梁采用满堂式支架上现浇施工。支架采用盘扣式支架，在厚 C20 素混凝土垫层上搭设，直到箱梁梁底。盘扣式脚手架的主要构成由立杆、基础立杆、水平杆、竖向斜杆、水平斜杆、基座、下调基座、可调托撑、扶手、爬梯、销板、连接棒等组成。（1）立杆与基础立杆立杆、基础立杆为整个系统的主要受力构件，依其规格可区分为基础立杆(不含连接棒)及立杆(含连接棒)，以四方管连接棒作为立杆连接方式。而基础立杆使用于基座上第一支立杆。立杆、基础立杆上的圆盘间距为 5
4、00mm；立杆长度有 1.0m、1.5m、2.0m、等三种规格，立杆 为 60.2mm，管壁厚为 3.1mm(壁厚0.15mm)，材质为 Q345B。（2）基座与下调基座基座及下调基座主要都是以套筒方式连接基础立杆（内插式），以达快进组装及调整至任意高度的目的。基座管径为 60.2mm，厚度为 3.1mm(壁厚0.15mm)，材质为 Q345，受力轴长为 200mm，放置于可调底座上。基座管径为60.2mm，厚度为 3.1mm(壁厚0.15mm)，材质为 Q345；受力轴长有 250mm 及 500mm 等两种规格，下 调基座是以连接于立杆上方（外插式），主要作用便于立杆调配高度。（3）水平杆
5、与水平斜杆水平杆用于连接各立杆而成一脚手架组，使各立杆间受力平均分布并相互支持，不易产生弯曲变形。水平杆材质为Q235，管径为 48.2mm，管壁厚为 2.75mm(0.275mm)。水平杆尺寸有 0.9m、1.2m、1.5m、等三种规 格，而水平斜杆用以固定单组脚手架，使之不致产生扭曲，可增加脚手架的稳定度。水平斜杆之材质为 Q235，管径为 48.2mm，管壁厚为2.75mm(0.275mm)。水平斜杆尺寸有1.51.5m、1.21.5m、0.91.5m、等三种 规格。（4）竖向斜杆竖向斜杆用于承受水平力，分散各脚架之承载重，并可使整座之盘扣架不扭曲变形。竖向斜杆材质为 Q235，管径为
6、48.2mm，管壁厚为 2.75mm(0.275mm)。竖向斜杆主要之尺寸有 0.91.5m、0.91.2m、1.21.5m、1.51.5m 等四种规格。（5）上、下可调底座主要用于各立杆调整水平、高低。牙管设立冲压点，用以防止螺母松脱并保持牙管与基础立杆或基座连接。牙管规格管径分 48.2mm，牙管长为 600mm，牙管厚为5.0mm(0.5mm)，材质为 Q235，螺母材质为 FCD450。上、可调底座的可调整长度范围皆为 100mm500mm。五、盘扣式支撑系统设计盘扣式支架搭设方式为满堂红，从处理后的地面标高处开始搭设，可调往上直到箱梁梁下。架体总体布置：纵、横向间距 0.9m、1.2
7、m、1.5m。a、各跨纵 向布置如下：中跨：2*（3*0.9+1*1.2 ）+24*1.5。靠近两主墩 侧间距 0.9m,各3 排；随后间距 1.2m,各 1 排；最后中间部位间距 1.5m,24 排；即纵向共 33 排。边跨：2*（3*0.9）+14*1.5。靠近墩身侧间距 0.9m,各 3 排；随后中间部位间距 1.5m,14 排；即纵向共 23 排。b、各跨横向布置如下：横截面从左至右依次为：2*1.5+1.2+3*1.5+1.2+2*1.5，共10 排。腹板下立杆间距采用 0.9m*1.2m 、1.2m*1.2m 1.5m*1.2m 格构柱，底、 顶板下立杆间 距采用 0.9m*1.5
8、m 、1.2m*1.5m 、1.5m*1.5m。格构内水平杆和竖向斜杆布置步距为 1.5 米。连接格构水平杆布置步距为 1.5 米，盘扣式支架搭设严格执行施工方案及设计图示。c、架体自由端高度：模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过 650mm，且丝杠外露长度严禁超过 400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于 150mm。模板支架可调底座调节丝杠外露长度不大于 300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不大于 550mm。d、支架上纵桥向铺 20 型工字钢作为梁的主龙骨，排列间距为 900mm、1200mm、1500mm，次龙骨横向采用100*100 mm
9、木方，排列间距腹板下采用 间距为 50mm，顶板及底板采用间距为 300mm，翼板下次龙 骨采用 100*100mm木方，采用间距为 300mm。面板采用 15mm 厚竹胶板。支架设计详见：脚手架平面图、立面图及断面图。六、盘扣式支架搭设（1）施工准备a、熟悉连续 梁施工 图纸及支架设计图、施工方案、仔细了解现场情况 ，做到搭设脚手架前心中有数。b、脚手架施工人员进场前，首先对现场操作人员进行安全教育、培训。并依据脚手架方案对支架安装和使用人员进行安全、技术交底。c、工区测 量组测量、 弹出梁中心线，根据所弹梁线按照该区架体平面布置图上标注尺寸及材料规格，放置可调底座、基座，连接最底层水平杆。
10、遇到有与图纸不符的地方及时与设计人沟通。d、材料准备序号名称 规格型号 数量单位备注1 锤子 普通 20把2 棕绳 15mm 100米3 墨斗 普通 1 个4 红蓝铅笔普通 5 支5 50 米布尺普通 1 把6 水平尺 1m 3 把7 水平仪 AL322-A 1 台8 全站仪 1201+ 1 台9 安全带 耐重 100kg 30条（2）施工流程图（见下页）（3）施工方法、步骤a、基础放 样：依照支撑架配置 图纸上尺寸标注，正确放样并墨斗弹线，检查放样点是否正确。b、备料人员依搭架需求数量，分配材料并送至每个搭架区域，依脚手架施工图纸将调整底座正确摆放。c、依脚手架施工图纸 搭设脚手架。 （高处
11、作业人员需配带安全帽、安全带,临时在架体上铺设脚手板）。d、搭架高程控制检测及架高调整；检查各构件连结点及固定插销是否牢固；各种长短脚手架材料检查是否变形或不当搭接；e、架设安全网并 检查 是否足够安全。支架搭设施工流程图（4）脚手架检查、验收a、检查 脚手架 竖向斜杆的 销板是否打紧，是否平行与立杆；水平杆的销板是否垂直于水平杆；检查各种杆间的安装部位、数量、形式是否符合设计要求。脚手架的所有销板都清理场地高程控制检测及架高调整各种长短脚手架材料检查是否变形或不当搭接依据施工图纸进行搭设分配材料测量放样调整底座正确摆放检查各构件连接点及固定插销是否牢固架设安全网并检查是否足够安全必须处于锁紧
12、状态。b、脚手板要求在同一步内连续设置，脚手板应铺满，上下两层立杆的连接必须紧密，通过上下立杆连接处或透过检查孔观察，间隙要求小于 1mm。立杆及基础立杆连接处示意图 c、不配套的脚手架和配件不得混合使用。d、 悬挑位置要准确，各阶段的水平杆、竖向斜杆安装完整，销板安装紧固，各项安全防护到位。e、脚手架的垂直度与水平度允许偏差应符合下表规定要求。盘扣式脚手架搭设垂直度与水平度允许偏差项目 规格 允许偏差每步架60系列 2.0垂直度脚手架整体60系列 H/1000 及 2.0水平度一跨内水平架两端高差60系列 I/1000 及 2.0h1mm放大检查孔脚手架整体60系列 L/600 及 2.0注
13、：H 步距 I 跨度 L 脚手架长度f、60系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整范围如表所示。60系列脚手架的可调托撑和可调底座的调整范围可调范围规格长度可调托撑 可调底座(A)(B)最长(E)最短(D)可调距离(C)最长(E)最短(D)可调距离(C)600250400100mm300mm400100300七、盘扣式支撑受力体系检算详见附件：盘扣式支撑受力体系计算书八、技术安全措施（1）支架的搭设除按上述规定外，必须严格按施工图纸尺寸严格执行。（2）施工现场必须有专人负责安全管理，在施工前必须将技术、安全交底落实到每个参与现场操作的工人。（3）作业人员必须戴安全帽，不得穿硬底鞋及拖鞋作业，高空
14、作业须系安全带。（4）风雨天不得高空作业，夜间施工照明要充足。（5）支架搭设完毕后，应及时在两边由下至上挂安全网，桥面上的工作面临空位置须设置防护栏。（6）不得使用有弯曲变形、锈蚀、缺陷的钢管作承重的立杆。（7）如发现支架脚下垫层有下沉，须用木枋等加固垫实。（8）浇注砼时必须有专人在现场观察，发现支架下沉或其他不正常情况应立即停止浇筑，待排除异常情况并经安全责任人检查同意后方可复工。附件：支架受力计算书1、设计依据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）建筑施工手册（第四版）（3）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（4）钢结构设计规范（GB50017-2003）（5）冷弯薄壁型钢结构技术规
15、范(GB 50018-2002)（6）建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010。（7）钢结构设计规范50017-2003（8）铝合金结构设计规范（GB50429-2007）2、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（雪荷载）等。 3、现浇箱梁支架验算本计算书分别以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。3.1、支架设计支架布置：纵向间距 0.9m、1.2m、1.5m。腹板下立杆间距采用 0.9m*1.2m 、1.2m*1.2m 1.5m*1
16、.2m 格构柱，底、顶板下立杆间距采用 0.9m*1.5m 、1.2m*1.5m 、1.5m*1.5m。格构内水平杆和竖向斜杆布置步距为 1.5 米。连接格构水平杆布置步距为 1.5 米。龙骨及支撑架布置间距立杆纵距： 900mm、 1200mm、1500mm立杆横距： 1200mm 、1500mm3.2、材料特性材料特性一览表材料名称材质截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抗矩W(mm3)回转半径i(mm)立杆Q345B60.2 3.2 3002.061052.311057.710320.10水平杆Q235B48.2 2.5 2152.
17、061059.281043.861031.61竖向斜杆Q23548.2 2.75 2152.061059.281043.861031.61面板15 13顺纹600028125037500铝梁6061T66061T6701705 200 70000711000083650铝梁6061T66061T6701504 200 70000383000057200木方100*10013 9000 83333331666673.3、荷载计算荷载工况：混凝土自重：24KN/m3 ；钢筋自重：2KN/ m3； 模板及主次龙骨：1.2KN/m2 ； 施工人员及设备：3KN/ m2 ；振捣荷载：2KN/m2； 荷载
18、组合：恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取1.4计算位置一览表计算 项目计算 位置立杆 主龙骨 次龙骨 面板地基承载力备注腹板稳定性强度、挠度强度、挠度强度、挠度平均压力顶、底或翼 稳定 强度、挠 强度、挠 强度、挠板 性 度 度 度3.4、箱梁支架验算a、高 3.25m 箱梁A-A 横断面最不利位置在腹板处,如图（1）、模板木板（15mm 厚）计算底模采用满铺 15mm 竹胶板，顺桥向布置，取 1 米板宽验算，如下图所示，截面抗弯模量W=1/6bh2=1/61000152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12bh3=1/121000153=281250mm4。A、按照最不利位置腹板
19、处计算作用于 15mm 竹胶板的最大荷 载：a、钢 筋及 砼自重取 26kN/m33.25m（梁高） =84.5kN/m2b、施工人员及设备荷载取 3kN/m2c、振捣荷 载取 2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取1.4。取 1m 宽的板为计 算单元。则 q1 =（a+b+c）1=89.5kN/mq2= 1.2a+1.4（b+c） 1 =108.4kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l=200mm。q图 13-2 受力计算简图Mmax =1/10qmaxl2=1/10*108.4*2002=433600Nmm强度验算：最大弯应力 max=Mmax/W=4336
20、00/37500=11.56N/mm2 fm=13N/mm2 故强度满足要求。挠度验算：最大挠度max=0.677q1l4/100EI=0.677*89.5*2004/（100*6000*281250）=0.57mm=L/250=200/250=0.8mm 满足腹板 15mm 竹胶板下次 龙骨铺设间距 300mm 验算满足要求。B、按照最不利位置空心箱室处计算顶板及底板厚度：0.3m+0.475m=0.775m; 作用于 15mm 竹胶板的最大荷 载：a、钢 筋及 砼自重取 26kN/m30.775m =20.15kN/m2b、施工人员及设备荷载取 3kN/m2c、振捣荷 载取 2kN/m2荷
21、载组合：恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。取 1m 宽的板为计算单元。则 q1 =（a+b+c）1=25.15kN/mq2= 1.2a+1.4（b+c） 1 =31.18kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取 l=300mm。q图 13-2 受力计算简图Mmax =1/10qmaxl2=1/10*31.18*3002=280620Nmm强度验算：最大弯应力 max=Mmax/W=280620/37500=7.48N/mm2 fm=13N/mm2 故强度满足要求，挠度验算：最大挠度max=0.677q1l4/100EI=0.677*25.15*3004/（100*6000*2
22、81250）=0.82mm=L/250=300/250=1.2mm 满足箱室 15mm 竹胶板下次 龙骨间距 300mm 验算满足要求。（2）、次龙骨（100*100mm 木方）计算A、按照最不利位置腹板处计算次龙骨 100*100mm 木方验算，混凝土梁高 3.25m，按连续梁计算，跨径取 l=1500mm，各荷载取 值如下：a、钢 筋及 砼自重取 :26 kN/m33.25m =84.5kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备 荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：腹板处 100*100mm 木方,间距 50mm,恒荷 载分项系数取 1.
23、2，活荷载分项系数取 1.4。则 q1 =（ a+b+c+d）0.05=18.14kN/m；q2= 1.2(a+b)+1.4(c+d) 0.2=21.97kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10qmaxl221.97N/mm15002/10=4943250Nmm强度验算：最大弯应力 max=Mmax/W4943250/5740086.12Mpa =200Mpa 满足。挠度验算：最大挠度 max =0.677ql4/100EI=0.677*18.14*15004/（100*70000*3830000）=2.32mm=1500/400=3.75 mm 满足。故腹板下次龙骨 100*100mm 木方间
24、距 50mm 验算满足要求。B、底板下次龙骨计算次龙骨 100*100mm 木方验算，混凝土梁高0.3m+0.475m=0.775m;，按连续梁计算，跨径取 l=1200mm，各荷载取值如下：a、钢 筋及 砼自重取 :26 kN/m30.775 =20.15kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备 荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：底板处 100*100mm 木方,布置间距 300mm,恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。则 q1 =（ a+b+c+d）0.3=7.91kN/m；q2 = 1.2(a+b)+1.4(c+d)
25、 0.3=9.79kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10qmaxl29.79N/mm15002/10=2202750Nmm强度验算：最大弯应力 max=Mmax/W2202750/5740038.37Mpa =200Mpa 满足。挠度验算：最大挠度 max =0.677ql4/100EI=0.677*7.91*15004/（100*70000*3830000）=0.54mm=1500/400=3.75mm满足。故底板下 100*100mm 木方间距 300mm 验算满足要求。C、翼板下次龙骨 100100mm 木方验算翼板下次龙骨 100100mm 木方验算，翼板处混凝土高度渐变，取平均高度
26、350mm;，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载 取值如下：a、钢 筋及 砼自重取 :26 kN/m30.35m =9.1kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备 荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：翼板处次龙骨 100100mm 木方,布置间距 300mm,恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。则 q1 =（ a+b+c+d）0.3=3.06kN/m；q2= 1.2(a+b)+1.4(c+d) 0.2=3.87kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10qmaxl23.87kN/mm15002/10=870750Nmm强
27、度验算：最大弯应力 max=Mmax/W870750/1666675.22Mpa =13Mpa满足。挠度验算：最大挠度 max =0.677ql4/100EI=0.677*3.06*15004/（100*9000*8333333）=1.4mm=1500/400=3.75 mm 满 足。故翼板下次龙骨 100100mm 木方间距 300mm 验算满足要求。（3）、纵桥向 20B 工字钢梁主龙骨验算A、腹板下按连续梁计算主龙骨跨径取值 l=1200mm，支座间距 1.5 m，砼计算面积为 2.65m2 。 1.72mB-图 3 主龙骨承载力验算示意图a、钢 筋及 砼自重取 26 KN/m22.65
28、m21.5m =103.35kNb、模板及主次龙骨取 1.2 KN/m21.2m1.5m =2.16kNc、施工人员及设备 荷载取 3 KN/m21.2m1.5m =5.4KNd、振捣荷载：2KN/m21.2m1.5m =3.6 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。则 q1 =（a+b+c+d）/1.2m=95.43kN/mq2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）/1.2m=116.01kN/m则最大弯矩为Mmax1/10q2l2116.01*12002/10=16705440Nmm20B 工字钢梁强度验算：最大弯应力max=Mmax/W16705
29、440/（83650*2 根）99.85Mpa =200Mpa 满足。L-170 铝梁 挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677*95.43*12004/（100*70000*7110000*2 根）=1.35mm=1200/400=3mm满足。纵桥向 20B 工字钢梁验算满足要求。B、箱室下按连续梁计算主龙骨跨径取值 l=1500mm，支座间距 1.5 m，砼计算面积为 1.5m2 。BABAB BABBA现 况 渠174 175 176 17图 13-3 主龙骨承载力验算示意图a、钢 筋及 砼自重取 26 KN/m21.5m21.5m =58.5kNb、模板及主次龙骨取 1.
30、2 KN/m21.5m1.5m =2.7kNc、施工人员及设备 荷载取 3 KN/m21.5 m1.5 m =6.75KNd、振捣荷载：2KN/m21.5m1.5m =4.5 KN荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。则 q1 =（a+b+c+d）/1.5m =48.3kN/mq2= 1.2(a+b)+1.4（c+d）/1.5m=59.46kN/m则最大弯矩为Mmax1/10q2l259.46*15002/10=13378500Nmm20B 工字梁强度验算：最大弯应力max=Mmax/W13378500/（83650*2 根）79.97Mpa =200Mp
31、a满足。20B 工字梁挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677*48.3*15004/（100*70000*7110000*2 根）=1.66 mm=1500/400=3.75mm满足。纵桥向 20B 工字梁主龙骨验算满足要求。（4）立杆承载力计算，纵向间距 1.5m 支撑架体承载力验算：A、按照最不利位置腹板处计算腹板下按单根立杆承重混凝土断面面积 2.63m2 ，横向长度为 0.75m+0.6m=1.35m；纵向间距 1.5m。图 13-6 最不利位置剖面图1）、荷载：a、钢 筋及 砼自重取 26 KN/m32.63m20.9m =61.54kN2.63mb、模板及主次龙骨取
32、 1.2 KN/m21.35 m1.5 m =0.86kNc、支撑架体自重取 0.15 KN/m31.35 m1.5 m10m（作用架体高度） =1.08kNd、施工人员及设备荷载取 3 KN/m21.35 m1.5 m =2.16KNe、振捣荷 载：2KN/m21.35 m1.5 m = 1.44KN2）、荷载组合：恒荷载分项系数取 1.2，活荷载分项系数取 1.4。则 q1 = a+b+c+d+e=67.08kNq2= 1.2(a+b+c)+1.4（d+e）=81.22kN3）、稳定性验算：按照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010，不组合风荷载计算。立杆的截面特性
33、：A=571mm2， i = 20.10mm，f=300 N/mm2，E =2.06105 N/mm2，取 L=1500mm。根据建筑施工承插型 盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 中：5.3.2-1 公式计算：lo =h+2ka=1000mm+20.7450mm=1630mmlo=1.51.2=1.8m，取两者较大值，lo=1.8m。公式中:lo 支架立杆计算长度 h支架立杆顶层水平步距（m）.宜比最大步距减少一个盘扣的距离k悬臂计算长度折减系数，可取 0.7.a支架可 调托座支撑点至 顶层水平杆中心线的距离(m)立杆稳定性计算不组合风荷载：=N/A轴心受压构件的 稳定系数，根
34、据立杆长细比 = lo/i=1800mm/20.1mm=90，按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 中附录 D，查表得 0.550=N/A=81220N /（0.55571 mm2）=258.62N/ mm2 300 N/ mm2故稳定性满足要求。（5）、地基基础验算地基承载力验算：P= N/A式中：P - 立杆基础底面处的平均压力设计值A - 基础底面计算面积N - 立杆传至基础顶面的 轴心力设计值N =81.22kN 底座板为 140140mm 钢板，底座板下为 20cm 混凝土，经过扩散计算面积 A 为 0.29m2计算得出: P= N/A =81.22kN/ 0.29m2 =280.07kN/m2经计算地基处理后的承载力应大于 280.07kN/m2,方可满足附图：支架搭设平面图 现 况 渠现 况 渠174 175 176 17附图：支架搭设立面图1.72mB-BA BABA BABA BA现 况 渠174 175 176 17
