1、悬挑式脚手架搭、拆方案审批表工程名称：东 城 雅 苑 2#楼 工 程 建设单位：巢 湖 市 建 设 投 资 有 限 公 司设计单位：合肥工业大学设 计 研 究 院 施工单位：江西中汉建筑有限公司编制人： 编制日期： 年 月 日项目部审核项目技术负责人：项目技术负责人： 日 期： 公司级审批意见总工程师（技术负责人）：企业技术负责人： 日 期： 备注安全施工专项（方案）报审表（悬挑式脚手架搭、拆）工程名称：东 城 雅 苑 2#楼 工 程致：巢湖市华正建设工程咨询有限公司 （监理单位）我方已根据施工合同的有关要求完成悬挑式脚手架搭、拆安全（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查
2、。附：安全专项施工方案落地式脚手架搭、拆方案承包单位(公章） 项目经理： 日 期： 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师： 日 期： 总监理工程师审批意见：总监理工程师： 日 期： 编 制 依 据一、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ-130-2001 中国建筑工业出版社二、 建筑施工安全检查标淮JGJ59-99 中国建筑工业出版社三、 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社四、 建筑材料手册笫二版中国建筑工业出版社五、 建筑施工计算手册中国建筑工业出版社六、 建筑地基基础设计规范JGJ50007-2002 中国建筑工业出版社七、 钢结构设计规范50017-2003 中国建筑工业出版社
3、八、 建筑结构荷载规范5000-2001 中国建筑工业出版社九、 钢管脚手架扣件15831-1995 中国建筑工业出版社十、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ801991十一、本工程施工图纸目 录一、工程概况二、材料的选用与材质要求三、搭设前的准备工作四、架体基础处理五、脚手架的搭设要求及流程六、质量要求七、脚手架的检查与验收八、脚手架的搭设安全技术措施及操作要求九、脚手架拆除技术及安全措施十、附；脚手架搭设示意图、防护示意图十一、悬挑式钢管脚手架计算书十二、附；安全生产许可证、资质证、 、特殊工上岗证复印件、材料合格证复印件悬挑式脚手架搭、拆方案一、工程概况东城雅苑 2#楼工程外脚手架。由
4、于 轴西侧为商铺，且正在施工，故在 1轴设置悬挑脚手架，该方案是对原架子搭设方案的补充。设置长度为 10 米，高 1度 9.0 米。二、材料准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管 （GB/T13793） ，质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A 级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。使用前涂刷防锈漆二遍。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达 65N.M 时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根
5、垂直相交杆件；回扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、悬挑脚手架施工方案1、材料及搭设形式脚手架用 483.2 钢管和扣件搭设成双排架，立杆下部支承在用 16#“工”字钢制作的水平悬挑梁上。 “工“字钢悬挑外顶端用 14 的 619 钢丝绳与上一层边梁或墙、柱上拉接。 “工”字钢伸进楼层的一端套在预埋的钢筋套环内，焊接牢固。工字钢上满铺 15 厚工程板,与建筑物间用 15 厚工程板封堵严密以防落物伤人。悬挑槽钢排布时应注意水电排水、落水管等其它设备管线。脚手架搭设横距为 1.05m，纵距为 1.5m，为了使防护安全
6、网充分张拉，增加脚手架的观感，设计步距为 1.5m，连墙件为两步三跨矩形布置；脚手架最高悬挑单元搭设高度为 9.0m。每楼层铺设竹笆片作为脚手板。施工作业层按 2 层计算，活荷载取值为 2.0KN/m2,作业层设扶手栏杆和档脚2、悬挑脚手架的计算钢筋脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001） 。现取悬挑最高的部位进行计算。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 1.050 米，立杆的步距 1.50 米。采用的钢管类型为 483.2，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.30
7、米，水平间距 4.50 米。施工均布荷载为 2.0kN/m2，同时施工 2 层，脚手板共铺设 6 层。卸荷钢丝绳采取 1 段卸荷，吊点卸荷水平距离 1 倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为 0.85，安全系数 K=6.0，上吊点与下吊点距离 3.3m。悬挑水平钢梁 16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.60 米，建筑物内锚固段长度 2.9 米。悬挑水平钢梁的卸荷采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物 1.50m。、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。、均布荷载值计算大横杆的自
8、重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.050/3=0.700kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m、跨中最大弯矩计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯矩为：M1=（0.080.109+0.100.980）1.5002=0.240kN.m支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯矩为M2=-（0.100.109+0.117
9、0.980）1.5002=-0.283kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.283106/4729.0=59.744N/mm2大横杆的计算强度小于 205.0N/mm2，满足要求！、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：Vmax=0.677 +0.990EIlq104Ilq1042静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值 q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=（0.6770.091+0.9900.700）1500.04/（1002.06105.0）=1.634mm大横杆的最大挠度小于 15
10、00.0/150 与 10mm，满足要求！、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。、荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/3=0.079kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/3=1.050kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.079+1.41.050=1.634kN小横杆计算简图、抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大
11、弯矩计算公式如下：Mqmax=ql2/8集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax= 3plM=(1.20.038) 1.0502/8+1.6341.050/3=0.578kN.m=0.745106/4729.0=122.249N/mm2小横杆的计算强度小于 205.0N/mm2，满足要求！、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：Vqmax= EIpl3845集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax= Ill72)9/(小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381.050.004/(3842.060105.000)=0.
12、03mm集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.050=1.186KN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1186.351050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105.0)=2.085mm最大挠度和V=V1+V2=2.111mm小横杆的最大挠度小于 1050.0/150 与 10mm，满足要求！、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范 5.2.5）:RRC其中 RC扣件抗滑承载力设计值，取 8.0kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0381.05=0.040KN
13、脚手板的荷载标准值 P2=0.151.051.500/2=0.118KN活荷载标准值 Q=2.0001.051.5/2=1.575KN荷载的计算值 R=1.20.04=1.20.118+1.41.575=2.395KNRC单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。、立杆计算荷载计算1） 、脚手架结构自重：一步脚手架结构自重如下：荷载（N）构件名称 单位重量 计算式N(内) N(外)立杆 38.4N/M 1.8038.4 69.2 69.2大横杆 38.4N/M 1.538.42(4) 115.2 230.4小横杆 38.4N/M 1.338.4/2 24.96 24.96剪刀撑 38.4N/M 1.
14、51.41438.4 0 81.45扣件 15N/只 153(6) 45 90毛竹脚手板 150N/M2 0.551.5150 123.75 123.75安全网 5N/M2 51.51.8 0 13.59小计 378.03 633.18所挑六层共 11 步高度的结构自重为：P1=378.0311=4158.33NP2=633.1811=6964.98N2） 、按装饰架取值 2KN/m2,考虑二层作业，则每根立杆承载的施工荷载为P=0.551.520002=3300N3） 、风荷载基本风压值 0.45KN/m2，脚手架的挡风系数根据JGJ130-2001表 A-3 的规定敞开式扣件钢管脚手架的挡
15、风系数 =0.089；当安装密目网后，假设安全网挡风面积为迎风面积的 20%，则综合挡风面积为：A=1.51.8（1-0.089）0.2=0.492=0.492/（1.51.8）=0.182S=1.3=1.30.182=0.237不同高度时，风压标准值计算如下：WK=0.7ZSW0立杆稳定性计算立杆底部钢管稳定性计算（取外立杆计算）不考虑风荷载时N=6964.981.2+33001.4=12977.98NL0=Kh=1.1551.51800=3119= L0/ i=3119/15.9=196 查得 =0.188=N/A=12977.98/（0.188450）=153.4N/mm2f=205 N
16、/mm2所以安全b、考虑风荷载时，以最上一挑立杆计算（风荷载区最大值）MW=1.4qwkh2/10=1.4WK（d+La/h）h2/10=1.40.102（0.048+1.5/1.8）/10=0.04KN.m=N/A+MW/WS=12977.98/（0.245450）+40103/4730=118.56N./mm2kf=0.755205=154.78N/mm2118.56 N/mm2所以安全。、连墙件的计算： 验算连墙杆抗风强度稳定性：N1=N1W+NO其中 NW风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NW=1.4kAwk风荷载基本风压标准值，k =0. 102kNm2;Aw每
17、个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3. 34.50=14.9m2;NW=1.4kAw =1.40.10214.9=2.13KNNO=5KN连墙杆轴向力设计值：Nl= NW + NO =2.13+5=7.13KNN=8KN所以满足要求。、16#工字钢强度及稳定性计算h=160mm b=88mm d=6.0mm t=9.9mmr=8.0mm r1=4.0mm A=26.131cm2g=20.513kg/m Ix=1130cm4 wx=141cm3ix=6.58cm1）悬挑槽钢计算简图：2）强度计算：p 外=6.9651.2+3.31.4=12.98KNp 内=4.161.2+3.31
18、.4=9.61KN16#工字钢 WX=1.41105mm3MB=P21.5+P10.45=12.981.5+9.610.45= 24.79KN=Mmax/Wx=24.79106/1.41105=175.8 N/mm2f=215 N/mm216#工字钢强度满足要求。3）C 点的挠度验算：16#工字钢 I=1130cm4 )43(12YmaxlmEIlP挠度计算时，荷载按标准值。P=6.96+3.3=10.26KNYmax=（10.261.622.91012/122.0610511.30106）（3+41.6/2.9）=14.21mm梁允许挠度为Y=l/250，对伸臂梁而言计算跨度为 l=2.91
19、.6m。梁允许挠度为Y= 2.91600 /250=2600/250=18.56mmYmax=14.21 mm110.68KN安全。、预埋环设计钢丝绳上端拉在钢筋吊环上，吊环采用级钢筋制作。吊环埋入深度30d，并应焊接或绑扎钩位结构主筋。吊环可按两个截面计算，吊环拉应力不应大于 50N/mm2吊环钢筋面积：AsN/(250)=15.68N/(502)156.8mm2选用 16 圆钢则：As=200.96mm2 156.8mm2 满足要求3、细部搭设要求：、在槽钢的上侧边正对立杆的位置焊接 25 长 150mm 的钢筋桩，立杆下端套在钢筋桩上，以防止立杆滑移。、脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧，因为大横杆的步距为 1.5m，而安全网的宽度为 1.83m，帮安全网设置时上下网充分搭接，安全网的网扣要对齐，并与转角处的外立杆绑扎牢固，保证转角处的安全网上下垂直、美观。、连墙杆采用刚性连接，垂直间距按楼层层高为准，水平间距约为三跨（4.5m） ，连接墙杆采用 483.2 钢管预埋与脚手架的连接采用直角扣件连接，在结构外框架柱处设双杆柱箍式拉杆与框架柱拉结。在脚手架的转角外框架柱上双向设置柱箍式拉杆。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构主面垂直，并尽量靠近主节点，连墙杆伸出扣件的距离应大于 100mm。
