1、XXX 压力箱涵内力配筋计算计算书2016 年 1 月- - 1 - -箱涵内力配筋计算一、工程概况及计算成果本箱涵共 1 座，1 座 1 孔，净空 2.1m，高度为 2.1m，顶板厚 0.50m，底板厚0.50m，侧板厚 0.50m。详见图 1。选筋结果见表一：表一 选筋结果选筋结果名称上层 下层 外层 内层顶板 14200 14200底板 14200 14200侧板 14200 14200中板 14200 14200二、基本资料及计算简图1、计算简图如下：- - 2 - -图 1 箱涵断面图基本数据：回填土 ，基础坐落粉质黏土上，相对应的地基承载力203/kN8,m；箱涵进口高程=32.5
2、0m，出口高程=31.50m ，埋深 ；地下水kpafa120 mH0.1高程=31.38m ，箱涵基础高程 =31.90m ，地下水位于基础以下，不考虑地下水影响。当浏阳河水位达到设计最高水位=39.50m 时，内水压力达到最大。箱涵长L=127m，流速参照水力计算手册 （第一版）第四章有压管道恒定流表 1-4-1，流速v=2.5m/s，则内水压力水头： mgVDLch 72.610*5.)271.60*802.51(9.2)8()60.35.9( 水三、计算工况1完建工况，箱涵内无水，公路-级；2运行工况（箱涵无内水压力） ，公路-级；3运行工况（箱涵内有内水压力） ，内水压力 ；mh72
3、.6水四、荷载计算 各杆荷载的计算：根据灌区水工建筑物丛书 （涵洞）第四节车辆荷载的计算。汽车荷载为公路-级时，根据公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004）第 4.3 节,考虑到重型车较少，荷载采用公路- 级折减，折减系数为 0.7。后轮轮压 P=240KN，汽车轮胎着地长度c=0.2m，后轮轮宽 d=0.6m。采用公式,61.05.31.0.1mdH 。mdH04.15.681.0. )7.2)(.(cPqB1、完建工况 mkNHdHcPqB /12.68)0.*57.6.0)(.1*52.0(247)57.231)(5.(.0 标- - 3 - -mkNHdcPqB /36.95
4、)0.1*7.650.)(1*5.20(2474.1)57.0231)(5.(.4.1 设3 /.3*8. mkNhKS）砼土标 2/81.350*21.12.1 kq ）砼土设 234 /49.5302.68*dBhB 砼标标标 234 /73.165.0*.218905.1 mkNqB 砼设设设 221 /894)(*)04(tan)/(dHKS 土标 22 /7.).1(5t.12. kq土设 13250.8)(a)/( mNhS 土标 222 /.5)(*)4(tn*.2.1 kdHK 土设25/0mkNq标 5/0kq设6标 26设2、运行工况（箱涵无内水压力） mkNHdHcPqB
5、 /12.68)0.*57.6.0)(.1*52.0(247)57.231)(5.(.0 标B /3.9).)(.(4.).)(.(.4.1设 23 /50.3*2180. mkNdhKqS ）砼土标 2/81.35*.52.1 k）砼土设 234 /49021.53012.68*dBhqB 砼标标标 234 /73.165.*.8905.1 mkNB 砼设设设- - 4 - -221 /89.4)25.01(*8)045(tan)/( mkNdHKqS 土标 22 /7.5)(t.12.土设 13)(a)/( khS土标 222 /.)2.0(*18)045(tn*.2.1 mNdHKq 土
6、设5 /0.1*mkN水标 20.h水设26/mkNq标 26/kq标3、运行工况（箱涵有内水压力）2/0B标 2/0NB设 23 /50.3*18. mkNdhKqS ）砼土标 2/81.35*1.252.1 kN）砼土设 234 /7.640230*dBhqB 砼标标标 234 /3.15.*1.8.525.1 mkNB 砼设设设 21 /89.4)20()04(tan)/(dHKqS 土标 22 /7.5)(t*.12. k土设 13.1.*8)5(a)/( mNhS 土标 222 /.)2.0()04(tn.2.1 kdHKq 土设5 /0.1*mkN水标 20.h水设6 /672kq
7、水水标 s2.5*10.*.1mN水水设五、内力计算简图 - - 5 - -内力采用理正工具箱（单机版）平面刚桁架计算。计算模型取单位长度1m计算。1.完建工况标准值- - 6 - -设计值- - 7 - - 8 -2.运行工况（箱涵无内水压力）标准值- 9 -设计值3. 运行工况（箱涵有内水压力）- 10 -标准值设计值- 11 -五、配筋计算箱涵采用 C25 砼，fc=12.50N/mm 2，钢筋保护层厚度取 50mm，受力筋与分布筋均采用级，fy=360N/mm 2。以箱涵内侧受压为正，轴力受压为正，为了简化计算，截面采用对称配筋。（1）底板完建工况下：弯矩标准值 M=69.7kN.m，
8、轴力标准值 N=19.0kN，弯矩设计值 M=88.3kN.m，轴力设计值 N=22.0kN。- 12 -运行工况（箱涵无内水压力）下：弯矩标准值 M=62.5kN.m，轴力标准值 N=-2.8kN，弯矩设计值 M=81.1kN.m，轴力设计值 N=0.2kN。受力情况均小于完建工况，- 13 -配筋参照完建工况。运行工况（箱涵有内水压力）下：弯矩标准值 M=25.3kN.m，轴力标准值 N=-90.1kN，弯矩设计值 M=22.7kN.m，轴力设计值 N=-87.2kN。- 14 -底板配筋最终采用 514200（As=769mm2）2、侧板完建工况下：弯矩标准值 M=-42.3kN.m，轴
9、力标准值 N=128.2kN，弯矩设计值 M=-52.6kN.m，轴力设计值 N=170.5kN。- 15 -运行工况（箱涵无内水压力）下：弯矩标准值 M=-31.7N.m，轴力标准值 N=128.2kN，弯矩设计值 M=-42.0kN.m，轴力设计值 N=170.5kN。受力情况均小于完建工况，配筋参照完建工况。运行工况（箱涵有内水压力）下：弯矩标准值 M=30.4kN.m，轴力标准值 N=-47.7kN，弯矩设计值 M=28.6kN.m，轴力设计值 N=-40.8kN。- 16 -侧板配筋最终采用 514200（As=769mm2）4、顶板顶板各种工况下受力均小于底板，为了计算简便采用底板相同配筋。顶板配筋最终采用 514200（As=769mm2）通过计算得出配筋结果1、分布筋12200布置。2、受力筋布置：选筋结果名称上层 下层 外层 内层顶板 14200 14200底板 14200 14200侧板 14200 14200中板 14200 14200
