1、26m 现浇预应力箱梁满堂支架预压计算书一 、 相 关 参 数 选 择1、新浇钢筋混凝土容重：26KN/m；2、倾倒混凝土时产生的冲击荷载：使用大于 0.8m的容器倾倒时取值为6.0Kpa；3、振捣混凝土产生的荷载：2.0Kpa；二 、 荷载计算1、混凝土重量26m 现浇预应力箱梁混凝土总方量为 263m，则每延米混凝土数量为：263m26.16m=10.05m混凝土重量：10.05*26=261.39KN2、模板重量外部外模展开面积为 476.112，竹胶板体积为：186.6m ，模板重量为：57.13KN内部模板采用 1.5cm 厚竹胶板，容重为 8KN/m， ，内膜展开面积为：392.8
2、3，体积为 5.89m，则内膜重量为 5.89*8=47.13KN；模板合计重量为 104.26KN3、施工人员、机械运输、堆放荷载按 1.0Kpa 取值，则重量为：1*15.5=16KN/m 。4、倾倒混凝土时冲击荷载按 6.0KPa 取值，则重量为：6*16=96KN/m 。5、振捣混凝土荷载按 2.0KPa 取值，则重量为 2*16=32KN/m。6、荷载组成N=1.2（混凝土重量+ 模板重量）+1.4（施工人员机具+倾倒混凝土+振捣混凝土）=1.2* （ 261.39+104.26）+1.4*（16+96+32） =640.39KN/m预压重量按满堂支架在箱梁施工过程中最不利状况进行考
3、虑，其箱梁浇筑过程的荷载如下表：26m 现浇箱梁浇筑过程中荷载重量估算表 表 1-1项次 混凝土 钢筋、钢绞线 模板（竹胶板）模板（方木）施工附加荷载 合计单位 重量（T） 重量（T） 重量（T） 重量（T） 重量（T） 重量（T）1 644.35 118.995 122.79 5.46 97.3 988.89（一）模板重量（竹胶板）计算方法：箱梁内外模板面积*磨板厚度*竹胶板密度=4722.7*0.02m*1.3T/m=122.79T。（二）模板重量（方木）计算方法：（1）侧模方木用量梁板外侧用量（m）=梁板长度/（0.5m/处）*方木长度=26.6*2/0.5*3+26.6*6=266m2
4、）梁板内侧用量梁板内侧用量（m）=21.3*26.6/0.5+26.6*21.3/0.5=2262.06m。3）方木重量方木长度*方木截面面积*密度=2528.06*（0.06*0.08）*0.45T/m=5.46T。箱梁内外模板面积*磨板厚度*竹胶板密度=4722.7*0.02m*1.3T/m=122.79T。 。（三）施工附加荷载施工荷载按照 1.5KN/计算、混凝土倾倒、振捣荷载按照 2KN/，两项何在共计（10.25*26.6*3.5/9.8）=97.3T4、 预 压 荷 载（梁体重量+模板重量+ 施工附加荷载） 1.1=1087.78T。二 、 荷 载 预 压 工 艺满堂支架拼装完成
5、后，首先根据计算书中提供的理论挠度值进行预拱度调整。调整工字钢下面支撑的可调撑杆。 模板预拱度调整完成后即可进行预压试验。荷载采用水泥砼预制件预压方法，通过先底板，再腹板，最后堆载顶板和翼板的顺序进行，总荷载量控制在 26m 跨箱梁 1087.78T，加载施工最大荷载1078.78T 时进行观测，在加预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向模板分节位置布设（26m 箱梁分 9 个横断面，每个横断面布置 5 个点）具体见后文观测点布置。卸砂袋采用 25t 汽车吊卸。卸完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸砂袋后标高减去持荷后所测标高） ，用总沉降量（即支架
6、持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。预压卸载时间以支架地基沉降变形稳定为原则，即最后两次沉落观测平均之差不大于 2mm 时，即可卸载。1、 加 载 顺 序满堂支架模拟箱梁施工过程加载与卸荷的顺序见“箱梁施工“预压-卸载”试验流程图”箱梁施工“预压-卸载”试验流程图第一步：预压前准备工作卸载成为 “状态一”的受力状态卸载成为“加载初始状态”预压过程的总结、满堂支架局部加固、抬高值的确定测量监控预压前准备工作完成“状态一”加载完成“状态二”加载完成“状态三”加载持荷观测卸载成为 “状态二”的受力状态预压前的准
7、备工作：、支架的底模、侧模初始状态的设定（先按箱梁相应断面的设计标高暂定） 。、场地平整硬化，预压材料过磅装袋，堆放等工作。、场地照明设备的安装。、人员组织、机械设备与测量仪器的配备（需要水平仪 2 部，经纬仪 1部） 。 、观测点的设置为避免在砼施工时，支架不均匀下沉，消除支架和地基的塑性变形，准确测出支架和地基的弹性变形量，为预留模板拱度提供依据，保证施工安全、提高现浇梁质量。2、加载过程26 米梁设置五个点，分别为翼缘板两个点，腹板两个点，底板一个点既线路中线位置。预压加载按最大施工荷载的 110%加载，连续 3 天 24 小时内沉落观测平均之差不大于 1.5mm 时，即可卸载，具体操作
8、步骤：第一步：初始状态的观测：在完成观测点的布设后 进行各观测点初始读数的观测，并做好记录。第二步：加载至（110%）“状态一”的加载模式是加载配重至施工最大荷载的 110%，加载后 6h 进行观测，并每 6 小时观测记录一次，持续 3 天，每 24 小时内沉降值不大于1.5mm。加载过程中如发现异常应立即停止加载，查找原因处理后在进行。第三步：卸载卸载观测是“ 加载预压” 的重要一环，通过各级荷载的卸载观测可推算出满堂支架在各级荷载作用下的弹性变形量与残余变形量，卸载观测过程与加载观测过程相反，其过程如下：加载状态 110%至初始状态卸载时每完成一级卸载均待观察完成、做好记录再卸下一级荷载。
9、预压卸载顺序具体示意见碗扣式满堂支架现浇箱梁预压卸载示意图 。第四步：预压过程的总结， “预压卸载报告” 的编写对满堂支架在使用过程中的安全性、可靠性进行评估，对各观测断面的观测点在各施工阶段的残余变形、弹性变形量的计算，对支撑点、跨中抬高值的确定，对局部刚度不足的部位提出加固方案。三、满堂支架底模预拱度设置与调整（1） 、梁底模板设置预拱的计算：保证线路在运营状态下平顺，即梁体上下结构表面坡度与设计坡度一致。梁底模板跨中设置的拱度值如下表：跨中拱度值 表 1-2计算项目名称 符号 计算方法及公式 计算值 单位一、支架卸后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度1 1=1-1+1-2 2.361
10、688132 mm1、均布荷载产生的挠度 1-1 fmax=5qL4/(384*E*I) 1.95071105 mm1、构造物自重荷载产生的均布荷载 q q=(b*h-b1*h1)*0.000025 56.8449 N/mm2、惯性矩 I I=(bh3-b1h13)/12 7.24037E+11 mm42、集中荷载产生的挠度 1-2 fmax=pL3/(48*E*I) 0.410977082 mm1、集中荷载 P P=120000 120000 N2、惯性矩 I I=(bh3-b1h13)/12 7.24037E+11 mm4二、支架在荷载作用下的弹性压缩 2 2=*L/E 1.3243326
11、24 mm三、支架在荷载作用下的非弹性压缩 3 3=2k1+3k2+2k3+2.5k4 4 mm四、支架底在荷载作用下的非弹性沉陷 4 8mm五、由砼收缩、温度变化引起的挠度 5 2mm六、预拱度 =1+2+3+4+5 17.68 mm预拱度值设置：x=4*X*（L-x）/L 2根据计算所得，支架预拱度设置为 17.68mm。预拱度值设置表 1-3预拱度值设置 Y Y=4*X*(L-X)/L2 L序号 Y x L1 2.700012521 1 17.68602076 25.162 5.176514071 2 17.68602076 25.163 7.429504651 3 17.6860207
12、6 25.164 9.458984261 4 17.68602076 25.165 11.2649529 5 17.68602076 25.166 12.84741057 6 17.68602076 25.167 14.20635727 7 17.68602076 25.168 15.341793 8 17.68602076 25.169 16.25371776 9 17.68602076 25.1610 16.94213155 10 17.68602076 25.1611 17.40703436 11 17.68602076 25.1612 17.64842621 12 17.68602076 25.1613 17.68602076 12.58 17.68602076 25.16
