1、1XX 特大桥（40+64+40）m 连续梁挂篮模板和 0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建 XX 至 XX 铁路客运专线 XX 标段 XX 特大桥 100#-103#连续梁线路里程为：DK23+700.790-DK23+846.490，跨越 XX，采用挂篮悬臂施工。(40+64+40)m 连续梁设计采用无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线） 通桥（2008）2368A-：梁体全长 145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽 12m、底宽 6.7m，中支点处梁高 6.05m，跨中 10m 直线段及边跨13.75m 直线段梁高为 3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心
2、线至梁端 0.75m。根据设计图规定： 施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过 700KN。 各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩 25404KNm 及相应竖向支反力 24137KN。悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过 20 吨。铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于 10mm，下挠不大于 20mm。竖向预应力筋采用 25mm 高强精轧螺纹钢筋，型号为 PSB785，其抗拉极限强度为 785MPa，锚下张拉控制应力为 700MPa。竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距 5
3、00mm 设置。锚具体系采用 JLM-25 型锚具，预留管道内径为 35mm。在结构两侧腹板上设置直径为 100mm 的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为 300mm，间距 2m 左右。无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设2泄水管，间距约 8m。2、编制依据新建 XX 至 XX 客运专线铁路 XX 特大桥：宁杭客专施图（桥）-03无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线） 通桥（2008）2368A-客运专线桥涵工程施工技术指南 TZ213-2005客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准 铁建设2005160 号铁路工程施工安全技术规程 TB10401.1、2-2003；建筑施工
4、计算手册中国建筑工业出版社 江正荣 2006 年 4 月好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m 连续箱梁悬浇设：0#块 + 中跨 15 节段 + 边跨 29 节段，节段布置如下图示。3图 1 (40+64+40)m 连续箱梁悬浇节段布置示意图(40+64+40)m 连续箱梁悬浇节段长度、体积、重量如下表。表 1 (40+64+40)m 连续箱梁节段长度、体积、重量表跨 别 节段名称 节段长度（cm）节段体积（m 3）节段重量（t）备注9 775 87.1
5、36 226.554 边跨现浇段8 200 20.540 53.41 边跨合拢段7 400 41.083 106.8166 425 44.623 116.0205 425 48.563 126.2634 425 55.298 143.7753 350 50.413 131.0742 325 50.242 130.630边跨1 300 49.750 129.350边跨悬浇节段0#块 0 900 162.431 422.322 墩顶现浇段1 300 49.750 129.3502 325 50.242 130.6303 350 50.413 131.0744 425 55.298 143.7755
6、 425 48.563 126.2636 425 44.623 116.0207 400 41.083 106.816中跨悬浇节段（半）中 跨8/2 100 10.271 26.704 边跨合拢段箱梁的结构参数：箱梁的节段长度为 3.04.25m，箱梁底板宽 6.7m，顶板宽 12.0m，梁段高变化范围为 6.053.05m，箱梁为单箱单室。最大梁段自重： 1438KN挂篮及模板自重： 550KN施工人群及机具： 20KN施工振动荷载： 20KN风荷载： 10KNP=1438+550+20+20+10=2038KN1.5 安全系数=3057KN4挂篮计算总荷载取： P=3057KN设计变形：f
7、max=L/4003、三角挂篮结构组成挂篮由主构架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。图 2 挂篮模板侧面图17141 81319 34 12765218已 浇 段 (0#)待 浇 段 (1#)4750107635040785 43050752503021250450 5341 前 端后 端 4 20946057.6605 470620150435050 905图 3 挂篮模板正面图表 2 三角挂篮构配件表 14#、 2门 架连 接 销 D=79m前 上 挂 梁 0b滑 梁 8前 下 挂 梁后 下 挂 梁螺 旋 千 斤 顶 现 场 自 备 3T横
8、担 梁 14#前 平 台 组 焊 件行 走 梁 30箱 形 梁前 支 座 行 走 滚 轮 D12前 支 座 组 焊 件行 走 梁 固 定 放 大 点后 支 座 装 配 件后 锚 扁 担 梁 8#吊 杆 精 轧 螺 纹 钢现 场 自 备滑 梁 后 移 动 吊 架 装 配 件滑 梁 后 固 定 吊 架 装 配 件垫 梁底 纵 梁 工 字 钢 36b下 横 梁 吊 耳 装 配 件下 部 侧 平 台 4， DN2， 10辅 助 梁 6#外 侧 模 板 上 段外 侧 模 板 下 段内 模 板 上 段内 模 连 接 梁 工 字 钢U型 螺 栓 20， 814底 模 m， ， ， ， ， ，现 场 自 备G
9、A-356GA-GA-457GA-920GA-357GA-31上 部 侧 平 台 ， ，9 6m，5679653材 料 规 格图 号名 称序 号120987651234 材 料 规 格图 号名 称序 号 序 号 名 称 图 号 材 料 规 格主 梁后 斜 拉 梁前 斜 拉 梁立 柱1#段 半 前 端1#段 半 后 端160236 750250202750163151750610 4040 310 4031160 165050 40750 261850262788 7032930R10239824064、挂篮结构检算悬臂浇注节段模板设计以 0#块中心断面（全联最大单箱单室截面处）作为计算截面，箱
10、室中心高 6.05m，顶板厚 0.4m，底板厚 0.8m，腹板宽度 0.8m。如图 3 所示。侧（内）模受力检算计算荷载新浇混凝土对模板最大侧压力计算Pmax= cH （1）Pmax=0.22 ct0 1 2V1/2 （2） 采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。 混凝土的容重，取 26.5 kN/m3t0混凝土初凝时间，取 10 小时； 1外加剂影响系数； 2坍落度影响系数；V混凝土浇筑速度，取 2.8m/h（每小时浇筑 1.5 米） 。Pmax =0.2226.5101.21.152.81/2=135KPaPmax =26.56
11、.05=160KPa新浇混凝土对模板的侧压力 F1 =135 KN/m2倾倒混凝土时因冲击产生的荷载 F2=6 KN/m2混凝土振捣对侧模产生的水平压力 F3=5.2KN/m2混凝土浇注对模板总侧压力为：F=F 1+F2+F3=135+6+5.2=146.2 KN/m27面板计算挂篮侧模板面板设计为厚度 =6mm 钢板，水平肋间距为 0.3m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：图 4 面板计算示意图挠度=表中系数qL 4/K弯距=表中系数qL 2式中 L 取 Lx 和 Ly 中之较小者。K=Eh3/12(1-)=2.110 80.0063/12(1-0.3)= 5.4E-弹性模
12、量；钢材 E=2.1105MPa；h-板厚；-泊松比，钢材 =0.30；、 max-分别为板中心点的挠度和最大挠度；Mx-为平行于 Lx 方向板中心点的弯距；8My-为平行于 Ly 方向板中心点的弯距；M0x-固定边中点沿 Lx 方向的弯距；M0y-固定边中点沿 Ly 方向的弯距； 弯距-使板的受荷面受压者为正；挠度-变位方向与荷载方向相同者为正。附表：Lx/Ly Mx My M0x M0y0.50 0.00253 0.0400 0.0038 -0.0829 -0.05700.55 0.00246 0.0385 0.0056 0.0814 -0.05710.60 0.00236 0.0367
13、0.0076 -0.0793 -0.05710.65 0.00224 0.0345 0.0095 0.0766 -0.05710.70 0.00211 0.0321 0.0113 0.0735 -0.05690.75 0.00197 0.0296 0.0130 0.0701 -0.05650.80 0.00182 0.0271 0.0144 -0.0664 0.05590.85 0.00168 0.0246 0.0156 -0.0626 -0.05510.90 0.00153 0.0221 0.0165 -0.0588 -0.05410.95 0.00140 0.0198 0.0172 -0.
14、0550 -0.05281.00 0.00127 0.0176 0.0176 -0.0513 -0.0513Lx/Ly=300/400=0.75Mx=0.0296qL2=0.0296146.20.40.32=0.16KNmMy=0.0130qL2=0.0130146.20.40.32=0.07KNmM0x=0.0701qL2=0.0701146.20.40.32=0.37KNmM0y=-0.0565qL2=-0. 0.0565146.20.40.32=-0.30KNmW=bh2/6=0.40.0062/6=2.410-6m3 max= M0x/W=0.37/(2.410-6)=154167KN
15、/m2=154.2 MPa max=154.2MPa=215MPa 满足要求！=0.00197qL 4/K=0.00197146.20.40.34/5.4=0.09mm挠度 f=0.09f=1400=0.75 满足要求！水平肋计算计算参数：侧模水平肋、竖肋均采用10 槽钢。水平肋间距为 400mm，竖肋9间距为 300mm。10 槽钢：Ix=198cm 4，Wx=39.7cm 3，A=12.7cm2，单位重量 10kg/m，型钢=170MPa，E=2.110 5MPa，f=1400。挂篮侧模水平肋受力检算按均布荷载 q=146.2KN/m，简支梁式计算。图 7 侧模水平肋受力模型弯矩 M=qL
16、2/8=146.20.42/8=2.924KNm max= M/Wx=2.924/(39.710-6)=73652 KN/m2=73.7MPa max=73.7MPa=170MPa 通过！=5qL 4/384EI=5146.20.44/384(2.110819810-6)=0.0000012=0.0012mm挠度 f=0.0000012f=1500=0.8mm 通过！竖肋计算挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载 q=146.2KN/m，简支梁式计算。图 8 侧模竖肋受力模型弯矩 M=qL2/8=146.20.32/8=1.645KNm max= M/Wx=1.645/(39.710-6)=73652
17、 KN/m2=41.4MPa max=41.4MPa=170MPa 通过！=5qL 4/384EI=5146.20.34/384(2.110819810-6)=0.0000004=0.0004mm10挠度 f=0.0004mmf=1500=0.6mm 通过！侧模固定桁架检算图 8 侧模固定桁架示意图侧模固定桁架靠侧模采用双14b 槽钢制作，其余由10 槽钢制作，固定桁架内弦杆和水平加固横杆受力面在同一平面内，侧模固定桁架按照每 0.5m 设置一道，水平加固横杆间距 1.605m。10 槽钢：Ix=198cm 4，Wx=39.7cm 3，A=12.7cm2，单位重量 10kg/m，型钢=170M
18、Pa，E=2.110 5MPa，f=1400。侧模固定桁架承受荷载按混凝土最大侧压力换算，即q=146.20.5=73.1KN/m，桁架受力计算图示 9 所示：图 9 侧模桁架计算图示49316051605160512011计算结果分析：计算结果分析：应力最大出现在单元 8 上，最大应力为 101MPa=170MPa，通过！最大变形出现在节点 10 上，最大变形为 f=1.01mmf=1500/400=3.75mm，通过。拉杆计算腹板拉杆采用 32mm 精轧螺纹钢筋，栏杆布置间距按 2.01.5m 布置，并采用双螺帽拧紧。模板承受侧压力为 146.2KN/m2，单根拉杆承受的荷载为：12P=1
19、46.22.01.5=438.6KNP=7850.93.140.016 2=567.9KN,拉杆承载力满足要求。主桁计算根据节段最大重量和其他附加荷载，挂篮计算总荷载取： P=3057KN，前、后下横梁共同分担梁体重量，后下横梁通过精轧螺纹锚在已浇筑成形砼梁体中，承受一半的砼梁体重量；前下横梁承受另一半的砼梁体重量，通过精轧螺纹吊杆传递给三角桁架，共两付三角桁架,每付三角桁架的前挂点受力为：F=P22=305722=764.25KN该处连续梁挂篮主桁架采用 2 根40b 槽钢对拼构成，其中分为主梁、前斜拉梁、后斜拉梁和立柱组成，受力模型如图 10 所示：单片40b 槽钢：Ix=18640cm
20、4，Wx=932cm 3，A=83cm2，单位重量65.2kg/m，型钢=170MPa，E=2.110 5MPa，f=1400。图 10 主桁架受力计算模型13根据计算结果分析, 最大应力为 105MPa，小于允许应力 170MPa，满足要求。最大变形在 3 号点，1.4cm，满足挂篮设计挠度要求。底模板计算底板面板箱身底模受力检算时，梁重按大截面不变高、不变截面检算(偏安全)，如下图示。14图 11 底模板计算箱梁截面计算图示悬浇段侧模、内模、端模板及支架总重量按 55t 考虑。施工和机具荷载按5.0KN/m2考虑，振捣混凝土荷载按 3KN/m2 考虑。梁重 F=47.294.25=201t
21、。则底模板承受的荷载 Q=（50+201）10（6.74.25）+5+3=96.1 KN/m 2底模板计算跨度取 l=0.3m，取 1.0m 计算，即计算荷载：q=96.11=96.KN/m钢板弹性模量 E=2.1105MPa，强度=170Mpa，截面积：A=bh=10.006=0.006 m2，截面惯性矩：I=bh 3/12=10.0063/12=1.810-8m4，截面抵抗矩：W= bh 2/6=10.0062/6=610-6m3查 建 筑 施 工 计 算 手 册 ， 按 照 三 等 跨 连 续 梁 模 型 计 算 ：M=0.1ql2=0.196.10.32=0.86KN/m =M/W=0
22、.86/610-6=143MPa =170MPa， 强 度 满 足 要 求 。截 面 挠 度 按 下 式 计 算 ： =5ql4/384EI=596.10.34/384(2.11081.810-8)=0.27mm300/400=0.75mm，挠度满足要求底模板背肋同侧模板，承受荷载小于侧模板，计算亦通过！底纵梁计算底纵梁采用 I36b 工字钢，单根底纵梁长度 6.2m，底纵梁跨度 5.7m，承受底板传递的均布荷载。计算梁高取（5.46+5.34）/2=5.4m，单侧腹板处 4 根承受上部传递的荷载。单根底纵梁计算荷载取：q=5.4（梁高）26.5（混凝土容重）0.8（腹板跨度）3.0（1#段长
23、度）1.2（安全系数）4（腹板处底纵梁根数）5.7（底纵梁跨度）=18.1KN/mI36b 工字钢：Ix=16530cm 4，Wx=919cm 3，A=83.5cm2，单位重量65.6kg/m，型钢=170MPa，E=2.110 5MPa，f=1400。15底纵梁受力模型如图 12 所示：图 12 底纵梁受力计算模型利用好易懂软件计算结果： 16计算结果分析：单元 2 和单元 3 最大应力为 80MPa，小于型钢许应应力 170MPa，底纵梁强度满足要求。最大变形出现在节点 3 上，为 f=7.2mmf=l/400=5700/400=14.25mm，挠度满则要求。桁架连接销计算三角桁架连接销采
24、用 40Cr 调质 80mm 连接销，40Cr#屈服点强度：s=785MPa；允许剪应力：= 280 Mpa最大轴力 ： P = 1750kN（含 1.5 倍安全系数）取自三角架最大轴力，剪切力：Q=P2 =17502 =875kN 连接销截面（A）：AQ/ = 87510 3/280106 =3.12510-3 m2连接销直径（D）：D 2/4A D（A4 /） 1/2 （3.12510 -34 /） 1/2=63.1mm选取 80mm（40Cr 调质）连接销，满足要求。后锚扁担梁后锚扁担梁采用 28b 槽钢组成，长度 2.18m，精轧螺纹钢锚固点间距为1.5m，单片主桁架后锚固由 2 个后
25、锚扁担梁承担受力。挂篮荷载为：P=3057KN，单个后锚扁担梁承受荷载F=P24=305724=382KN，单个 28b 槽钢受力为 3822=191KN，均布荷载为 p=1911.5=127.3 KN/m.28b 槽钢：Ix=5130cm 4，Wx=366cm 3，A=45.6cm2，单位重量 36.8kg/m，型钢=170MPa，E=2.110 5MPa，f=1400。计算模型按照简支梁设置：M=ql2/8=127.31.52/8=35.8KN.m其 截 面 强 度 按 下 式 计 算 ：17max= M/W=35.8/366=97.8MPa2255KN=510KN实际空载行走时每根行走梁
26、（L=3.0m）设 3 个压锚点，每个压锚点为梁体竖向张拉筋一根（25 预应力螺纹筋）,每根 25 预应力螺纹筋设计拉力为380KN , 3 个压锚点抗拉力 Pm=3380=1140KN510KN，满足要求。5 0#块托架计算0#块托架立柱采用 529mm 螺旋钢管，立柱横桥向间距 3.0m，顺桥向间距2.0m，立柱横向分配采用双工字钢 40a，上部安装单层单排不加强型 321 贝雷片，贝雷片跨度 3.0m，间距 1.0m.贝雷片上部铺设工字钢 18，腹板位置间距为0.3m，底板和翼板位置为 0.6m3910 520 10抗 倾 覆 力Pm Pq43021图 19 0#块托架平面布置图凝I18
27、I18HRB352 凝822图 20 0#块托架立面布置图0#块最大混凝土高度:腹板高 6.05m，底板厚 0.8m，顶板厚 0.4m, 翼板厚0.5m 混凝土高 6.05m 处：F1=6.0526157.3KN/m2；（腹板）混凝土高 1.2m 处：F2=1.22631.2KN/m2；（底板）混凝土高 0.5m 处：F3=0.52613.0KN/m2；（翼板）查询路桥施工计算手册 ，施工荷载：F4=2.5KN/m， 混凝土振捣时产生的荷载：F5=2.0KN/m，模板自重荷载：F6=2.0KN/m。I18 工字钢计算由于腹板和底板处 I18 工字钢承受力最大，所以直接验算该处 I18 工字钢受
28、力。腹板处按照间距 0.3m 布置，底板和翼板处间距 0.6m。I18 工字钢上部视为密集结构布置，承担上部混凝土传来的均布荷载，按五等跨连续梁建立模型，计算跨度取 l=1.0m，如下图所示：凝I18凝凝凝I18 工字钢力学性能：截面惯矩：I0=1660cm4，截面积：A=30.6cm2，截面矩： W=185mm3，回转半径：i7.36cm，单位重量:24.1kg/m。计算荷载 q=（F10.3+F4+F5+F6）1.2=（157.30.3+2.5+2.0+2.0）凝I18 凝凝231.2=64.4 KN/m通过好易懂结构分析软件，计算结果如下：计算结果分析：变形：以跨中节点 6 最大变形为准
29、，0.06 mm1000/400=2.5mm。挠度满足规范要求。强度：最大弯矩出现在 2#和 9#单元，最大弯矩值为：6.78 KN.m，24=M/W=36800KPa=36.8MPa=140Mpa，腹板强度满足规范要求。贝雷片计算贝雷片承担上部 I18 工字钢传来的荷载，腹板处按照集中力计算，计算跨度 l=3.0m，按三等跨连续梁建立模型，如下图所示：321 型贝雷片力学性能：截面惯矩：I0=250497.2cm4，截面矩：W=3578.5m3，允许弯矩：M =788.2kN.m，允许应力：=210MPa，允许剪力：Q=245KN，弹性模量：E=2.1105 MPa，允许挠度：f=L/700
30、。计算荷载 F=q1=64.41=64.4KN通过好易懂结构分析软件，计算结果如下：凝凝I18凝I40a25计算结果分析：变形：贝雷片最大变形为：0.22 mm3000/700=4.3mm。挠度满足规范要求。强度：最大弯矩出现在 2#和 3#单元，最大弯矩值为：191 KN.mM =788.2kN.m，弯矩满足要求。最大弯矩出现在 2#和 3#单元，最大应力值为：57.2MPa=210MPa，强度满足要求。I40a 工字钢计算26工字钢I40a力学性能:截面惯矩：I0=21720mm4，截面积：A=86.1cm2，截面抵抗矩：W=1090mm3，回转半径：i15.9cm，单位重量:67.6kg
31、/m以跨中集中荷载计算，验算 2I40a 工字钢强度、刚度。如 0#块托架设计图所示。三片贝雷片均作用于 2I40a 工字钢上，其中两侧分别支撑于节点上，中间贝雷片支撑于中跨处。计算模型视 1/2 个 0#块重量作用于贝雷片：F=（422.32）3210=351.9KNM=1/4FL=0.25351.92=175.95 KNm= M/W=175.95109010-62=80.7MPa=140MPa，强度满足要求。f=Fl3/48EI=（351.98）（482.11082172010-8）=1.3mmf=L/400=2000/400=5mm，挠度满足要求。529 螺旋钢管计算529 螺旋钢管力学
32、性能：截面惯矩：I0=44439mm4，截面积：A=130.9cm2，截面抵抗矩：W=3360mm3，回转半径：i18.422cm，单位重量:102.789kg/m根据 0#块托架设计方案，视作 1/2 个 0#块重量作用于 4 个 529 螺旋钢管上，螺旋钢管长度 l=11m（取最大高度）单个钢管支撑反力：R=(422.32)4101.2=527.9KN单根钢管最大承载力N计算：钢管回转半径：i184.22mm计算长细比 L/i111000/184.2259.7查表知轴心受压构件稳定系数 =0.818，钢材轴向允许应力=140 MPa27单根钢管立柱的稳定承载力值：N=A =0.818130
33、.910-4140103=1499KN 单个钢管支撑反力：R=527.9KNN=1499 KN单根 529 螺旋钢管承载力满足设计要求。6 临时支墩计算在悬臂施工过程中，存在不平衡荷载。为了抵抗施工过程中的平衡荷载，需要增加临时锚固措施。本方案采用在墩顶预埋 HRB33532 的螺纹钢筋措施。计算如下：图21 临时锚固立面布置图180N32C5凝凝64N21N2128图 22 垫块钢筋布置图图22 临时支墩计算示意图R1、R2临时支座反力；G7为7#块自重，G71为挂篮重；G72为不平衡重。G7=41.126=1068.6KN，G71=550KN，G72=80KNG=G7+G71+G72=16
34、98.6KN，a=1.6m，b7=29m6#、6#块悬浇结束。则最大不平衡情况下为7#块后于7#块悬浇，采用平衡力矩法计算得：R1=（G0/2+G1+G2+.+G6)+(G7+G71+G72)b7/aR2=(G7+G71+G72)(b7-a)/2a=(1068.6+550+80)( 29-1.6)/3.2=14544KN现场选用HRB33532的螺纹带肋钢筋，钢筋抗拉强度为：310N/mm 2则需HRB33532固结钢筋(A=8.0384cm2)：n=14544/(8.038410-4310000)=59根取抗倾覆安全系数K=1.5，则需32固结钢筋N=1.559=89根，实际取90根，G12
35、3G45G6712 R229单个支墩预埋45根。(另外再用钢筋锚固力检算）根据混凝土结构设计规范GB50010-2002的规定： 在混凝土中受拉钢筋的锚固长度L=a(f1/f2)d。 式中:f1为钢筋的抗拉设计强度； f2为混凝土的抗拉设计强度； a为钢筋外形系数，光面钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14； d为钢筋的公称直径。 另外，当钢筋为HRB335级和HRB400级其直径大于25mm时，锚固长度应再乘1.1的修正系数。钢筋与混凝土间的极限粘结强度1.382.76MPa极限锚固力Tu=DLsD-锚杆直径 L-锚固段长度 s-极限粘结强度墩身混凝土C35：抗拉强度f2=1.57MPa，钢筋抗
36、拉强度按310MPa计钢筋的锚固长度：L=1.10.14(310/1.57)32=974mm ，实际钢筋锚固墩身1.8m，钢筋与混凝土间的极限粘结强度取1.8MPa单根锚固力：Tu=DLs=3.14329741.8=176161N=176KN则需32锚筋为145442/176=166根。根据强度验算和钢筋锚固力验算，最终以强度控制，墩顶设置4个混凝土支墩，每个支墩预埋45根长度l=3.2m的HRB33532mm螺纹钢筋。7 边跨现浇段支架检算根据现场地质条件，采用 “自锁式”脚手架进行边跨现浇段施工，立模现浇 7.75m 边跨现浇段。地基处理采用回填 5%改良土，改良换填深度 1m，确保地基承
37、载力达30150Kpa，再铺设 20cm 碎石，上浇注 25cmC20 混凝土支架垫层基础。顺桥向立杆按 90cm 布置，横桥向立杆底板处按 60cm 布置，腹板处按 30cm布置，翼板处按 90cm 布置，即为 3*0.9m+5*0.3m+7*0.6m+5*0.3m+3*0.9m；立杆步距按 1.2cm 布置。立面纵横方面每隔 5m 设置剪刀撑，支架水平方向，设置5m 每层的横向剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为 4560。内模支架采用钢管支架，支架间距按 0.9m*0.9m 布置，步距 1.2m。在支架横桥方向铺设 1010cm 方木作为横向分配梁，间距同支架横桥向立杆布置间距一致。顺桥向铺设 1515cm 方木作为纵向分配梁，腹板按1010cm 方木间距 0.1 m 布置（净距） ，底板按 1010cm 方木间距 0.2 m 布置（净距） ，翼板按 1010cm 方木间距 0.3m 布置（净距） 。底模板、侧模板、内模板均采用厚度 18mm 竹胶板，腹板拉杆采用直径20mm 精轧螺纹钢筋，间距按不大于 1.01.0m 布置。并利用通气孔设置拉杆。图 23 边跨现浇段支架纵断面图
