1、山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）116m 公路预应力简支空心板梁桥中板设计一、 设计资料1.设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载：公路级；护栏：3.0。2N/mk2.桥面跨径及净宽标准跨径： =16m。kl计算跨径: =15.6m。板 长： =15.96m。1l桥梁宽度：9m+20.5m。板 宽： =0.99m。2l3.主要材料混凝土：主梁板采用 C50 混凝土，桥面铺装采用 10cm 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土。预应力筋：采用 12.7 高强度s低松弛钢绞线，抗拉强度标准值 =1860 ，弹性模量 =1.95pkfMPapE，普通钢筋：直径大于和等于 12m
2、m 的用 HRB335 级热轧螺纹510MPa钢筋，直径小于 12mm 的均用 R235 级热轧光圆钢筋。锚具、套管、连接件和伸缩缝等根据相关规范选取。4.施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。5.计算方法及理论极限状态设计法山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）26.设计依据及参考资料（1） 交通部颁公路工程技术标准 （JTG B01-2003） 。（2） 交通部颁公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004） 。（3） 交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004） 。（4） 交通部颁公路桥涵施工技术规范 （JTJ041-2000
3、） 。（5） 预应力筋用锚具、夹具和连接 （GBT14370-93） 。（6） 公路桥梁板式橡胶支座规格条例 （JTT663-2006） 。（7） 桥梁工程 、 结构设计原理等教材。（8） 计算示例集混凝土简支梁（板）桥 （第三版） ，易建国主编，人民交通出版社。（9） 公路桥涵设计手册梁桥（上） ，徐光辉，胡明义主编，人民交通出版社。二、 构造布置及尺寸桥面宽度为：净7m+2 0.5m（防撞护栏） ，全桥宽采用 8 块C50 的预制预应力混凝土空心板，每块空心板宽 99cm（中板） ，边板99.5cm，宽 62cm，空心板全长 15.96m。采用先张法施工工艺，预应力筋采用 15.20 高强
4、度低松弛钢绞线， =1860 ， =1.95s pkfMPapE。 =1260 ，预应力钢绞线沿板跨长直线布置。C50 混510MPapdfPa凝土空心板的 =32.4 ， =2.65 ， =1.83 。全桥空ckMtkfPatdf心板横断面布置如图 1 所示，每块空心板截面及构造尺寸见图 2。山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）3空心板截面构造及尺寸 图 2三、 空心板毛截面几何特性计算1.毛截面面积 A（参见图 2）山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）42011A=970-2381-4-8.5+2.85 65+（ ）382（ cm）2.毛截面重心位置全截面对 1/2
5、 板高处的静矩：12 8818=2.5+2.5+52-33S板 高 （ ） （ ） （ ） 3906.cm铰缝的面积： 11=2.58+2.8A铰 （ ）0c则毛截面重心离 1/2 板高处的距离为：1/296.=08170.8=A35Sd板 高 （ cm） （ ） （ 向 下 移 ）铰缝重心对 1/2 板高处的距离为：29061d铰 （ c）3.空心板毛截面对其重心轴的惯矩由图 3，设每个挖空的半圆面积为 A 2221A=d.140=68(cm)8半圆重心轴： 40y.9().6c半圆对其自身重心 O O 的惯矩为 ，I山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）5 4440.680.68
6、1756.()dcmI则空心板毛截面对其重心轴的惯矩 为：I3 32 297400.810.841756.12I22268(.495.)(.95.)(9.0.8) 703367041564197.80 28415.8.67024.58.9.8414()9()9cmm（忽略了铰缝对自身重心轴的惯矩）空心板截面的抗扭刚度可简化为图 4 的单箱截面来近似计算：挖空半圆构造图 图 3山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）6222124(97)(09)15786.3.TbhIt641043.0()3.()cmm四、 作用效应计算1.永久作用效应计算1.1 空心板自重（第一阶段结构自重） 1g=
7、1g49.251(/)35860kNmAr1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重） 2栏杆重力参照其它桥梁设计资料：单侧按 6 计算，桥面铺/k装采用 10cm C50 混凝土+柔性防水涂层+10cm 沥青混凝土，则全桥宽铺装每延米重力为： 0.1726.435/kNm上述自重效应是在各空心板形成整体后，再加至板桥上的精确山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）7地板，由于桥梁横向弯曲变形，各板分配到的自重效应应是不同的，这里为计算方便近似按各板平均分担来考虑，则每块空心板分权佳到的每延米桥面系重力为： 2635.87(/)kNmg1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重） 3g43(10)1
8、026.(/)k由此得空心板每延米总重 为：（第一阶段结构自重）19.25/gkNm（第二阶段结构自重）3870.426.317(/)kNm9.5.5.8/ig由此可计算出简支空心板永久作用（自重）效应，计算结果见表 1。永久作用效应汇总表 表 1 作用效应 M（）/kNm作用效应 V（ ）kN项目作用种类作用 （ig）/kNm计算跨 径（m）l跨中 21()8gl跨423()l支点1()gl跨4()l跨中g9.251 15.6 281.42 211.06 72.16 36.08 06.317 15.6 192.16 144.12 49.27 24.64 0g15.568 15.6 473.5
9、8 355.18 121.43 60.72 02.可变作用效应计算山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）8本设计汽车荷载采用公路 级荷载，它由车道荷载及车辆荷载组成。 桥规规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路 级的车道荷载由 的均布荷载和0.751.875(/)kqkNmk(36-)(6-)P=18+0.=16.8(/)的集中荷载的部分组成。而在计算剪力效应时，集中荷载标准值应乘以 1.2 的系数。即计算剪力时，kP。=1.2.6.820.1(kN)按桥规车道荷载的均布荷载应满布于使结构产生不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。多车道桥梁上
10、还应考虑多车道折减，双车道折减系数 ，四车道折减系数 ，但不得小于两设计车道的荷载效10.67应。2.1 汽车荷载横向分布系数计算。空心板跨中和 处的荷载横向分布系数，按铰接板法计算，支/4l点处按械杆原理法计算，支点至 点之间的荷载横向分布系数，按直/4l线内差求得。（1） 跨中及 处的荷载横向分布系数计算。/4l首先计算空心板的刚度参数 ：，由前面计算： ，22()5.8()4TTEIbIGll 1042.9()Im， ， ，将以上1043.6TIm10cm15.6l山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）9数据代入得： ，求得刚度参数后，1022.958()0.16365即可按其
11、查公路桥涵设计手册-梁桥（上册） 。第一篇附录（二）中 8 块板的铰接板桥荷载横向分布影响线到，由 0.01 及 0.02内插得到 时，1 号到 4 号板在车道荷载作用下的荷载横向0.6分布影响线值，计算结果列于表 2 中。由表 2 画出各板的横向分布影响线，并按横向最不利位置布载，求得两车道的各板横向分布系数，各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图 5，由于桥梁横断面结构对称，所以只需计算 1 号至 4 号板的横向分布影响线坐标值。各板荷载横向分布计算如下（参照图 5）各板荷载横影响线坐标值表向分布 表 2作用位置板号 1 2 3 4 5 6 7 81 0.223 0.187 0.148
12、0.119 0.098 0.083 0.074 0.0692 0.187 0.183 0.157 0.127 0.104 0.089 0.078 0.0743 0.148 0.158 0.162 0.144 0.117 0.100 0.089 0.0834 0.119 0.127 0.144 0.153 0.139 0.117 0.104 0.098山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）101 号板：两行汽车： 21=0.25+.13708=0.265im汽 汽 （ ）2 号板：两行汽车： 21=0.185+.0.14.8=0.2652i汽 汽 （ ）3 号板：两行汽车： 21=0.
13、153+.70.128.96=0.272im汽 汽 （ ）山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）114 号板：两行汽车； 21=0.123+.470.15.2=0.64im汽 汽 （ ）由此可得出，两行汽车作用时，3 号板为最不利，为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，因此，跨中和 处的荷载横向/4l分布系数较安全地取得 。2=0.67m汽（2） 车道荷载作用于支点处的荷载横向分布系数计算。支点处的荷载横向分布系数按械杆原理法计算，由图所示，3 4:号板的横向分布系数计算如下：两行汽车： 2=m汽 1.05（3） 支点到 处的荷载横向分布系数。/4l按直线内插求得。综上所述，空心
14、板的荷载横向分布系数，当两行汽车荷载时，跨山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）12中 处为 0.267，支点处为 0.500。/4l1. 汽车荷载冲击系数计算桥规规定，汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值和部击系数 ， 按结构基频的不同而不同，对于简支板桥：2cEIflm当 1.5 时 ；当 时， ；当 1.5f0.514fHz0.45Hz时， 。14Hz176.7nl式中， 结构的计算跨径（m）; lE 结构材料的弹性模量（ ） ；2/Nm结构跨中截面的截面惯矩 ；cI 4()结构跨中处的单位长度质量 ，当换算为重力单位为m/kg， ；2(/)Ns/cGg结构跨中处每延米结构重
15、力 ；(/)Nm重力加速度， 。g29.81/s由前面计算， ， ，G356015.6l由桥规查得 C50 混凝土的弹性模量 E ，代入公4310MPa式得： 4652223.529/16810/.ccEIIflmlGg269.4.7()15.Hz则 ，07.05.249nl。.49山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）132. 可变作用效应计算。（1） 车道荷载效应计算车道荷载引起的空心板跨中及 截面的效应（弯矩和剪力）/4l时，均布荷载 应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，kq集中荷载 （或 ）只作用于影响线中一个最大影响线峰值处。p跨中截面弯矩： （不计冲击时）=()
16、mkkMqPy汽两行车道荷载：不计冲击 15.615.610.267(.8.+8)424汽390.)37(kNm计入汽车冲击 =(1)(mkkMqPy汽.247.652.8()剪力： ()mkkVqPy汽1.110.6.80.6)2227(530.).)kN计入汽车冲击： =(1()mkkVqPy汽15.61.2490.67.820.)238()kN 截面（参照图 7）/4l弯矩： （不计冲击时）=()mkkMqPy汽山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）14两行车道荷载：不计冲击： =10.267.852.+16.8293M汽 （ ）.9.4.7（ ）()kNm山东交通学院 201
17、5 届本科毕业生设计（论文）15计入汽车冲击： =(1)()mkkMqPy汽.24978.()kN剪力： （不计冲车击时）=()mkkVqPy汽两行车道荷载：不计冲击： ()mkky汽310.267.854.320.16)4(1)49.3kN山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）16计入汽车冲击： =(1)()mkkVqPy汽.249.365kN支点截面剪力计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数的空心板跨长的变化，同样均匀荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，见图 8。两行车道荷载：不计冲击系数
18、 1=10.267.5.(0.526)V汽 8().416.+3570.=2(kN)计入冲击系数： V1.490.58=149.KN汽 （ ）山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）17可变作用效应汇总于下表 5 中。可变作用效应汇总表 表 5弯矩 ()MkNm剪力 ()VkN作用效应 截面位置作用种类 跨中 /4l跨中 /4l支点不计冲击系数237.65 178.47 30.82 49.31 103.378车道荷载 两行 (1)296.82 222.91 38.49 61.59 149.953.作用效应组合按桥规公路桥涵结构设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行效应组合，并用
19、于不同的计算项目，按承载能力极限状态设计时的基本组合表达式为： 0S(1.2.4S)udGKQ式中： -结构重要性系数，本桥属小桥 ；0 0=.9-效应组合设计值；ud-永久作用效应标准值；SGK-汽车荷载效应（含汽车冲击力）的标准值；Q作用短期效应组合表达式： S0.7sdGKQ式中： -作用短期效应组合设计值；sd-永久作用效应组合设计值；GK-不计冲击的汽车荷载效应标准值。SQ作用长期长效应组合表达式：山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）18S0.4)tdGKQ式中：各符号意义见上面说明。桥规还规定结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，应采用标准值效应组合，即此时效应组合表
20、达式为： SGKQ式中： -标准值效应组合设计值；S-永久作用效应，汽车荷载效应（计入冲击力）,GKQ根据计算得到的作用效应，按桥规各种组合表达式可求得各效应组合设计值，现将计算汇总于表 6 中。空心板作用效应组合计算汇总表 表 6弯矩 ()MkNm剪力 ()VkN序号 作用种类跨中 /4l跨中 /4l支点g281.42 211.06 0 36.08 72.16192.16 144.12 0 24.64 49.27永久作用效应 （）SGK473，58 355.18 0 60.72 121.43不计冲击 Q237.65 178，47 30.82 49.31 120.06作用效应标准值可变作用效应
21、车道荷载 (1)SK296.82 222.91 38.49 61.59 149.95（1）.2G568.30 426.22 0 72.86 145.72承载能力极限状态基本组合 Sud（2）4QK415.55 312.07 53.89 86.23 209.93山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）19S(1)2ud983.85 738.29 53.89 159.09 355.65（3）GK473.58 355.18 0 60.72 121.43（4）0.7Q166.36 124.93 21.57 34.52 84.04作用短期效应组合 S()ud639.94 480.11 21.57
22、 95.24 205.47(5)GK473.58 355.18 0 60.72 121.43(6)0.4Q95.06 71039 12.33 19.72 48.02正常使用极限 状态 作用长期效应组合(5)+(6)Std568.64 426.57 12.33 80.44 169.45(7)GK473.58 355.18 0 60.72 121.43(8)Q296.82 222.91 38.49 61.59 149.95弹性阶段截面应力计算标准值效应组合 S=(7)+(8) 770.4 578.09 38.49 122.31 271.38五、 预应力钢筋数量估算布置1.预应力钢筋数量的计算本设计
23、采用先张法预应力混凝土空心板构造形式。设计时它应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求。例如承载力、抗裂性、裂缝宽度、变形能力等要求. 这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态下的使用性能要求和保证结构在达到承载能力极限状态时具有一定的安全储备。因此，预应力混凝土桥梁设计时，一般情况下，首先根据结构在正常使用极限状态、正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量。再由构件的承载能力极限状态要求确定普通钢筋的数量。本设计以部分预应力 A 类构件设计。首先按正常使用极限状态在正截面抗裂性确定有效预应力山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）20。peN按公预规6.3.1 条
24、，A 类预应力混凝土构件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：在作用短期效应组合下，应满足 要求。0.7stpctkf式中： -在作用短期效应组合 作用下，构件抗裂验算边缘stsdM混凝土的法向拉应力；-构件抗裂验算力边缘混凝土的有效预应力。pc在初步设计时， 和 可按下列公式近似计算：stpc； ；sdstMWepcNA式中：A、W-构件毛截面面积及对毛截面受拉边缘的弹性抵抗矩；-预应力钢筋重心对毛截面重心轴的偏心距， ， 可预pe p=y-ae先假定。代入 ，即可求得满足部分预应力 A 类构件正截面0.7stpctkf抗裂性要求所需要的有奖效预应力为：；.1sdtkpepM
25、fWNA式中： -混凝土抗拉强度标准值。tkf本设计中预应力空心板桥采用 C50， ，由表 6 得，2.65tkfMPa，6639.439.410sdMkNmNm空心板毛截面换算面积：，2235810Ac 342091=(5.8)IcWy下山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）2136364.5910.m假定 =4.5 ，则pac=y4.2-59.7(cm)=2()pe下代入得：6 66269.10.18504384.9peN6.10738()7N则所需要的钢筋截面面积 为：pA；式中：pepconlNA-预应力钢筋的张拉控制应力；con-全部预应力损失值，按张拉控制应力的 20%估
26、算。l本设计采用 股钢绞线作用预应力钢筋，直径 15.20mm 公称17截面面积 ， ， 。239m860pkfMPa51.90pEMPa按公预规 ，现取 ，预应力损失总和.5conpkf7conpkf近似假定为 20%，张拉控制应力来估算，则；21083104.390.2.76pepepconconconlNA m采用 9 根 股钢绞线，即 钢绞线，单根钢绞线公称面积1715.s139 ，则 满足要求。2m239()pAm2.预应力钢筋的布置预应力钢筋空心板选用 9 根 股钢绞线布置在空心板下缘，17，沿空心板跨长直线布置，即沿跨长 保持不变，45pA 45pAm山东交通学院 2015 届本
27、科毕业生设计（论文）22见图 9。预应力钢筋布置应满足公预规要求，钢筋线净距不小于 25 ，端部设置长度不小于 150 的螺旋钢筋等。mm3.普通钢筋数量的估算及布置在预应力钢筋数量已经确定的情况下，可由正截面承载能力极限状态要求的条件确定普通钢筋数量，暂不考虑受压区配置预应力钢筋，也不考虑普通的钢筋的影响。空心板截面可换算成等效工字形截面来考虑：由 ；2240165()kbhcm得： 65kkc33 4214012.068268(.495)2kbh.5.703.cm把 代入 求得 ，216kkcmbh31kbh426.5()4khc，则等效工字形截面的上翼缘板厚 ：537.4k f； 513
28、2kfyc上等效工字形截面的下翼缘板厚 ：fh；4kfhycm下等效工字形截面的肋板厚度： 2937.642.fkbc等效工字形截尺寸见图 10。山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）23估算普通钢筋时，可先假定 ，则由下式可求得受压区高fxh度 ，设 。x07046()0()pshacm()2udcfxMb由公预规 ， ，C50， ，由表 6，跨中0.92.4cdfMPa， ，代入上式得：6983.51udNf02.4(60)2x整理后得： ，且 ，说63.513fxmh00.426bhm明中和轴在翼缘板内，可用下式求得，普通钢筋面积 ：sA， 24906.52108cdfpdss
29、bxAA按受力计算不需配置纵向普通钢筋，但同时钢筋的布置也应满足构造要求。普通钢筋选用 ， ， 。35HRB280sdfMPa5210sEPa按公预规 ， 。2037.649.sAbhm山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）24普通钢筋采用 布置在空心板下缘一排（截面受拉边缘） ，沿512空心板跨长直线布置，钢筋重心至板下缘 45mm 处，即 。45sam六、 换处截面几何特性计算由前面计算已知空心板毛截面的几何特性，毛截面面积，毛截面重心轴至 板高的距离 d=8mm（向下） ，毛截23580Am12面对其重心轴惯性矩 。6409Im1.换算截面面积 0(1)()EpEssAA； 。
30、54.90.63Epc215pm； 。5421.8.sEc2.sA。2380Am代入得： 05(.61)25(.801)56.387424()m2.换算截面重心位置所有钢筋换算截面对毛截面重心的静矩为： 01()(35084)(1)(35084)Ep EssSAA4.62197.6.52978035()m山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）25换算截面重心至空心板毛截面重心的距离为：向下移，则换算截面至空心板截面下01253876.9()4SdmA缘的距离为： 。10.53.1ly换算截面重心至空心板截面上缘的距离为： 103586.94.()uym换算截面重心至预应力钢筋重心的距
31、离为：。01.20.1()pe换算截面重心至普通钢筋重心的距离为：。0135.49.()sem3.换算截面惯性矩 0I222010101()()EppEssIAdeAe6 2 29358.95.69.(5.801)6.590.16 627.4.8.43685.91043()m4.换算截面惯性矩下缘：1063012.83.290()5llIWmy上缘：10630157()64uI七、 承载能力极限状态计算1.跨中正截面抗弯承载力计算山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）26跨中截面构造尺寸及配筋同见图 9.预应力钢绞线合力作用点到截面底边的距离 ，则预应力钢筋和普通钢筋的合力作用点45
32、pam到截面底边的距离为： 28065.412054sdpdpfAfa m07045()pshm采用换算等效工字形截面来计算，参见图 10，上翼缘厚度，上翼缘工作宽度 ，肋宽 。首先按13fm90fb237.bm公式 判断截面类型。sdpdcdfAfh1260586.5175840sf734249032()cdfbN所以属于第一类 T 形，应按宽度 的矩形截面来计算fm其抗弯承载力。由 计算混凝土受压区高度 ：0Xx由 ，得sdpdcdffAfbx1260586.578.2().49cdfx m0.45bhm。13()f将 代入下列公式计算出跨中截面的抗弯承载力 ：78.2x udM0 78.
33、2()2.49078.2(65)udcfxMbh61.3Nm山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）271068.327()kNm958.46()dMk计算结果表明，跨中截面抗弯承载力满足要求。2.斜截面抗剪承载力计算2.1.截面抗剪强度上、下限复核选取距支点 处截面进行斜截面抗剪承载力计算，截面构造/2h尺寸及配筋见图 9。首先进行抗剪强度上、下限复核，按公预规5.2.9 条： ，式中 -验算截面处的剪力组30,0.51()dcukVfbhNdV合设计值 ，由表 6 得支点处剪力及跨中截面毅力，内插得到距()kN支点 处的截面剪力 ：/23hmdV50(3.5.89). 342.1(
34、)7dVkN-截面有效高度，由于本设计预应力筋及普通钢筋都是直线配0置，有效高度 与跨中截面相同， ； -边长为 的0h065hm,cukf150m混凝土立方体抗压强度，空心板为C50， ， ， ，,5cukfMPa1.83tdfPa-等效工字形截面的腹板宽度， 。b 27.bm代入上式： 0.9342.107.9()dVkN.5.650.23()k计算结果表明空心板截面尺寸符合要求。按公预规第 5.2.10 条：3 3201.2501.501.8237.65tdfbh 山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）2817.()kN式中， ，1.25 是按公预规5.2.10 条，板式受弯构
35、件21.0可乘以 1.25 提高系数。由于 30 20.934.7.90()1.25017.d tdVkNfbhkN 并对照表 6 中沿跨长各截面控制剪力组合设计值，在 至支点的部/4l分区段内应按计算要求配置抗剪箍筋，其它区段可按构造要求配置箍筋为了构造方便和便于施工，本设计预应力混凝土空心板不设弯起钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，则斜截面抗剪承载力按下式计算。 0dcsV31230,.451(2.6)cs cuksvbhff式中，各系数值按公预规5.2.7 条规定取用。-异号弯矩影响系数，简支梁 ；1 1.0-预应力提高系数，本设计为部分预应力 A 类构件。偏安全取2=1.0。-受压
36、工字形截面的肋宽及有效高度，3， ；27.bm065h-纵向钢筋的配筋率， ； 1256.01737P-箍筋的配箍率， ，箍筋选用双股 ，sv svAb，则出箍筋间距 的计算式为：2216.08()4svAm vS山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）2926 213 ,020.1(.)cuksvv dfAbhSV226 22.0.(.17)586.537.9346170.286.0937.372.m；,50cukfMPa箍筋选用 ，则 ；35HRB280svfMPa取箍筋间距 ，并按公预规要求，在支座中心向跨vSm中方向不小于一倍梁高范围内，箍筋间距取 100 。m配箍率 （按公,
37、in26.08.30.8%0.12375sv svAb预规9.3.13 条规定， ， ） 。HRB,min.12sv在组合设计剪力值 的部分梁段，30 01,2.7.dtdVfbhkN可只按构造要求配置箍筋，设箍筋仍选用双肢 ，配箍率 取sv，则由此求得构造配箍的箍筋间距,minsv ,min26.08371svvASb， 。794.2()30vSm经比较他综合考虑，箍筋沿空心板跨长布置如图 11。山东交通学院 2015 届本科毕业生设计（论文）302.2. 斜截面抗剪承载力计算由图 11，选取以下三佧位置进行空心板斜截面抗剪承载力计算： 距支座中心 处截面， ；/2350hm7450xm 距跨中位置 处截面（箍筋间距变化处） ；1x 距跨中位置 处（箍筋间距变化处） ；763()计算截面的剪力组合设计值，可按表 6 由跨中他支点的设计值内插得到，计算结果列于表 7各计算截面剪力组合设计值 表 7截面位置 ()xm支点 780x7450x6350x210xx剪力组合设计值 ()dVkN355.65 342.11 299.55 135.13 53.89
