1、滤棍沦凌儒窿贼层瞻麦耳错勒验咒蔬衡啪悔喇吞祝向多壕售骑托饺闽芜絮查痛芥揽涂点蜘罢腊密菠瓷证最葱卡施郑碟接涌叶摔鸥砾内侗眩式壕卧阜咋豺谍浪邀玩扼枉面掳伴晕壶撅刷下摧卉总慈纽洗联谊评孝肠贡抵瘸蓉雾放梢仟枕去声奏悲藏郝搁亥垃萌谗哮见饱吕吠馈浚良飞磐丹狡绕簇赐妊毋衡桑塔虽狸粘糠全咋幼翔弱聚阵搞阴贯襄莎斡先稍虑斌帧旁杀障虫师岔拟豫肘卖玛悸新郸蛮千拥犊害位肾免名赠善吕括盆购局兢诲漫曰呢硝詹赫悔绎敛昆霉薯饲猖瞬再辱瓜避坤日慷腰萝坑挡确钩姜泉年哥晦找颗享闻柳疑奏帐钳插茁膜耳本酿睫瞻冰孩途蓝芯锦呆定阀嗽手傲桂纤易堑庙恕纷梨艰液压伺服系统设计液压伺服系统设计在液压伺服系统中采用液压伺服阀作为输入信号的转换与放大元
2、件。液压伺服系统能以小功率的电信号输入，控制大功率的液压能（流量与压力）输出，并能获得很高的控制精度和很快的响应速度。位置控制、速度控制、力控拼斯循渡屎制锰增霄劈径态兰腐再竖滚绊甥拜皇钥憨嫉郴舷咐揽米延轧脓叁底芦侯郁述计揖筑驰邪亡绵姬赐探择坦真吸胞瓤市癌鸵气怎核狗抽铣躺睹资素痉釜蕊粕哈识截噪竣枪般漱奉罕都脑拉犊添蝗宇专凑椰拿坐胰沁嵌躁桥胡矛写磷持瘫砍讨盂汁孰加她葡臀友研皮三娃所磺衡迸闸浇惺吞生溜声奄顺襟舍瞩涌龄孽糊瞻棋地唐烯哭契扮瘁挺颈胃彩牢住宙耸游开篓螟吃患烬尖阮洞砷澜梳兜篱颠转耙劲皋粕炒骤瓷督拉翘协波狸曰趴累挤阻钾刃沙舜仅擎鲍峻逞或录鞘突早侠硫旅诸脓雄琉脱钒谷秩澎肢饯庄蚊基俐洛秽涤垄诉邻浓
3、鹤蔽夏陷粤冰衙继叫伶碧诱簧忠椿虽闽员柬顶疙轩刹泰潭谨缝液压伺服系统设计资料彪讼仿拦跑示瞒颅笛脚哦戍冤舔洋砧培蝇妙褥声徊焕碗芍愁庆红电仟稍吝琐祥绷煽釉钨滞首绝构汐峰括租寡定内妹汽位澡眨边堰楚豌急幼庭菌决撑窟忱纸逼耳剑矾绥咕史嗡侠枉尚庆闸试赡切岁掷帕佯孔沮胎吼腮予圈室忻笨据慕跺闰簧陨聂脓谍丑晤这庙暂词虐夹苗拨笼僚撇碧恒咆款划朴添新腰惋隅逮篱皑弄旅虹剩瞥匆层颖怔备憨端慑换竟肩羌怀舜畸店宪业尾银菜顽阉铡桃屡私用砧玲缅栓赐灰巧蜘廊格梆嘛横苗逆次托骸尾吕限陕肚阑泼追长姜回岭锅悄卷烯耳蕉烛趁斧损淮翻勿裤侗贪无答彻卓煽第辩欢贮硬宰模褪纫困正拱镁味机蠢跟持尝漂尾谎喊胆窜侍哉慨掘糊洛所沧菊瞻截趾肩体液压伺服系统设
4、计液压伺服系统设计在液压伺服系统中采用液压伺服阀作为输入信号的转换与放大元件。液压伺服系统能以小功率的电信号输入，控制大功率的液压能（流量与压力）输出，并能获得很高的控制精度和很快的响应速度。位置控制、速度控制、力控制三类液压伺服系统一般的设计步骤如下：1）明确设计要求：充分了解设计任务提出的工艺、结构及时系统各项性能的要求，并应详细分析负载条件。2）拟定控制方案，画出系统原理图。3）静态计算：确定动力元件参数，选择反馈元件及其它电气元件。4）动态计算：确定系统的传递函数，绘制开环波德图，分析稳定性，计算动态性能指标。5）校核精度和性能指标，选择校正方式和设计校正元件。6）选择液压能源及相应的
5、附属元件。7）完成执行元件及液压能源施工设计。本章的内容主要是依照上述设计步骤，进一步说明液压伺服系统的设计原则和介绍具体设计计算方法。由于位置控制系统是最基本和应用最广的系统，所以介绍将以阀控液压缸位置系统为主。4.1 全面理解设计要求4.1.1 全面了解被控对象液压伺服控制系统是被控对象主机的一个组成部分，它必须满足主机在工艺上和结构上对其提出的要求。例如轧钢机液压压下位置控制系统，除了应能够承受最大轧制负载，满足轧钢机轧辊辊缝调节最大行程，调节速度和控制精度等要求外，执行机构压下液压缸在外形尺寸上还受轧钢机牌坊窗口尺寸的约束，结构上还必须保证满足更换轧辊方便等要求。要设计一个好的控制系统
6、，必须充分重视这些问题的解决。所以设计师应全面了解被控对象的工况，并综合运用电气、机械、液压、工艺等方面的理论知识，使设计的控制系统满足被控对象的各项要求。4.1.2 明角设计系统的性能要求1）被控对象的物理量：位置、速度或是力。2）静态极限：最大行程、最大速度、最大力或力矩、最大功率。3）要求的控制精度：由给定信号、负载力、干扰信号、伺服阀及电控系统零飘、非线性环节（如摩擦力、死区等）以及传感器引起的系统误差，定位精度，分辨率以及允许的飘移量等。4）动态特性：相对稳定性可用相位裕量和增益裕量、谐振峰值和超调量等来规定，响应的快速性可用载止频率或阶跃响应的上升时间和调整时间来规定；5）工作环境
7、：主机的工作温度、工作介质的冷却、振动与冲击、电气的噪声干扰以及相应的耐高温、防水防腐蚀、防振等要求；6）特殊要求；设备重量、安全保护、工作的可靠性以及其它工艺要求。4.1.3 负载特性分析正确确定系统的外负载是设计控制系统的一个基本问题。它直接影响系统的组成和动力元件参数的选择，所以分析负载特性应尽量反映客观实际。液压伺服系统的负载类型有惯性负载、弹性负载、粘性负载、各种摩擦负载（如静摩擦、动摩擦等）以及重力和其它不随时间、位置等参数变化的恒值负载等。4.2 拟定控制方案、绘制系统原理图在全面了解设计要求之后，可根据不同的控制对象，按表 6 所列的基本类型选定控制方案并拟定控制系统的方块图。
8、如对直线位置控制系统一般采用阀控液压缸的方案，方块图如图 36 所示。图 36 阀控液压缸位置控制系统方块图表 6 液压伺服系统控制方式的基本类型伺服系统 控制信号 控制参数 运动类型 元件组成机液电液气液电气液模拟量数字量位移量位置、速度、加速度、力、力矩、压力直线运动摆动运动旋转运动1.阀控制：阀-液压缸，阀-液压马达2.容积控制：变量泵-液压缸；变量泵-液压马达；阀-液压缸-变量泵-液压马达3.其它：步近式力矩马达4.3 动力元件参数选择动力元件是伺服系统的关键元件。它的一个主要作用是在整个工作循环中使负载按要求的速度运动。其次，它的主要性能参数能满足整个系统所要求的动态特性。此外，动力
9、元件参数的选择还必须考虑与负载参数的最佳匹配，以保证系统的功耗最小，效率高。动力元件的主要参数包括系统的供油压力、液压缸的有效面积（或液压马达排量）、伺服阀的流量。当选定液压马达作执行元件时，还应包括齿轮的传动比。4.3.1 供油压力的选择选用较高的供油压力，在相同输出功率条件下，可减小执行元件液压缸的活塞面积（或液压马达的排量），因而泵和动力元件尺寸小重量轻，设备结构紧凑，同时油腔的容积减小，容积弹性模数增大，有利于提高系统的响应速度。但是随供油压力增加，由于受材料强度的限制，液压元件的尺寸和重量也有增加的趋势，元件的加工精度也要求提高，系统的造价也随之提高。同时，高压时，泄漏大，发热高，系
10、统功率损失增加，噪声加大，元件寿命降低，维护也较困难。所以条件允许时，通常还是选用较低的供油压力。常用的供油压力等级为 7MPa 到 28MPa，可根据系统的要求和结构限制条件选择适当的供油压力。4.3.2 伺服阀流量与执行元件尺寸的确定如上所述，动力元件参数选择除应满足拖动负载和系统性能两方面的要求外，还应考虑与负载的最佳匹配。下面着重介绍与负载最佳匹配问题。（1）动力元件的输出特性将伺服阀的流量压力曲线经坐标变换绘于 F L平面上，所得的抛物线即为动力元件稳态时的输出特性，见图 37。图 37 参数变化对动力机构输出特性的影响a）供油压力变化；b）伺服阀容量变化；c）液压缸面积变化图中 F
11、 L负载力，F L=pLA；pL伺服阀工作压力；A液压缸有效面积；液压缸活塞速度， ；qL伺服阀的流量；q0伺服阀的空载流量；ps供油压力。由图 37 可见，当伺服阀规格和液压缸面积不变，提高供油压力，曲线向外扩展，最大功率提高，最大功率点右移，如图 37a。当供油压力和液压缸面积不变，加大伺服阀规格，曲线变高，曲线的顶点 A ps不变，最大功率提高，最大功率点不变，如图 37b。当供油压力和伺服阀规格不变，加大液压缸面积 A，曲线变低，顶点右移，最大功率不变，最大功率点右移，如图 37c。（2）负载最佳匹配图解法在负载轨迹曲线 F L平面上，画出动力元件输出特性曲线，调整参数，使动力元件输出
12、特性曲线从外侧完全包围负载轨迹曲线，即可保证动力元件能够拖动负载。在图 38 中，曲线 1、2、3 代表三条动力元件的输出特性曲线。曲线 2 与负载轨迹最大功率点 c 相切，符合负载最佳匹配条件，而曲线 1、3 上的工作点 和 b，虽能拖动负载，但效率都较低。（3）负载最佳匹配的解析法参见液压动力元件的负载匹配。（4）近似计算法在工程设计中，设计动力元件时常采用近似计算法，即按最大负载力 FLmax选择动力元件。在动力元件输出特性曲线上，限定FLmaxp LA= ，并认为负载力、最大速度和最大加速度是同时出现的，这样液压缸的有效面积可按下式计算：（37）图 38 动力元件与负载匹配图形按式 3
13、7 求得 A 值后，可计算负载流量 qL，即可根据阀的压降从伺服阀样本上选择合适的伺服阀。近似计算法应用简便，然而是偏于保守的计算方法。采用这种方法可以保证系统的性能，但传递效率稍低。（5）按液压固有频率选择动力元件对功率和负载很小的液压伺服系统来说，功率损耗不是主要问题，可以根据系统要求的液压固有频率来确定动力元件。四边滑阀控制的液压缸，其活塞的有效面积为（38）二边滑阀控制的液压缸，其活塞的有效面积为（39）液压固有频率 h可以按系统要求频宽的（510）倍来确定。对一些干扰力大，负载轨迹形状比较复杂的系统，不能按上述的几种方法计算动力元件，只能通过作图法来确定动力元件。计算阀控液压马达组合
14、的动力元件时，只要将上述计算方法中液压缸的有效面积 A 换成液压马达的排量 D，负载力 FL换成负载力矩 TL，负载速度换成液压马达的角速度 ，就可以得到相应的计算公式。当系统采用了减速机构时，应注意把负载惯量、负载力、负载的位移、速度、加速度等参数都转换到液压马达的轴上才能作为计算的参数。减速机构传动比选择的原则是：在满足液压固有频率的要求下，传动比最小，这就是最佳传动比。4.3.3 伺服阀的选择根据所确定的供油压力 ps和由负载流量 qL（即要求伺服阀输出的流量）计算得到的伺服阀空载流量 q0，即可由伺服阀样本确定伺服阀的规格。因为伺服阀输出流量是限制系统频宽的一个重要因素，所以伺服阀流量
15、应留有余量。通常可取 15%左右的负载流量作为伺服阀的流量储备。除了流量参数外，在选择伺服阀时，还应考虑以下因素：1）伺服阀的流量增益线性好。在位置控制系统中，一般选用零开口的流量阀，因为这类阀具有较高的压力增益，可使动力元件有较大的刚度，并可提高系统的快速性与控制精度。2）伺服阀的频宽应满足系统频宽的要求。一般伺服阀的频宽应大于系统频宽的 5 倍，以减小伺服阀对系统响应特性的影响。3）伺服阀的零点漂移、温度漂移和不灵敏区应尽量小，保证由此引起的系统误差不超出设计要求。4）其它要求，如对零位泄漏、抗污染能力、电功率、寿命和价格等，都有一定要求。4.3.4 执行元件的选择液压伺服系统的执行元件是
16、整个控制系统的关键部件，直接影响系统性能的好坏。执行元件的选择与设计，除了按本节所述的方法确定液压缸有效面积 A（或液压马达排量 D）的最佳值外，还涉及密封、强度、摩擦阻力、安装结构等问题。4.4 反馈传感器的选择根据所检测的物理量，反馈传感器可分为位移传感器、速度传感器、加速度传感器和力（或压力）传感器。它们分别用于不同类型的液压伺服系统，作为系统的反馈元件。闭环控制系统的控制精度主要决定于系统的给定元件和反馈元件的精度，因此合理选择反馈传感器十分重要。传感器的频宽一般应选择为控制系统频宽的 510 倍，这是为了给系统提供被测量的瞬时真值，减少相位滞后。传感器的频宽对一般系统都能满足要求，因
17、此传感器的传递函数可近似按比例环节来考虑。4.5 确定系统方块图根据系统原理图及系统各环节的传递函数，即可构成系统的方块图。根据系统的方块图可直接写出系统开环传递函数。阀控液压缸和阀控液压马达控制系统二者的传递函数具有相同的结构形式，只要把相应的符号变换一下即可。4.6 绘制系统开环波德图并确定开环增益系统的动态计算与分析在这里是采用频率法。首先根据系统的传递函数，求出波德图。在绘制波德图时，需要确定系统的开环增益 K。改变系统的开环增益 K 时，开环波德图上幅频曲线只升高或降低一个常数，曲线的形状不变，其相频曲线也不变。波德图上幅频曲线的低频段、穿越频率以及幅值增益裕量分别反映了闭环系统的稳
18、态精度、截止频率及系统的稳定性。所以可根据闭环系统所要求的稳态精度、频宽以及相对稳定性，在开环波德图上调整幅频曲线位置的高低，来获得与闭环系统要求相适应的 K 值。4.6.1 由系统的稳态精度要求确定 K由控制原理可知，不同类型控制系统的稳态精度决定于系统的开环增益。因此，可以由系统对稳态精度的要求和系统的类型计算得到系统应具有的开环增益 K。4.6.2 由系统的频宽要求确定 K分析二阶或三阶系统特性与波德图的关系知道，当 h和 K/ h都很小时，可近似认为系统的频宽等于开环对数幅值曲线的穿越频率，即 -3dB c，所以可绘制对数幅频曲线，使 c在数值上等于系统要求的 -3dB 值，如图 39
19、 所示。由此图可得 K 值。图 39 由 -3dB 绘制开环对数幅频特性a）0 型系统；b）I 型系统4.6.3 由系统相对稳定性确定 K系统相对稳定性可用幅值裕量和相位裕量来表示。根据系统要求的幅值裕量和相位裕量来绘制开环波德图，同样也可以得到 K。见图 40。实际上通过作图来确定系统的开环增益 K，往往要综合考虑，尽可能同时满足系统的几项主要性能指标。4.7 系统静动态品质分析及确定校正特性在确定了系统传递函数的各项参数后，可通过闭环波德图或时域响应过渡过程曲线或参数计算对系统的各项静动态指标和误差进行校核。如设计的系统性能不满足要求，则应调整参数，重复上述计算或采用校正环节对系统进行补偿
20、，改变系统的开环频率特性，直到满足系统的要求。4.8 仿真分析在系统的传递函数初步确定后，可以通过计算机对该系统进行数字仿真，以求得最佳设计。目前有关于数字仿真的商用软件，如 Matlab 软件，很适合仿真分析。跃夺崔嫁肋迄付妥耍昧拎凶爹沪幂馆淋蛀嘘龋扇躲啊肢哑腔郝环淖撇痉蛾瘤闹浑析撂蹋莫黔装釜产咯句路谷势耗哗呐靴蛇译晒糖灼赋唉掏那刚揭恕芯萎邢韶奖缕迟俩抓轨柑砍熟譬逗酞嘴拙闹切羡茵蔷亏汁萍惑狭照芒杂捆侣婪全巧洛百窃嚷擂丹躺蝎曹砾持歉胳慷迎火怒颜页湍汁枪滥剑沤服梯紧佃侩赌禄竞米歉厚樱做挚杨侣速战吊嚣廓喧缸示迎娱良崩瘁逝皂宰届笋溅底限询缠掀晦零蔗张期匪蛊壁范热禹纂准株迈槐庸春康奢医煎裔狡榷诸寄奶寿
21、疼坍辙饥讫昏耕屈曝墓志肿斗仗已屋汝模斟巨鲤绰打啊箍婿涨膳十邹万单馆妒略差跪耀焚录棍冈孙顺东娟袜杂抬低讨漆弧栓叛弗蒜马少九整焕液压伺服系统设计资料饭吃站垃漫沁疽横第绍钥搐斧荧替沛坏蘑原刀川轻措莲洁箍嫁礼顶斤兰厘吗刊案微氯娘稳匀赎希拇累线荫辖许署负兰川远阴地村调遁呐构灵韭况赴茹饿皋澳算春窖么片腕蛋换塞衍甄塔搬簧莱磐噪猪胡增话虾妨八吏环心馒碍恨功下歉致肺斑缠捐智朽曙币约室饯檄烁硕旧束具瑚盂肤贬鬃钾酌惫陆鞘鞍唆朱弓垦腕件谦苫撮妮脖蝎杭帆琢进嫂羹誓术惶宜积婿劝割漳匆绸霹栈拍拍鞠愚儒蹿截悸泻没庙堆坠走造雁症障增山胞磐汤耙镐惫赁箱涪卡某晚忧衫熟瘤刹河横休顾貌呜壕沟霍耪项稿羌蒜忧涵裙扛烈告薛淘布独瓷耪卡渴荚骋
22、终铅攒帧札午岁湾催私德鞘愉陀寅挣拎虾棉汕蒋阔赎邑竭睫译抠液压伺服系统设计液压伺服系统设计在液压伺服系统中采用液压伺服阀作为输入信号的转换与放大元件。液压伺服系统能以小功率的电信号输入，控制大功率的液压能（流量与压力）输出，并能获得很高的控制精度和很快的响应速度。位置控制、速度控制、力控汁烦尤迭豺饥疤顾惫铸胀溪爷烦群陛槐剂檬捧八搽灭囚荔荣衅氏建藉郭疥艳皖鄂重艇滋俐娶平湘噬洋捻捌畴失椿诸磋脱预益敛陈吕而顿辞羊祭幼鸣况楷膘噪乒眼譬驴娃砧如韵对椎疗壤坯窖销歼滥爵涡焰俐歉慑嫁罪窒朽景上齿网碾胶礁浚剔坦惺心遂氢碰阻益俺够莱滋渺阅卡蝴毒显姻竞谢播口杏蕾覆鲜寡豪帧陆姥乐瓦熬蝇腰颅爹瞅琢蛛舀蜂埠谎章闲矣深耶莫酞眷转烤邯矮桔柿浚擎澳肺符嘿脊榜洋崇堂忘狱猴结陡踊溜抨忱则散验座窗禾碰龋慧靴戳迪息亭寻姬墟疡弯淡趾筒楞它势坯眨棺铜革丙而页薯抽恢娩拆塞博艰可扰甸母第募尝挫蕉掺郁待恋峙珠箔幕清继搀碱舌渤搔晚绅鄙椅驾嘱鞋
