1、地铁十号线二期工程 角门西站二次结构施工方案编制: 审核: 批准: 中铁六局集团有限公司北京地铁十号线二期 07 标项目经理部2011 年 06 月目 录1. 编制依据.12. 编制原则.13. 工程概况.23.1. 工程简介 .23.2. 主要工程材料 .24. 工程重点.34.1. 混凝土工程 .34.2. 钢筋工程 .34.3. 模板工程 .35. 施工进度计划.45.1. 工期目标： .45.2. 工期安排原则 .45.3. 施工组织 .45.3.1. 劳动力配置计划.45.4. 主要施工机械设备及材料计划 .45.4.1. 主要施工机械设备.45.4.2. 主要工程材料计划.56.
2、施工方法及技术措施.66.1. 钢筋工程 .66.1.1. 钢筋的进场验收和检验.66.1.2. 钢筋加工.76.1.3. 钢筋绑扎.86.2. 模板工程 .106.2.1. 楼梯模板.106.2.2. 轨顶风道模板.166.2.3. 盾构井封口模板.236.2.4. 站台板模板 .326.2.5. 电梯井壁.336.2.6. 钢管架搭设施工.346.3. 混凝土工程 .366.3.1. 混凝土输送方式.366.3.2. 混凝土的控制.366.3.3. 混凝土的浇筑施工.377. 工程试验387.1. 有见证送检 .387.2. 试验要求 .387.3. 试验设备 .398. 安全应急预案40
3、8.1. 应急救援组织机构及材料准备 .408.1.1. 应急救援抢险队伍.408.1.2. 抢险队伍的器材、设备.418.1.3. 资金保障.418.2. 危险源分析 .418.2.1. 模板支架坍塌.418.2.2. 大型机械设备事故.418.2.3. 突发火灾.428.3. 应急措施 .428.3.1. 模板支架坍塌应急救援措施.428.3.2. 施大型机械设备操作风险预防及突发事故应急措施.438.3.3. 火灾应急救援措施.439. 工管理措施459.1. 质量保证措施 .459.2. 安全保证措施 .479.3. 消防保卫措施 .489.4. 绿色施工措施 .499.5. 现场料具
4、管理 .501北京地铁十号线二期工程 07 标角门西站二次结构施工方案1. 编制依据（1）北京地铁 10 号线二期工程角门西站车站主体结构施工图、角门西站站车站主体建筑施工图、角门西站综合接地装置施工图、角门西站车站二次结构施工图；（2）国标 GB/T19000 族标准；（3）有关施工规范、质量技术标准：地铁设计规范 （GB50157-2003）地下铁道工程施工及验收规范 （GB50299-1999 ） （2003 年修订版）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） （2006 年修订版）混凝土外加剂应用技术规范 （GB501192003 ）建筑抗震设计规范 （GB50011-2001）
5、 （2008 年版）城市轨道交通技术规范 （GB50490-2009）2. 编制原则1）严格执行施工过程中涉及的相关标准、规范和规程。2）遵守、执行合同文件各条款的具体要求，确保实现业主要求的工期、质量、安全、环境保护、文明施工和职工健康等各方面的工程目标。3）充分研究现场施工环境，妥善处理施工组织与周边接口问题，周密安排交通疏导和施工机械，使施工对周边环境的影响最小化。4）施工组织设计编制尽可能做到总体施工部署和分项工程施工组织相结合，重点项目和一般项目相结合，特殊技术和普通技术相结合，总体上使施工组织设计具有重点突出，内容全面，思路清晰的特点。23. 工程概况3.1. 工程简介角门西站位于
6、嘉禾路（规划）和马家堡西路交汇路口下，沿嘉禾路东西向设置，可与地铁 4 号线角门西站实现换乘。角门西站主体结构总长度 207.5m，由 35.1m 暗挖段主体及 172.4m 明挖主体构成。车站共设 4 个出入口， 2 组风亭，4 个换乘通道，1 个消防疏散通道。明挖主体结构包含东、西站厅两部分，东站厅设计里程范围K35+667.347K35+754.24，长 86.9m，西站厅设计里程范围K35+789.347K35+874.847，长 85.5m。车站明挖主体采用钢筋混凝土箱型结构型式，标准断面为地下三层三跨，车站顶板覆土厚约 4.7m，两端均接盾构区间。主体二次结构主要包括轨顶风道，19
7、 号楼梯以及防火隔断结构，站台板，夹层板和电梯井等结构以及盾构井封堵、消防疏散通道等砼结构施工。3.2. 主要工程材料1、混凝土强度等级：二次结构均采用 C30 混凝土； 2、钢材：钢筋： HPB235， HRB335；3、钢板、型钢：Q235 钢；4、焊条：E43 型。所有钢材及其连接件的性能和质量指标必须符合国家现行标准的规定，并应有各项性能的质量证明书或检验报告；当钢筋采用机械连接时，连接件必须是经国家职能部门批准合格的产品，并应符合相关质量标准。钢筋接驳器应符合钢筋机械连接通用技术规程（JGJ107-2003）的要求。34. 工程重点4.1. 混凝土工程车站主体二次结构采用 C30 混
8、凝土。对于混凝土各项性能指标都有严格的要求，必须采取有效措施确保二次结构混凝土的原材料、外加剂及掺合料、搅拌、运输、浇注、养护等各个细节准确完整细致，加强施工组织管理，通过对混凝土各项指标监测数据的反馈，及时修正施工参数，优化施工工艺，为二次结构混凝土提供强有力的质量保障，严格按照施工设计图进行预留洞口的设置以及各种管线的预埋，同时注意二次结构与周围建筑的连接。4.2. 钢筋工程车站二次结构钢筋结构较为简单，但是施工作业难度大，尤其是需要植筋作业，数量多、难度大、工期较为紧张，因此需要深刻细致的熟悉二次结构施工图中钢筋的布置、锚固、连接和预埋。认真细致执行混凝土结构工程施工质量验收规范 、 钢
9、筋焊接及验收规范等现行国家有关规范对接头形式、焊接工艺、试验方法、质量要求及质量验收等对施工的指导和监理的质量监督。按照主体结构施工图进行详细的钢筋数量计算工作，严格按照二次结构施工进度计划提请钢筋材料计划，合理及时下达钢筋配料单，进行钢筋加工工作。与模板工程和混凝土工程紧密协调，确保施工质量和施工工期。4.3. 模板工程本主体结构工程为全现浇结构，模板工程的施工质量直接影响混凝土的外观质量，是一道关键工序。另外盾构区间的施工也影响了模板支架，大大的增加了施工难度，同时为了达到混凝土质量外光内实的效果，本工程模板主要采用 18mm 普通覆膜胶合板以及定型钢模板作为主要模板。支撑系统主要采用 4
10、83.5 钢架管支撑,同时预埋部分锚锭。进行严密科学的力学检算，确定支撑系统的布置和加固方案，确保主体结构的施工安全。严格控制混凝土的拆模时间符合设计和国家有关规范要求。45. 施工进度计划5.1. 工期目标：计划开工日期：2011 年 6 月 30 日计划竣工日期：2011 年 12 月 30 日5.2. 工期安排原则1）以关键性工程的工期和施工程序为主导，协调安排其他各单项工程的施工进度。2）根据本项目的安排，车站主体结构施工将先后经历雨季和冬季，充分考虑到雨季施工对基坑内施工和冬季施工对混凝土结构的要求，也考虑了各分项工程的平行搭接作业，以及各工序的流水作业所需占用的工期，对车站进行工期
11、安排。3）尽可能采用先进施工技术、设备，最大限度地组织均衡施工，同时考虑一些不可预见因素。5.3. 施工组织5.3.1. 劳动力配置计划根据各施工阶段工程进度要求随时对劳动力进行调整，并满足施工需要。投入劳动力情况见下表：普工 20 人，钢筋工 10 人，杂工 10 人，砼工 15 人。表 5.1 劳动力计划安排表工种 普工 钢筋 工 混凝土 工 焊工 电工 司机 木工 架子 工 合计人数 20 10 15 2 1 3 20 10 8155.4. 主要施工机械设备及材料计划5.4.1. 主要施工机械设备主要机械设备根据生产能力大于指标的要求，设备功能以满足工程需要为原则，进行合理的配置。车站主
12、要施工机械设备详见下表。表 5.2 机械设备表序号 机械名称 规格型号 额定功率(kw)或容量(m3)吨位(t) 单位 数量1 小型运输车 辆 42 汽车吊 NK20 20 台 23 砼输送泵 HBT60 60m3/h 台 34 平板振捣器 2B3 台 45 插入式振捣器 2N50 2.5kw 台 209 钢筋套丝机 台 210 电焊机 BX3-300-2 30kw 台 811 钢筋切断机 CD40 400mm 台 212 钢筋弯曲机 GG6-40B 40mm 台 213 钢筋调直机 GS-40B 40mm 台 214 变压器 东站厅 800KVA 台 115 变压器 西站厅 500KVA 台
13、 116 风镐 台 1517 空压机 E800 台 218 污水泵 台 619 潜水泵 QX6-25-1 4.5kw 台 420 清水泵 QX6-25-1 4.5kw 台 45.4.2. 主要工程材料计划施工前根据工程进度计划，及时组织材料进场，确保施工需要。主要材料供应计划 1） 、钢筋、混凝土钢筋选用首钢、唐钢、承钢等甲方指定的有资质的正规厂家供货，混凝土选用商品混凝土。62)、模板委托专业厂家生产与二次结构相配套的模板及其配套支撑。3)、其余材料均采用市场上流通的合格产品。4)、验收所有与工程质量有关的材料到场后，按进货检验和试验程序，按照试验规范要求，会同物资部门及质检人员进行见证取样
14、，送检合格后方可用在工程中。6. 施工方法及技术措施6.1. 钢筋工程钢筋工程的施工原则是：必须按设计几何尺寸控制整个形体尺寸，配筋下料和制作、加工尺寸必须准确，钢筋绑扎前要按照图纸中标注的尺寸检查钢筋的配筋尺寸、放置位置，不准确时应立即整改到准确位置，钢筋绑扎要牢固，严禁有松动和变形现象。钢筋骨架制作，加工必须按图纸配筋下料，使每根钢筋尺寸和外形准确，组装应牢固、准确、整体性好。钢筋骨架歪斜、扭曲、变形时，要及时进行校正，然后将其绑扣牢固，适当增加十字绑扣。为增强抵抗变形能力，应增设斜向拉结钢筋和增加点焊，提高骨“网”架的强度和整体性。钢筋的配置要合理地进行备料组合，确保接头错开，控制同一区
15、段内接头数，在接头区段内控制接头受力钢筋截面积占受力钢筋总截面积的百分率。6.1.1. 钢筋的进场验收和检验进场钢筋表面或每捆（盘）钢筋必须有标识，标识上必须写明此部分钢筋所用工程部位、对应配筋单号及其上的钢筋号。进场钢筋由项目物资部牵头组织验收。验收时要严格按相关规范、配筋单及方案执行，不合格的钢筋坚决退场。1、原材检验对进场钢筋认真检验，在保护设计规格及力学性能的情况下，钢筋表面必须清洁、无损伤，不得带有铁锈、裂纹、结疤、油渍和漆污等，钢筋端头保证平直，无弯曲。原材试验报告单的分批必须按进场批次和种类划分，原材复试应符合设计及规范要求。钢筋进场检验内容包括查对标志，外观检查，并按现行国家标
16、准的规定抽样复试，7合格后方可使用。有关技术标准规定如下：钢筋混凝土用热轧带肋钢筋 （GB1499-2003） 、 钢筋混凝土用热轧光圆钢筋 （GB13013-2003 ） 。如不符合上述技术标准质量要求时，应从同一批中另取双倍数量试件重做各项试验，当仍有一个试件不合格，则该批钢筋为不合格品，不得直接使用到工程上。车站抗震要求一级，结构纵向受力钢筋应进行检验，检验所得的强度实测值应符合以下要求：钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值不应小于 1.25；钢筋的屈服强度实测值与钢筋的强度标准值的比值不应大于 1.3。2、现场验收与储存半成品钢筋出厂合格证明上填写内容（工程名称、部位、试验编号、钢材规
17、格等）必须与所附原材质量证明书、原材试验报告单相对应。进场部分焊接头的钢筋表面不得有明显烧伤，按钢筋焊接及验收规程 （JGJ18-2003） 、 钢筋机械连接通用技术规程 （JGJ18-2003）要求进行的对焊接进行检验。钢筋码放场地应平整，有良好的排水措施。钢筋存放应搭设棚架，集中码放，防雨（雪）淋锈蚀。钢筋应架空分规格码放，其架空高度不应小于 10cm。码放钢筋应做好标识，标识上应注明规格、产地、日期、使用部位等。6.1.2. 钢筋加工1、备料（1）钢筋在加工前应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等应在使用前清理干净。（2）采用冷拉方法调直钢筋时，HPB235 钢筋的冷拉率不宜大于 4%。（3
18、）钢筋代换不得低于设计或遵循规范要求并征得设计同意。2、加工（1）为保证钢筋加工形状、尺寸准确，可制作钢筋加工的定型卡具控制钢筋尺寸。如梯子筋是控制钢筋间距和钢筋保护层的一种有效工具，其效果已经在很多工程实践中得到验证。但是，由于制作梯子筋工人的素质以及管理力度的不同，造成梯子筋的加工质量不同，因此，对钢筋保护层和钢筋间距的控制效果也不同。为了消除这些人为因素，可制作梯子筋的加工平台。通过梯子筋的加工平台定位梯子筋和横撑长度、横撑两端的长度和横撑的间距，并且在梯子筋一批加工完毕后，进行预检，保证梯子筋符合设计要求。（2）钢筋弯曲：HPB235 钢筋末端应做 180 度弯钩，圆弧弯曲 D2.5d
19、，平直部分8长度5d；弯钩的平直长度为 10d。HRB335 钢筋末段应做 90 度或 135 度弯折，弯曲D4d；弯起钢筋中间部位弯折处的直径 D5d。（3）钢筋加工的允许偏差：见表 6.1。表 6.1 钢筋工程安装允许偏差及检查方法 项 目 允许偏差（mm） 检查方法宽、高 5绑扎骨架长 10尺量间距 10排距 5受力主筋弯起点位置 15尺量基础 5柱、梁 3保护层厚度板、墙、壳 3尺量入支座、节点搭接 +10、-5梁、板受力钢筋搭接锚固长度 入支座、节点锚固 5尺量6.1.3. 钢筋绑扎1、钢筋绑扎前准备钢筋绑扎前要放线，控制好结构位置，保证钢筋位置正确。2、钢筋绑扎接头规定表 6.2
20、钢筋绑扎接头规定部 位 技 术 规 定搭接长度末端距弯折处 不小于直径的 10 倍，接头不宜位于最大弯折处受拉区 HPB235 钢筋末段应做弯钩；HRB335 钢筋末端可不9做弯钩受压区12 的 HPB235 钢筋末端可不做弯钩，搭接长度为直径的 35 倍搭接处 应在中心和两端扎牢3、受拉钢筋绑扎接头的搭接长度规定表 6.3 受拉钢筋绑扎接头的搭接长度规定混凝土强度等级钢筋类型C20 C25 高于 C25HPB235 钢筋 35d 30d 25dHRB335 钢筋 45d 40d 35d注：设计有明确要求执行设计标准。4、钢筋绑扎规定表 6.4 钢筋绑扎规定节点部位 技术规定交叉点 均采用铁丝
21、扎牢，扎丝向内板、墙网外围两行筋的相交点全绑扎，中间部位相交点可间接绑扎，双向受力筋的相交全部绑扎。梁扳钢筋先弹线后绑扎，上层弯钩朝下，下层弯钩朝上，绑丝尾部与弯钩一致，保护层垫块到位。板、次梁与主梁交叉处，板筋在上，次梁筋在中层，主梁筋在下。相同箍筋接头交错布置在两根纵向架力筋上。纵向受力筋为多层时，层间垫以短钢筋保证其间距。双向板弯矩较大方向的钢筋摆在弯矩较小方向钢筋外层。梁、柱箍筋应与受力筋垂直，弯钩叠合处应沿受力筋方向错开设置绑扎，箍筋要平、直，开口对角错开，规格间距依据图纸，扎丝尾部朝柱、梁心，同时梁箍筋伸入柱中不少于一个，梁两端箍10筋距柱外筋的外皮 50mm；顶层梁筋锚固部分全长
22、加设箍筋，墙体水平筋与柱子箍筋间距错开 20mm。柱箍筋 箍筋的弯钩平面与模板面形成的角度应为 45 度。5、绑扎接头位置绑扎接头位置按设计及规范确定，接头应相互错开。从任一绑扎头中心至搭接长度的 1.3 倍区段范围内，有绑扎接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，应符合以下规定：受拉区不得超过 25%，收压区不得超过 50%；绑扎接头中钢筋的横向净距不应小于直径且不应小于 25mm。本设计给出：对于梁板中的架立筋或分布筋，当直径小于 20mm 时，可采用绑扎搭接接头，搭接长度 30d，接头应错开 50%。6.2. 模板工程6.2.1. 楼梯模板楼梯模板支设方法如图：1、支模顺序：
23、楼梯先支好底模，然后绑扎钢筋，再支踏步侧模。2、支底模时模板接缝要求，缝宽不大于 1mm，接缝处用胶带纸贴缝，模板平整度满足设计和规范要求。3、底模下主楞和次楞均采用 100100mm 木枋，间隔分别为 900mm 和 300mm 布置，木枋下按楼梯的斜度设置钢管支架，楼梯支架立杆间距 900900mm，步距1200mm。4、踏步侧模采用 50mm 厚木枋，木枋高度与楼梯踏步高度相同。100100 方木100100 方木100100方木115、踏步侧模与楼梯上部设置的木枋固定牢靠（木枋下部均按楼梯级数及踏步形状设置 50mm 厚三角形木楔，与木枋连接在一起，以保证各级踏步的宽度一致） 。浇注混
24、凝土时，楼梯侧模的侧向压力由楼梯上部设置的木枋承受。6、楼梯上部木枋固定在已浇注完的混凝土楼面上，用木块顶在端部，上部各处用斜木枋固定已浇注好的混凝土墙体上，再在两根斜支撑木枋下部用一根木枋拉起来，以增加其稳定性；将楼梯上部木枋的上下部分各用一条木枋连接起来，形成一个整体。楼梯模板支撑体系验算：一、主楞验算力学模型主楞采用 100100mm 方木，跨度均为 900mm，间隔 900mm 布置，次楞荷载简化均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，将其视为三跨连续梁进行受力验算，如下图所示：主楞受力简图荷载计算钢筋混凝土：250.374=9.36 2/mKN方木、模板自重：0.5 2/施工人员及设备
25、：1.0施工荷载：2.0 2/mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4 KNq/832.1)5.036.9(2144）（ m/12截面特性计算查表可知，100100 方木的截面特性如下：8312043bhI676W强度验算本工程采用松木，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯设计强度 fm=13N/mm2：kNm167.2216713mNfMm跨中最大弯矩：kNm107.9.4.09.83.008. 22221ax lql支座最大弯矩：35617.17 22221max llMkNm M=2.167kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 1
26、/250，则=1/250=900/250=3.6mm木材弹性模量取 9.0x103 N/mm2最大挠度则 0.701mmEIlq1067.4=2.4mm挠度满足要求。二、次楞验算力学模型次楞采用 100100mm 方木，跨度为 1100mm，间隔 300mm 布置，受力简化为均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，将其视为三跨连续梁进行受力验算，如下图所示：13次楞受力简图荷载计算钢筋混凝土：250.374=9.36 2/mKN模板自重：0.3 2/施工人员及设备：1.0 /施工荷载：2.0 2/mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4 952.6
27、0)3.6.9(21q4）（截面特性计算查表可知，100100 方木的截面特性如下：8312043bhI676W强度验算本工程采用松木，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯设计强度 fm=13N/mm2：kNm167.2216713mNfMm跨中最大弯矩：kNm978.01.52.0.95.08.08. 2221ax lql支座最大弯矩：14kNm1985217.0.952.61017.0.22max lqlM M=2.167kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 1/250，则=1/250=1100/250=4.4mm木材弹性模量取 9.0x103 N/mm2最大挠度则 0.919m
28、mEIlq1067.4=4.4mm挠度满足要求。三、模板验算力学模型模板采用 18mm 厚竹胶合板，跨度均为 300mm，受力简化为均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，取 1m 宽板面计算，将其视为三跨连续梁进行受力验算，如下图所示：模板受力简图荷载计算钢筋混凝土：250.374=9.36 2/mKN模板自重：0.3 2/施工人员及设备：1.0 /施工荷载：2.0 2/mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.415592.1)3.06.9(21q44）（截面特性计算查表可知，模板的截面特性如下： 583201023bhI46W强度验算取胶合板的弹
29、性模量 E=11.1103N/mm2=11.1106kN/m2，取胶合板的抗弯强度为=13N/mm 2 ：kNm70.705413mNWfMm跨中最大弯矩：kNm12.03.241.3592.1808.221ax lql支座最大弯矩：kNm487.0.07 22221max llM M=0.702kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 1/250，则=1/250=300/250=1.2mm最大挠度则 0.00981mmEIlq1067.4=2.4mm挠度满足要求。四、立杆验算、荷载计算钢筋混凝土：250.374=9.36 2/mKN16方木及模板自重：0.6 2/mKN施工人员及设备荷载
30、：1.0施工荷载：2.0 2/荷载组合采用永久荷载+可变荷载，永久荷载的分项系数取 1.2，可变荷载的分项系数取1.4；竖向杆件位于十字交叉处，每个区格的面积为：0.90.9=0.81 16.52)(1.406)(9.321)(4.1)(2.1432 QQ 2/mKN立杆稳定性验算每根立杆承受的荷载为： KNN858.0采用 48 钢管：A=489钢管的回旋半径为：i=1.58cm，查表得 =0.7449.75018./2/0il= ，验算能满足强度要求。205/9.35/3.4.A2mNKN6.2.2. 轨顶风道模板由于区间盾构施工电瓶车需要通过车站内部，因此需要搭设一个门洞保证电瓶车顺利通
31、过，采用如图所示支撑体系，搭设高度约为 5m 的碗扣式脚手架支撑体系，钢管型号为 483.5mm，下为可调底座、上为可调托撑。排架立杆的纵向间距为 1.2 米，横向间距为 0.60.9 米，步距为 1.2 米。排架顶端托撑上面铺设主楞采用 ，次cm15楞均采用 方木，间距为 0.6 米，纵向每隔 4.2m 设置一道剪刀撑，横向铺设cm10胶合板。风道底板浇筑完成后，在侧墙钢筋两侧加垫块进行模板安装，模板采用c8.118 对拉螺杆竖直每隔 60cm、水平每隔 90cm 一道紧固。17轨顶风道支撑体系轨顶风道施工顺序：两侧脚手架 主楞、次楞、模板安装 整体钢筋绑扎 底板砼浇注 侧墙模板安装 砼浇注
32、。轨顶风道长度较长，需要分段施工，东西站厅单侧风道分别以 14 轴和 9 轴为界线分成两部分进行施工，暗挖段单侧一次浇注成型。各部分接茬处严格按照施工缝进行凿毛处理。轨顶风道支撑体系验算一、主楞验算力学模型主楞采用 150150mm 方木，跨度均为 1200mm，间隔 900mm 布置，次楞荷载简化均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，将其视为三跨连续梁进行受力验算，如下图所示：主楞受力简图荷载计算18钢筋混凝土：10.46 2/mKN方木、模板自重：0.5施工人员及设备：1.0 2/施工荷载：2.0 /mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4
33、mKNq/84.190)5.46.1(2.1 73）（ 2.8 /截面特性计算查表可知，150150 方木的截面特性如下：4218750123bhI663W强度验算本工程采用松木，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯设计强度 fm=13N/mm2：kNm3125.77312505613mNfMm跨中最大弯矩：kNm91.2.8.0.8408. 2221ax lql支座最大弯矩：kNm3427311.07 22221max llM M=7.3125kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 L/250，则=L/250=1200/250=4.8mm19木材弹性模量取 9.0x103 N/mm2
34、最大挠度则 1.112mmEIql3845=4.8mm挠度满足要求。二、次楞验算力学模型次楞采用 100100mm 方木，跨度均为 2000mm，间隔 300mm 布置，受力简化为均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，将其视为简支梁进行受力验算，如下图所示：次楞受力简图荷载计算钢筋混凝土：25 0.13=3.252/mKN模板自重：0.3 2/施工人员及设备：1.0 /施工荷载：2.0 2/mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4 275.130).25.3(1qmKN/642）（ 7. /截面特性计算查表可知，100100 方木的截面特性如下：
35、208312043bhI676W强度验算本工程采用松木，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯设计强度 fm=13N/mm2：kNm167.2216713mNfMm跨中最大弯矩：kNm.5.822axql M=2.167kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 L/250，则=L/250=2000/250=8mm木材弹性模量取 9.0x103 N/mm2最大挠度则 7.041mmEIql3845=8.8mm满足挠度要求。三、模板验算力学模型模板采用 18mm 厚竹胶合板，跨度均为 300mm，受力简化为均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，取 1m 宽板面计算，将其视为三跨连续梁进行受力验
36、算，如下图所示：模板受力简图荷载计算21钢筋混凝土：10.29 （考虑最不利边墙下受力情况）2/mKN模板自重：0.3施工人员及设备：1.0 2/施工荷载：2.0 /mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4 71.2)3.029.1(.1 qmKN/442）（ /截面特性计算查表可知，模板的截面特性如下： 583201023bhI46W强度验算取胶合板的弹性模量 E=11.1103N/mm2=11.1106kN/m2，取胶合板的抗弯强度为=13N/mm 2 ：kNm70.705413mNWfMm跨中最大弯矩：kNm129.03.241.3.128
37、08. 2221ax lql支座最大弯矩：kNm57.0.7.07 22221max llM M=0.702kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 L/250，则=L/250=300/250=1.2mm最大挠度22则 0.011mmEIlq1067.4=1.2mm挠度满足要求。四、立杆验算、荷载计算钢筋混凝土：10.46 2/mKN方木及模板自重：0.6施工人员及设备荷载：1.0 2/施工荷载：2.0 2/荷载组合采用永久荷载+可变荷载，永久荷载的分项系数取 1.2，可变荷载的分项系数取1.4；竖向杆件位于十字交叉处，每个区格的面积为：0.91.2=1.08 47.12)(1.406)(
38、1.2.)(4.1)(2.1432 QQ 2/mKN立杆稳定性验算每根立杆承受的荷载为： KNN8708.采用 48 钢管：A=489钢管的回旋半径为：i=1.58cm，查表得 =0.7449.75018./2/0il= ，验算能满足强度要求。205/8.51/.4.A2mNKN五、侧墙对拉螺杆验算倾倒混凝土侧压力 2.0 KN/M2，浇筑速度 1.5m/h强度验算考虑现浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载，现浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22 , F=c12tVH混凝土重度，取 24 KN/M223t 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际取值，按 200/（T+15） ，取
39、5.714hT 混凝土入模温度，取 20；V 混凝土浇筑速度 1.5m/hH 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.75m外加剂影响修正系数，取 1.21混凝土坍落度影响修正系数，取 1.02根据以上两个公式，算得新浇混凝土最大侧压力 F分别求得 44.3KN/M2、42 KN/M 2，取较小值 42KN/M2 作为本工程计算荷载。穿墙对拉螺栓的验算：验算公式如下：NN=fA其中 N 为穿墙螺栓所受拉力A 为穿墙螺栓有效面积 mm2f 为穿墙螺栓抗拉强度设计值，取 170 N/ mm2查表得：螺栓直径：18螺栓有效直径:15螺栓有效面积:A=176.625 mm 2螺栓所受最大
40、拉力（压强）：N=1.242+1.4 2=53.2KN/M2螺栓所容许最大拉力值：fA/1000=170176.625/1000=30.03KNT=53.20.60.9=28.73KN30.03KN所以采用 18 的拉杆竖直每隔 60cm、水平每隔 90cm 一道，满足要求。6.2.3. 盾构井封口模板方案一 负二层中板向顶板依次封口由于区间盾构施工电瓶车需要通过车站内部，因此需要搭设一个门洞保证电瓶车顺利通过，采用如图所示支撑体系，钢管型号为 483.5mm，下为可调底座、上为可调托撑。排架立杆的纵向间距为 0.8 米，横向间距为 0.8 米，步距为 1.2 米。门洞顶部采用 方木间隔 80
41、0mm 布置，其上再继续搭设脚手架，排架顶端托撑上面铺cm15设主楞采用 ，间距 0.8m 布置，次楞采用 方木，间距 0.3 米布置，纵cm15向每隔 4.2m 设置一道剪刀撑，横向铺设 胶合板。c8.124盾构井支撑体系盾构井封口支撑体系验算一、主楞验算力学模型主楞采用 150150mm 方木，间距 800mm 铺设，跨度为 800mm，次楞荷载简化均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，将其视为三跨简支梁梁进行受力验算，如下图所示：主楞受力简图荷载计算钢筋混凝土：10 2/mKN方木、模板自重：0.5施工人员及设备：1.0 2/25施工荷载：2.0 2/mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷
42、载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4 KNq/08.1)5.01(2.1 364）（ m438. /截面特性计算查表可知，150150 方木的截面特性如下：4218750123bhI663W强度验算本工程采用松木，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯设计强度 fm=13N/mm2：kNm3125.77312505613mNfMm跨中最大弯矩：kNm734.08.6.08.08. 22221ax lql支座最大弯矩：kNm89171.07 22221max llM M=7.312kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 L/250，则=L/250=800/250=3.2mm
43、最大挠度则 0.074mmEIlq1067.4=3.2mm26挠度满足要求。二、次楞验算力学模型次楞采用 150150mm 方木，跨度均为 2000mm，间隔 300mm 布置，受力简化为均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，将其视为简支梁进行受力验算，如下图所示：次楞受力简图荷载计算钢筋混凝土：10 2/mKN模板自重：0.3施工人员及设备：1.0 2/施工荷载：2.0 /mKN荷载组合方式：永久荷载+可变荷载永久荷载分项系数：1.2 可变荷载分项系数：1.4 708.3).01(2.1 qKN/2614）（ m978.3/截面特性计算查表可知，150150 方木的截面特性如下：421875
44、0123bhI663W强度验算27本工程采用松木，弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯设计强度 fm=13N/mm2：kNm3125.77312505613mNWfMm跨中最大弯矩：kNm84822axql M=7.31kNm强度满足要求。挠度验算允许挠度取跨度的 L/250，则=L/250=2000/250=8mm木材弹性模量取 9.0x103 N/mm2最大挠度则 2.73mmEIql3845=8mm满足挠度要求。三、模板验算力学模型模板采用 18mm 厚竹胶合板，跨度均为 300mm，受力简化为均布荷载，为计算简便以及确保施工安全，取 1m 宽板面计算，将其视为三跨连续梁进行受力验算，如下图所示：模板受力简图荷载计算钢筋混凝土：10 2/mKN模板自重：0.3施工人员及设备：1.0 2/
