1、第32卷第2期2007年6月广西大学学报(自然科学版)Journai of Guangxi University(Nat Sci Ed)Vol，3Z，No2June，2007文章编号：10017445(2007)02一011804滚子轴承温度分布的数值计算与应用宁 练，周孑民，邓启红(中南大学能源科学与工程学院，湖南长沙4l0083)摘要：在摩擦学和传热学理论的基础上，进行了滚子轴承内部温度分布的研究运用计算流体力学分析软件FLUENT对以风机轴承、转子、轴承座为一体的系统建立了温度场数值仿真模型对5种不同润滑脂容积比状态的模型进行了轴承温度场的数值模拟，研究了环境温度、运行负荷和润滑脂容量变
2、化时滚动轴承内部温度的特征，并应用于现场223型滚子轴承的温度诊断技术中关键词：滚子轴承；润滑脂；摩擦热；数值计算；温度分布中图分类号：THl3333+1 文献标识码：A近年来，由于大型风机容量逐渐增大，使风机运行时产生的单位体积功耗增加，引起风机转动部件温度升高，直接影响到风机的运行安全。滚子轴承属于典型的旋转机械，工作运转时间长，缺油或少油，尤其是碰、摩等原因，引起风机的轴承温度升高，出现“烧轴”现象，轴承工作时的温升与温度分布状态对轴承的安装配合、工作游隙及润滑脂的性能等影响很大，温升会使轴承润滑状态恶化，导致轴承提前失效n数值计算的目的就是为了确定轴承各部件的温度分布特征，由某一可涉及
3、的测点温度，推断滚子轴承内腔滚子接触面温度，为滚子轴承温度监测提供理论依据241滚子轴承传热分析11 22332型滚子轴承物理模型依据223系列双列调心滚子轴承的对称性在研究滚子轴承温度场分布时，可对轴承系统进行简化，只对一个滚子所对应的区域进行解析，来反映整个滚子轴承的温度分布由于滚子轴承内部几何结构较复杂，为了适应滚子轴承的不规则区域，建立非结构化网格由于滚子轴承内腔润滑脂容积比的变化会改变内腔产生的摩擦热的传热条件和综合传热系数，为研究润滑轴 测点外圈滚子轴承絮内圈转轴脂容积比变化时轴承内部温度分布与转速及环境温度之 图1 22332型滚子轴承解析区域模型间关系，建立空腔全脂、34润滑脂
4、比、12润滑脂比、15润滑脂比以及接触面极薄(1 mm)润滑脂5种润滑脂填充状态的物理模型其空气一润滑脂体积如表1所示表1润滑脂填艏比收稿日期：2007一03一14；修订日期：2007一042l基金项目：霍英东教育基金会高等院校青年教师优选资助课题(104006)作者简介：宁练(1970一)，女，广西jE流人，中南大学讲师，博士研究生。万方数据第2期 宁练等：滚子轴承温度分布的数值计算与应用 11912控制方程为简化计算，模型不考虑内部空腔的空气和润滑油的流动，将其设为固体，因此内部的热量传递方式只存在导热在常物性、稳态、三维且有内热源的温度场泊松(P。iss。n)控制方程如下口：笔手+等等+
5、警+警=o，式中：71为温度，；z，y，2为笛卡尔坐标变量；qn为热源项，单位为wm3；A为导热系数，单位为Wm一1K_。轴承运行产生的热源主要是由接触区的摩擦损失和滚动阻力共同作用的结果运用I。undgerg和Palmgren嘲通过实验获得的计算轴承摩擦力矩的经验公式，在中等载荷和中等转速条件下，摩擦力矩主要由空载时润滑油粘性产生的摩擦力矩眠和与速度无关的载荷作用产生的摩擦力矩M。两部分组成摩擦力矩分配在内外沟道接触区局部分量为7：脱一专芋510一1厂lPl矗。+510一8厂o()23d未 (1)眠一专竽510_，。P。d。+510-8厂o(v。)2门穰 (2)式中：下标i为内圈沟道，单位m
6、；下标。为外圈沟道，单位m；d“为滚子，单位m；d。为滚子节圆直径，单位m；P。为当量动载荷，单位N；z为滚子数；为决定于设计和润滑的系数；厂。为决定于设计与载荷的系数；v为润滑脂的运动粘度，单位为厘斯(等于10_6m2s)；以为转子的转动频率，单位rmin摩擦热等于摩擦力矩与转速的乘积，对于内、外圈沟道接触区产生的摩擦热分别为8：aqi一110一3甜。ll舰一110一3=尹27f咒么，(3)g。一110一3峨0ll厶一110一3=产2丌扎厶， (4)式中，峨。n为滚子转动角速度；g为热源项，Wm3热量主要产生于3个地方：滚子与外圈接触面、滚子与内圈接触面以及滚子与轴承架接触面为了模拟轴承的发
7、热现象，在外圈接触面、内圈接触面和滚子与轴承架接触区各建立厚度为1 mm的润滑脂薄层(体)并将其设置为热源，将轴承几何结构与载荷参数代入(1)(4)式，得到热源项简化算式见表2轴承产生的摩擦热的散热途径主要是通 表2 热源项设置过滚动体与润滑油以及内外圈间的热传导方式，传递到轴承座以及转子表面，由轴承座和密封圈以及转动部件(转子、内圈)与周围进行辐射和自然对流换热发热区 热源项大小W滚子与外圈接触面(外热源) 1172+73210-3(靠)刮3滚子与内圈接触面(内热源) 1019+62810_3(h)们滚子与轴承架接触面(架热源) 26710-3h表2中润滑脂的运动粘度v使用PDF函数定义润滑
8、脂基础油的粘一温关系这样在热源项的设置中能已充分体现接触区润滑脂温度、转速以及润滑脂粘度变化对产生的摩擦热的影响，更准确地模拟滚子轴承正常运行时内腔产生的摩擦热的变化过程2仿真结果分析在滚子轴承传热控制方程中，滚子轴承温度场分布与轴承运行产生的摩擦热和轴承内部以及外部边界的传热条件有关，因此滚子轴承温度的分布会受其类型、几何尺寸、部件物性参数、润滑脂粘一温特性、转子转动频率、环境温度以及轴承内腔填脂比的影响21 环境温度对轴承温度分布的影响常用工况Mesh一12air模型在最大负荷咒一985 rmin条件下，在不同环境温度时轴承仿真获得的区域温度值见表3万方数据120 广西大学学报(自然科学版
9、) 第32卷表3环境温度对轴承内腔温度的影响数据回归得到的关系式如下：轴承座测点温度 r一一00011f3+O941岛+4456， (6)外圈沟道平均温度 丁一一0O005：+09441o+502062， (7)轴承内腔最高温度 丁一一O0004f5+o912no+521106， (8)式中。为环境温度值，单位丁为修正后消除了环境温度影响的修正值式中二阶变量的系数值非常小，可将轴承内部温度随环境温度变化的关系接近于一阶线性规律且一阶系数值相近，因此在分析滚子轴承座测点以及内腔温度随环境温度变化的规律时可按一阶线性关系处理，认为环境温度变化时轴承座以及内腔温度都随环境温度按相似规律变化22风机负
10、荷对轴承温度分布的影响风机工作的负荷越饱满，滚子轴承转动的频率越高则产生的磨擦热也越多研究风机转动负荷对滚子轴承温度分布的影响，以常见工况Mesh一12air模型为例(见图2)获得的轴承温度与转动负荷比值(z)间关系如下：轴承座测点温度 丁=417z+226， (9)外圈沟道平均温度 丁=473z+225， (10)轴承内腔最高温度 71=507z+228 (11)得到的轴承内腔最高温度与测点的温差同负荷百分比的关系：丁=89z+O2， (12)式中z为工作频率与满负荷频率的比值由(12)式可知，滚子接触面与测点温度间的温差随负荷的增加，温差显著增大23润滑脂容量对轴承温度分布的影响滚子轴承内
11、腔润滑油会随着运行时间的增加而逐渐消耗为了研究润滑脂容量变化对滚子轴承温度的影响，在环境温度、转动频率和热源发热量相同的状态下，对5种不同润滑脂容积比的模型进行了数值计算，得到的外圈接触区与测点温度变化趋势如图3所示l、80? ，接触区温度蠢70l二一一，测点温度r、 么60矗百F百Uo图2一20时风机负荷比(z)对轴承温度的影响 图3滚子轴承温度随润滑脂容量比(z)变化关系图由图3可知，当润滑脂填充比在15以上时，接触面最高温度与测点的温差较为稳定，在分析轴承温万方数据第2期 宁练等：滚予轴承温度分布的数值计算与应用 12l度特征时可忽略润滑脂容积变化的影响可依据风机转动负荷状态，以可涉及的
12、轴承内测点温度来判断轴承滚子接触面温度是否超过正常范围但当润滑脂填充比降至15以下时滚子轴承内腔传热性能迅速降低，轴承内腔润滑脂接触区温度快速攀升、高温区域面积显著增大此时仍仅依据测点温度的数值进行估计，就很容易出现内腔因长期高温、失察，而造成严重“烧瓦”事放因此，需定期添加润滑脂避免轴承少油引发烧瓦事故3应用与结论在仿真模拟过程中，将传热过程中的热传导、热对流和热辐射等复杂的传热方式都综合地进行了考虑，并使用能体现润滑脂粘度和风机转速对摩擦产生热量影响的热源项来对滚子轴承温度场的分布进行数值计算模拟，使仿真结果更接近实际运行状态通过对五个有代表性的润滑脂填充比状态模型的研究，分析了环境温度和
13、风机负荷以及润滑脂容量对滚子轴承温度场分布的影响由仿真结果得到的结论：当负荷一定时，环境温度变化将引起轴承系统温度按近似线性规律变化；获得滚子轴承温度与转动负荷的关系以及轴承内腔最高温度与测点间的温差与转动负荷比之间的关系；随着润滑脂容积的减小，轴承内部高温区域逐渐增大，当润滑脂量减至l5以下时滚子轴承内腔传热性能迅速降低，轴承内腔润滑脂接触区温度显著增高以滚子轴承的负荷比为依据，由传感器测点温度可判断滚子轴承运行中内腔温度的状态，为滚子轴承在线温度监测提供依据参考文献12345678Hoeprich M RRollingelement bearing internal temperature
14、s口soc of TribologistsLubrication Engineers，1996，39(4)：855858吉田孝文，蒋修治机床主轴高速滚动轴承的传热分析J国外轴承技术，2002，(4)：15安婧红，李红珍滑动轴承测温部件结构分析及改进J中国设备工程，2003，(11)：2223Kaiek，SylewesterTemperatnre distr主bution in a friction assembly with roIling bearingJ ComputationalMechanics，1998，(6)：533542刘志全，张鹏顺，沈允文高速圆柱滚子轴承的热分析模型J机械科学
15、与技术，1997，16(4)：607611Palmgren ABall and Roller Bearjng EngineeringMPhiladelphia：Burbank Press，1959蒋兴奇主轴轴承热特性及对速度和动力学性能影响的研究D杭州：浙江大学，2001郑学普，周彦伟，邓四二，等航空发动机主轴一轴承系统温度场分析J河南科技大学学报(自然科学版)，2004：25(1)：30一33Apply and numerical calculated Of rollingelement bearingtemperature distributionNING Lian，ZHOU Jiemin
16、，DENG Qi-hong (school of EneFgy Science and Engineering，Central South University，Changsha，410083，Chjna)Abstract：On the basic theories of heat transfer and tribology of rolling bearing，the temperaturedistribution within rollingelement bearing was investigatedA temperature simulation model ofrolling b
17、earing system consist of axis，rotor and bearing base was built up with the CFD code FluentFive cases with different grease to lubricant ratio were simulated and the temperature fields wereobtainedThe features of rollingelement bearing temperature changing with the environmentaltemperature and rotor
18、speed of fan and grease lubrication ratio were obtained The solutions ofnumerical calculated of No223 rolling bearing were applied in temperature diagnosed on the spotKey words：rollerelement bearing；grease lubrication；frictionheat；numerical calculated；temperaturedistribution (责任编辑唐汉民)万方数据滚子轴承温度分布的数值
19、计算与应用作者： 宁练， 周孑民， 邓启红， NING Lian， ZHOU Jie-min， DENG Qi-hong作者单位： 中南大学能源科学与工程学院,湖南长沙410083刊名： 广西大学学报(自然科学版)英文刊名： JOURNAL OF GUANGXI UNIVERSITY(NATURAL SCIENCE EDITION)年，卷(期)： 2007，32(2)引用次数： 0次参考文献(8条)1.Hoeprich M R Rolling-element bearing internal temperatures 1996(4)2.吉田孝文.蒋修治 机床主轴高速滚动轴承的传热分析 2002
20、(4)3.安婧红.李红珍 滑动轴承测温部件结构分析及改进期刊论文-中国设备工程 2003(11)4.Kalek.Sylewester Temperature distribution in a friction assembly with rolling bearing 1998(6)5.刘志全 高速圆柱滚子轴承的热分析模型期刊论文-机械科学与技术 1997(4)6.Palmgren A Ball and Roller Bearing Engineering 19597.蒋兴奇 主轴轴承热特性及对速度和动力学性能影响的研究学位论文 20018.郑学普.周彦伟.邓四二.杨海生.孟瑾.杜辉 航空发
21、动机主轴-轴承系统温度场分析期刊论文-河南科技大学学报(自然科学版) 2004(1)相似文献(10条)1.会议论文 陈方犬.方曦东.陈晓阳.沈雪瑾 相变圆弧修形滚子端部脂润滑弹流现象分析 2002针对相交圆弧修形滚子端部脂润滑弹流润滑问题,基于Bauer的4参数流变模型的2维润滑方程和修正的1维线接触弹性变形方程,对2种稠化剂含量相同但种类不同的润滑脂A和B进行了数值计算和分析.分析过程中,利用q变换技术避免了计算中容易出现的发散问题.计算结果表明,润滑脂A形成的最小润滑膜厚度和中央接触区润滑膜厚度都高于润滑脂B,润滑脂的成分对接触压力分布有影响.2.期刊论文 叶新功.张萍.卢金燕.YE Xi
22、n-gong.ZHANG Ping.LU Jin-yan 热轧机四列圆柱滚子轴承的设计改进 -轴承2005(6)分析了热带中精轧机用四列圆柱滚子轴承使用中存在的问题,对其结构进行了改进:取消两列滚子之间的中挡边,外圈外侧为活挡边(平挡圈),挡边与滚子端面的接触面为斜坡形;内圈分成可互换的两个;保持架采用封闭式结构,并在其兜孔梁上设计有储存润滑脂的圆弧槽等.改进后的设计简化了轴承制造及装配工艺,加强了轴承的互换性,使其可靠性明显提高.3.会议论文 韦长城.成都机车车辆厂 我国铁路机车牵引电机圆柱滚子轴承润滑脂与润滑工艺可靠性探讨 1999本文对我国铁路机车牵引电机轴承润滑脂与润滑工艺可靠性所涉及
23、的问题进行了探讨.如轴承在磨合磨损阶段试验数据不足、润滑脂的基础油与稠化剂的可靠性等.文章首次提出铁路机车牵引电机轴承润滑技术工艺新概念.如:轴承磨损阶段全过程润滑技术工艺设计概念;轴承按磨损阶段进行分段与混合润滑概念;润滑脂储存轴承内润滑脂的温度开关与混合润滑的概念以及轴承在涂注润滑脂之前对轴承等摩擦面进行成膜处理的概念等.同时向有关部门提出相关建议.4.期刊论文 本期内容摘要 -轴承2001(1)陈家庆，信朝华.弹性点接触问题的数值求解与应用.轴承，2001(1)：14 两个弹性体间的点接触问题是一个经典的弹性力学接触问题，对弹性点接触问题的数值求解方法已有不少报道，但其共同缺点是求解速度
24、慢、误差较大。以全圆弧凸型圆柱滚子与内、外滚道的接触为例，在求解接触几何参数的过程中采取了若干措施，从而可以保证数值求解结果的精确度。附图4幅，表2个，参考文献8篇。叙词：弹性变形数值计算 蒋兴奇，马家驹，赵联春.高速精密角接触球轴承零件热位移分析.轴承，2001(1)：57 在分析薄圆环和长圆柱热位移的基础上，推导了考虑主轴和轴承座热位移影响的轴承零件热位移的计算公式。对高速精密角接触球轴承的设计和应用具有一定意义。附表两个，参考文献3篇。 叙词：高速轴承精密轴承角接触球轴承零件传热位移 张葵，李建华.球轴承摩擦力矩的分析计算.轴承，2001(1)：811 介绍了球轴承摩擦力矩的三种分析计算
25、方法，阐明了拟动力学分析的摩擦力矩计算与静力学分析的力矩计算之间的差异。准确计算摩擦力矩的关键是通过分析轴承内部的运动、受力情况，从而建立更真实的分析模型。附图1幅，参考文献4篇。 叙词：球轴承摩擦力力矩动力学静力学计算 井维奇.离合器轴承失效分析.轴承，2001(1)：1213 农用运输车和中小型拖拉机的离合器轴承多为非标准推力球轴承。由于没有统一设计图纸，各厂生产的同型号轴承的结构差异大，装车后轴承失效形式、失效率差异也大。设计制造问题和使用中维护保养不及时是造成离合器轴承失效的主要原因。 叙词：离合器推力球轴承失效分析 何晖.特殊结构低摩擦力矩微型轴承的加工.轴承，2001(1)：131
26、5 该轴承结构特殊，即内圈为两个非对称的半内圈，采用片状保持架。零件加工要求精度高，轴承摩擦力矩小。重点介绍了两半内圈的整体式加工方法。 叙词：微型轴承套圈加工 聂兰芳，赵学军.钢球加工成圆条件及其影响因素探讨.轴承，2001(1)：1618 钢球加工成圆是磨盘与钢球群体之间的一个复杂过 程，其基本条件是切削等概率性和磨削尺寸选择性。对影响成圆的诸多因素进行了较为详细的分析。附图2幅，表2个，参考文献2篇。 叙词钢球磨削圆度 刘敏.轴承零件表面的液体磨料抛光.轴承，2001(1)：19 叙词：套圈磨料磨削 林伟，李新宇.输送带式KO-55型回火炉改造.轴承，2001(1)：20、46 结合生产
27、实际的需要，对输送带式KO-55回火炉设备功率及导风系统进行改造，使该设备的加工范围及生产性能大大提高。附图2幅。 叙词：回火炉改造 陈东坡.外圈带凸缘的圆柱滚子轴承外圈挡边平行度测量.轴承，2001(1)：2123介绍一种外圈带定位凸缘的滚子轴承外圈挡边平行度的测量方法。被测套圈用两个定支点、两个动支点定位，使测头接触待测面，旋转被测套圈，通过一个等臂杠杆把测量值传递出来。 叙词：圆柱滚子轴承外圈挡边平行度测量 刘庆廉，吴宝杰，李辉峰.润滑脂对轴承噪声影响因素探讨.轴承，2001(1)：2326 介绍了滚动轴承噪声和振动值的关系及轴承噪声的测试方法，分析了12-羟基硬脂酸锂基脂的基础油品种、
28、粘度和皂纤维结构对轴承噪声的影响。附图1幅，表4个，参考文献6篇。 叙词：润滑脂轴承振动噪声 龚建新，闫永刚.提速铁路轴承磨合试验机的设计.轴承，2001(1)：2627 为检验提速铁路轴承的质量，在轴承出厂前进行一次磨合试验。对试验机的主体结构、安装结构和加载装置作了介绍。附图3幅。叙词：铁路轴承圆锥滚子轴承双列轴承磨合 试验试验机 刘金榕.转速显示控制器的结构改进.轴承，2001(1)：28 叙词：变频器转速显示装置控制器结构 闫济民.中国轴承工业必须改革创新才能走向新的辉煌.轴承，2001(1)：2930 叙词：轴承工业改革创新 杨晓蔚.中国轴承工业发展中若干问题的思考.轴承，2001(
29、1)：3133、41 叙词：轴承工业发展史评价 范崇惠，刘耀中.中国轴承用钢技术的进展.轴承，2001(1)：3436 对中国真空脱气轴承钢和高纯净度轴承钢技术的进展作了详细介绍。 叙词：轴承钢冶炼性能 李世珍摘译，邓流芳校.套圈毛坯塔形套锻及其有限元分析.轴承，2001(1)：3741 俄罗斯库尔斯克轴承厂使用热轧钢棒料，在-309自动锻造线上塔形套锻209轴承内、外圈毛坯，所产生的 “废料”(圆形垫片及料头)被用于制作203轴承内圈及688911轴承套圈的锻件，该工艺材料利用率可达6570。采用有限元分析及计算机数学模拟方法，解决了均质毛坯的转向冲压问题。附图3幅，参考文献8篇。 叙词：套
30、圈毛坯套锻 沙玮摘译，肖晖校.满滚子圆柱滚子轴承.轴承，2001(1)：4244 满滚子圆柱滚子轴承能承受较大的径向载荷，多用在冶金、矿山设备上。介绍了满滚子圆柱滚子轴承的结构型式、公差和径向游隙的选取，给出了该轴承的最小载荷、当量动载荷和允许轴向载荷的计算方法及轴承附加标识的函义。附图3幅，表2个。 叙词：SKF 圆柱滚子轴承满滚动体轴承5.期刊论文 本期内容摘要 -轴承2001(7)李科，马振国，李剑等.双偏置式球笼等速万向节的结构设计.轴承，2001(7)：13 介绍双偏置式球笼等速万向节的工作原理。根据极限轴间角，确定内、外圈高和保持架偏心量等一系列参数。附图2幅。 叙词：双偏置式球笼
31、等速万向节轴承设计 须峰，苏国长，张通林等.CM电机球轴承异声与漏脂探讨.轴承，2001(7)：34 对CM电机球轴承异声与漏脂的原因作了初步探讨；分析了钢球、保持架和油脂对异声的影响程度；从设计、加工工艺和油脂等方面阐述了降低振动、避免产生异声的方法。附表1个，参考文献3篇。 叙词：深沟球轴承电机轴承噪声润滑脂 陈科，赵韩基于神经网络的动压轴承优化设计.轴承，2001(7)：57 叙词：神经网络动压轴承优化设计 扈文庄，李鹏，郭振伟.超越离合器的研制.轴承，2001(7)：89 介绍楔块式超越离合器的工作原理、结构以及该离合器摩擦力矩的测试和试验方法。附图1幅。 叙词：离合器结构 施晶，王立
32、鑫，田洪生等高速球轴承单元动态及静态特性.轴承，2001(7)：910 阐述球轴承单元理论及试验研究结果，制定了弹性变形及动态模型，解决了静、动态问题。定量确定了结构工艺参数和使用条件对机床球轴承、主轴单元的弹性变形、振动及精度的影响。附图1个。 叙词：高速轴承球轴承弹性变形振动精度 陈磊，王海宏，袁伟民.恶劣条件下剖分式轴承密封的改进.轴承，2001(7)：1112 分析了轧机轴承原密封结构的缺陷，提出了密封改进方案及结构，通过密封件的组合达到良好效果。 叙词：轧机轴承密封 杨金福，孟庆伟，邱晋江.微型轴承工艺设计与MBCAPP系统.轴承，2001(7)：1315 CAPP作为连接CAD与C
33、AM的桥梁和纽带，其应用不仅可以提高工艺文件的设计质量，保证工艺设计的一致性和规范化，而且可以为企业管理和企业的信息化建设提供可靠的基础数据。文中从微型轴承加工工艺特点的剖析入手，阐述了微型轴承工艺设计的主要内容和关键步骤，分析了实现CAPP的可行性。介绍了微型轴承计算机辅助工艺过程设计(MBCAPP)系统的基本组成。并对组成该系统的主要程序模块进行了重点叙述。附图2幅。 叙词：微型轴承计算机设计 杨立芳，屈理强.CBN砂轮在轴承磨加工中的应用.轴承，2001(7)：1617 介绍CBN立方氮化硼砂轮的磨削特点，分析了CBN砂轮在轴承内圆高速磨削时，对设备和配套设施的要求，工艺调整要求和应用效
34、果。 叙词：轴承 CBN砂轮磨削 杨黑娃.3MZ204CNC全自动内圆磨床设计原理.轴承，2001(7)：1719 叙词：内圆磨床自动化套圈 潘李华.全自动轴承包装机电气控制系统.轴承，2001(7)：1920 采用可编程控制器(PLC)控制高频热合机组成全自动轴承包装机的电控系统，解决了轴承行业的全自动包装问题。附图3幅。 叙词：高频热合机可编程控制器轴承包装机 孙茂林，姚艳书，庄权用DF-S油对钢球进行马氏体等温淬火.轴承，2001(7)：2123 采用DF-S油对轴承零件进行马氏体等温淬火试验，证明该淬火油可以显著降低变形和应力，提高钢球的压碎载荷及轴承的使用寿命。附图3幅，表3个。 叙
35、词：钢球淬火油等温淬火 朱目成，徐智平.镶嵌自润滑轴承性能参数试验研究.轴承，2001(7)：2324 通过对用于球磨机的一种镶嵌自润滑轴承性能参数的试验测试得出：载荷、速度、温度对该轴承摩擦系数无显著影响，说明该轴承的摩擦界面上的润滑膜具有减摩、抗磨、耐温作用。附图4幅。 叙词：滑动轴承固体润滑球磨机 付丽霞，祁瑞鹏，赵铭.二等环规标准装置测量不确定度估算.轴承，2001(7)：2528 不确定度是与测量结构相联系的，用以表征测值的分散性。介绍了以二等标准环规为基准，用828NES万能测长仪检定三等环规的测量不确定度的估算过程及结果。附表3个。叙词：二等环规标准装置不确定度测量 吴祥民，杨玉
36、模，董玉雪等.GCr4、G20CrNi2Mo和C20Cr2Ni4钢接触疲劳寿命的试验研究.轴承，2001(7)：2930 通过对GCr4钢、G20CrNi2Mo钢和G20Cr2Ni4钢接触疲劳对比试验，得出了在本试验条件下，这三种材料的接触疲劳寿命基本相当，为GCr4钢在部分轧机轴承上试用提供了依据。附图1幅，表3个。 叙词：钢接触疲劳寿命试验 孙世平.圆弧车刀摆动式刃磨机.轴承，2001(7)：3033 圆弧车刀的刃磨目前多以手工在砂轮机上进行，磨刃难度大，效率低，刀刃精度亦不高。该刃磨机较好地解决了圆弧车刀的机夹刃磨问题。附图4幅。 叙词：圆弧车刀刃磨 汤杰，王辉.从三次国家监督抽查看国产
37、轴承质量.轴承，2001(7)：3437 根据三年国家滚动轴承产品质量监督抽查结果，对国产轴承的质量现状及与国外轴承的质量做对比分析，找出了影响国产轴承质量的主要因素。从技术和管理方面提出了整改措施。附表3个。 叙词：国产轴承质量管理 薛宏伟，王希舜.因特网上看轴承.轴承，2001(7)：3839 叙词：因特网宽带IP 轴承测量周东海，王永强.润滑新技术在轴承制造业的应用(一).轴承，2001(7)：4043 综述目前润滑市场上成熟而有代表性的新技术，阐述润滑可与轴承业结合的技术领域以及结合的必要性。 叙词：轴承润滑应用 李良福译，王令文校.不对称端面的双面磨削.轴承，2001(7)：4446
38、 在双平面磨床上同时加工不对称两端时(如圆锥滚子轴承套圈)从前进运动瞬时跳跃到旋转运动，会导致零件裂纹甚至断裂、俄罗斯萨尔马斯基轴承国有股份公司通过改变零件运动的方法较好地解决了不对称端面的双面磨削问题，附图3幅。 叙词：双面磨削圆锥滚子轴承套圈 吴国治编译曲面滚子轴承CABR.轴承，2001(7)：4647 叙词：滚子轴承结构特性6.期刊论文 本期内容摘要 -轴承2001(4)查全，程俊景.滚动轴承寿命预测计算新方法.轴承，2001(4)：16 滚动轴承寿命预测新模型考虑了各方面的因素，如材料、表面缺陷、粗糙度等等。主要介绍了新模型及使用方法，并给出了计算实例。附图2幅，表2个，参考文献8篇
39、。 叙词：寿命预测计算模型 叶军，杨立芳，吉智军等.框架轴承摩擦力矩的测量与分析计算.轴承，2001(4)：79 对平台框架用轴承的摩擦力矩进行了理论计算，还采用专用仪器对成对轴承的起动摩擦力矩进行了实测。通过分析研究，寻求减小轴承摩擦力矩的一些有效途径，解决了成对轴承载荷与摩擦力矩两大指标的协调问题。附图2幅，表2个，参考文献4篇。 叙词：框架摩擦力矩计算测量 蔡亚新，宁月.槽形保持架的设计.轴承，2001(4)：1012 短圆柱滚子轴承槽形保持架结构复杂，加工难度大。本文针对保持架装配时在内翻边上压锁点圆窝后，往往会造成轴承回转灵活性差这一现象，通过对保持架过梁的变形分析，合理地设计窗孔过
40、梁结构及锁点圆窝形状，并给出了相关尺寸的设计计算公式。附图6幅，参考文献1篇。 叙词：槽形保持架短圆柱滚子轴承尺寸计算梁洪洋.UP344剖分自润滑关节轴承的研制.轴承，2001(4)：1314 介绍剖分自润滑关节轴承的性能特点、主要技术参数、材料及润滑机理，并详细叙述了固体润滑材料的加工工艺过程。附图1幅。 叙词：自润滑轴承关节轴承润滑材料工艺 周向阳，俞瑞霞，刘瑞实.352226X2-2RZ铁路货车轴承装配工艺.轴承，2001(4)：1417 保持架开裂是铁路货车轴承早期损坏的重要原因之一。本文通过分析，在新结构铁路货车轴承352226X2-2RZ的装配工艺中，提出了保持架不伸展或微伸展两种
41、装配方案，从而解决保持架早期损坏的问题。经试验验证，最终得出保持架微伸展装配工艺是最佳装配方法的结论。附图3幅，表3个。 叙词：铁路轴承圆锥滚子轴承双列轴承保持架装配 康华，黄孝杰.实体保持架的喷砂工艺.轴承，2001(4)：17 叙词：保持架喷丸工艺 杨佐.MZ204A和MZ208A磨床高速磨削时的振纹分析.轴承，2001(4)：1819 经改造后的MZ204A和MZ208A磨床，砂轮线速度可达50?m/s以上，效率提高，随之产生振纹。文中就工件与砂轮的转速比匹配、高速砂轮的选择及工件偏心量调整三因素进行正交分析，得出砂轮与工件转速比匹配是最重要的因素，且取30左右为宜。附表3个。 叙词：磨
42、床磨削沟道表面缺陷 李伟.D3815电解印字工装的改进.轴承，2001(4)：20 叙词：标志电解加工装置 苏冰，吴勇军，杨伯原等.7007高速润滑脂的拖动特性.轴承，2001(4)：2125 本文介绍了高速润滑脂弹流拖动力试验装置，7007航空润滑脂拖动力测试过程以及试验数据的处理，并给出了可供工程上使用的该润滑脂的弹流拖动系数计算公式。附图5幅，表2个，参考文献9篇。 叙词：润滑脂弹性流体润滑拖动特性计算测试 蒋蔚，梁波，李广文.配对轴承预紧力分析及测试方法.轴承，2001(4)：2527、6 预紧力的确定和验证对配对轴承的实际应用至关重要。介绍了验证配对轴承预紧力实际值与设计值是否一致的
43、三种方法：摩擦力矩法；轴向变形法；内、外隔圈法。并分析了三种方法各自的利弊，指出实际工作中应根据情况灵活运用，确保轴承配对的准确性。附图5幅，表2个，参考文献3篇。 叙词：预紧力分析测试 屈年志.分体组合移动式大型电磁无心夹具.轴承，2001(4)：2830 本文介绍该夹具的结构和定位原理，并举例说明用该夹具加工出的轴承套圈定位精度高，加工质量可靠。附图3幅，表1个。 叙词：无心夹具磨削套圈精度 张玉环.非国有制企业在中国轴承工业中的地位和作用.轴承，2001(4)：3132 轴承行业非国有制企业的发展历程虽然时间不长，但来势强劲，给国有制企业带来了强大的冲击。非国有企业在中国轴承工业中的地位
44、正日益强大，对中国轴承工业的发展起了有力的推动作用。 叙词：企业管理 周福章.未来制造业与人才培养.轴承，2001(4)：3336 探讨知识经济对制造业的影响因素，未来制造业所面临的竞争环境和企业必须具备的生存发展能力，并对制造业的人才培养的重要性进行了阐述。 叙词：制造发展企业管理 王冠兵.轴承企业质量管理与发展及对策.轴承，2001(4)：3637 对轴承企业质量管理提出了几个观点，即树立正确的质量观，实施名牌战略和用户满意工程，实施质量功能展开从而提高企业竞争力，以及制定科学的评价准则等。强调质量管理是企业的根本。 叙词：质量管理 付丽霞，郑晓云.NSK最新开发的高精密直线导轨.轴承，2
45、001(4)：3842 从理论和试验两方面阐述了球通过振动和轨道螺栓锁紧对直线导轨运动精度的影响。采取措施并分析其有效性。简要介绍用于污染环境的新型密封圈的良好性能，它将为保持直线导轨的高精度提供有力的保障。附图12幅，参考文献2篇。 叙词：直线导轨轨道精度密封圈7.学位论文 卜楠楠 基于应力波与小波分析的低速滚动轴承故障诊断研究 2005本文根据低速滚动轴承的故障特性,提出了利用应力波与小波分析进行低速滚动轴承故障诊断的方法.本文在国家自然科学基金“基于应力波和计算智能的低速旋转机械故障健康监测与故障诊断研究“课题基础上进行了深入而又有针对性的研究.首先,本文以低速运转Cooper轴承系列0
46、1B65 EX滚子轴承为例,建立了完好与故障低速滚动轴承的三维整体接触计算模型,运用有限元软件对其进行了比较全面、精确的分析,计算并比较了各种故障发生前后各元件的应力、应变及其接触应力分布.其次,对小波分析的性质及其特征作了简要介绍,并重点研究小波分析在低速滚动轴承故障诊断中的应用.最后,在应力波实验的基础上,分析了各种模拟故障的幅值大小,发现当传感器放置在轴承座上时,润滑脂污染的应力波幅值最大,外圈故障次之,内圈故障最小,这正好与有限元分析得出的结论相对应,即外圈故障对外滚道表面应力应变变化规律的影响最大.8.学位论文 徐宝宁 1700mm冷轧机工作辊轴承润滑研究 2006本钢冷轧厂是国家“
47、八五”期间建设的重点项目，其中酸洗轧机生产线 (简称CDCM 线) 于 1996 年正式投产。四机架冷连轧机是这条生产线的主要设备，该机组的工作辊轴承采用四列圆锥滚子轴承，润滑方式为手动油脂润滑。在实际生产中，常引起轴承烧损，轴承消耗过大；润滑脂的外泄，使得润滑脂的消耗增大，同时外泄的润滑脂污染机架牌坊和机架内附属设备，影响轧制带钢的表面质量，不利于清洁生产。为了解决上述问题，引进油气润滑系统。论文主要从以下几个方面内容对本钢冷轧厂四机架轧机工作辊轴承润滑问题进行了研究。 首先，对油气润滑的优缺点及适应性进行分析，确定了采用油气润滑系统。油气润滑就是将单独供送的润滑剂和压缩空气进行混合并形成紊
48、流状的油气混合流后再供送到润滑点。它通过形成的气液两相膜隔开相对运动的摩擦面从而起到润滑作用，同时由于含有大量的气体，速度较高的气液两相油流还可以带走大量摩擦热，起到了冷却降温的作用。 经过反复的技术论证，在保证最大限度利用现有设备的基础上，对原有润滑系统进行改进。对轴承座内部的各润滑点的供油孔进行重新加工，保证轴承的每一列和密封都得到较好的润滑；然后单个机架的四个轴承箱润滑连接方式进行设计，最后采用了分别接入方案；为了便于检修和维护，同时兼顾现场的空间和管路的走向，重新选择了润滑主站的位置；根据我厂轧机工作辊轴承的特点和需要，对油气润滑系统进行设计。 根据德国著名的轴承制造商 SKF 公司的润滑剂消耗经验公式 Q=K*D*B(其中 K为润滑系数，D轴承外径，B轴承宽度)，计算得出油气润滑系统润滑剂的消耗量。通过现场对供油管路直径和供油时间进行设定和优化，在满足润滑的条件下，将润滑剂的消耗降到最低。 油气润滑系统的电控部分设计，系统的各个参数可以进行设定，并对系统的运行状况进行显示和监控。 油气
