GBT - 短路电流效应计算 第2部分-算例.docx

1、2ICS1GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:2015短路电流 效应计算第 2 部 分 ： 算 例Short-circuit currents calculation of effects Part 2: Examples of calculation（ IEC TR 60865-2:2015-04(en),Short-circuit currents calculation of effects Part 2: Examples of calculation）征 求 意 见 稿201X-XX-XX 发布 201X-XX-XX 实施GB/T xxxx.2201X/IE

2、C TR 60865-2:201513 目 次4 前 言 45 引 言 56 第 二 部 分 ： 算 例 .67 1 范围 68 2 规 范 性 引 用 文 件 .69 3 符 号 和 单 位 610 4 算 例 1单 根 10kV 硬 导 体 布 置 的 机 械 效 应 711 4.1 概述 .812 4.2 数据 .813 4.3 正 常 荷 载 ： 静 荷 载 引 起 的 导 体 应 力 和 支 座 受 力 914 4.4 特 殊 荷 载 ： 短 路 电 流 效 应 .1015 4.4.1 中 央 主 导 体 的 最 大 受 力 .1016 4.4.2 导 体 应 力 和 支 座 受 力

3、 .1117 4.5 结论 .1418 5 算 例 2多 根 10kV 硬 导 体 布 置 的 机 械 效 应 1419 5.1 概述 .1420 5.2 数 据 （ 补 充 到 算 例 1 的 数 据 中 ） 1521 5.3 正 常 荷 载 ： 静 荷 载 引 起 的 导 体 应 力 和 支 座 受 力 .1522 5.4 特 殊 荷 载 ： 短 路 电 流 效 应 .1523 5.4.1 导 体 的 最 大 受 力 .1524 5.4.2 导 体 应 力 和 支 座 受 力 .1625 5.5 结论 .2126 6 算 例 3 高 压 硬 导 体 布 置 的 机 械 效 应 2127 6

4、.1 概述 .2128 6.2 数据 .2229 6.3 正 常 荷 载 ： 静 荷 载 引 起 的 导 体 应 力 和 支 座 受 力 .2330 6.4 特 殊 荷 载 ： 短 路 电 流 效 应 2431 6.4.1 中 央 主 导 体 的 最 大 受 力 .2432 6.4.2 导 体 应 力 和 支 座 受 力 .2433 6.4.3 结论 .3134 7 算 例 4110kV 松 弛 导 线 布 置 的 机 械 效 应 .3235 7.1 概 述 3236 7.2 数据 .3337 7.3 电 磁 荷 载 以 及 特 征 参 数 3438 7.4 短 路 时 由 于 摆 动 引 起

5、 的 张 力 Ft,d.3639 7.5 导 线 跨 中 的 动 态 弧 垂 3740 7.6 短 路 后 回 落 引 起 的 张 力 Ff,d3841 7.7 档 距 水 平 位 移 bh 和 最 小 空 气 净 距 amin 39GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:2015242 7.8 结论 .3943 8 算 例 5 张 紧 导 线 的 机 械 效 应 3944 8.1 概述 .3945 8.2 公 用 数 据 4046 8.3 子 导 线 中 线 间 的 距 离 as 0.1m 4147 8.3.1 电 磁 荷 载 和 特 征 参 数 .4148 8.3.2

6、 短 路 时 由 于 摆 动 引 起 的 张 力 Ff,d 4449 8.3.3 跨 中 导 线 的 动 态 弧 垂 .4550 8.3.4 短 路 后 回 落 引 起 的 张 力 Ff,d .4651 8.3.5 档 距 水 平 位 移 bh 和 最 小 空 气 净 距 amin.4652 8.3.6 箍缩力 Fpi,d 4653 8.3.7 结论 .4754 8.4 子 导 线 间 的 中 线 距 离 as 0.4 m . 4755 8.4.1 序言 .4756 8.4.2 特 征 尺 寸 和 参 数 .4857 8.4.3 箍缩力 Fpi,d 4958 8.4.4 结论 .5159 9

7、算 例 6 跨 中 有 引 接 线 的 耐 张 导 线 的 机 械 效 应 5160 9.1 概述 .5161 9.2 公 用 数 据 5262 9.3 平 行 于 主 导 线 的 引 接 线 平 面 5363 9.3.1 概述 .5364 9.3.2 电 流 流 过 主 导 线 整 个 跨 距 .5465 9.3.3 沿 引 接 线 电 流 流 过 主 导 线 一 半 跨 距 并 沿 引 接 线 流 出 6266 9.4 垂 直 于 主 导 线 的 引 接 线 平 面 7067 9.4.1 概述 .7068 9.4.2 电 流 流 过 主 导 线 整 个 跨 距 .7169 9.4.3 沿

8、主 导 线 一 半 长 度 与 引 接 线 的 电 流 7770 10 算 例 7 垂 直 主 导 线 的 机 械 效 应 （ 引 接 线 ） .8571 10.1 概述 .8572 10.2 数据 .8673 10.3 短 路 张 力 和 最 大 水 平 位 移 8774 10.4 箍 缩 力 8775 10.4.1 关 于 引 接 线 的 静 态 张 力 .8876 10.4.2 特 征 尺 寸 与 参 数 .8877 10.4.3 箍 缩 力 Fpi,d 90GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:2015378 10.5 结论 .9179 11 算 例 8 裸 导

9、 体 的 热 效 应 9180 11.1 概述 .9181 11.2 数据 .9182 11.3 计算 .9283 11.4 结论 .928485GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201548687888990919293949596979899100101102103104105106前 言GB/T XXXXX 短 路 电 流 效 应 计 算 分 为 两 个 部 分 ：第 1 部 分 ： 定 义 和 计 算 方 法 ；第 2 部 分 ： 算 例 。本 部 分 为 GB/T XXXXX 的 第 2 部 分 。本 部 分 采 用 翻 译 法 等 同 采 用 IEC T

10、R 60865-2： 2015 短 路 电 流 效 应 计 算 第 2 部 分 ： 算 例 。与 本 部 分 中 规 范 性 引 用 的 国 际 文 件 有 一 致 性 对 应 的 我 国 文 件 如 下 ：GB/T 15544.1-2013 三 相 交 流 系 统 短 路 电 流 计 算 第 1 部 分 ： 电 流 计 算 (IEC 60909-0： 2001 ， IDT)。本 部 分 做 了 下 列 编 辑 性 修 改 ：-修 改 了 标 准 名 称 。 请注意 本文 件的 某些 内容 可能涉 及专 利 。 本 文件 的发 布机构 不承 担识 别这 些专 利的 责 任 。 本 部 分 由

11、中 国 电 力 企 业 联 合 会 提 出 。 本 部 分 由 全 国 短 路 电 流 计 算 标 准 化 技 术 委 员 会 （ SAC/TC 424） 归 口 。 本 部 分 起 草 单 位 ： 中 国 电 建 集 团 北 京 勘 测 设 计 研 究 院 有 限 公 司 、 中 国 电 力 科 学 研 究 院 本 部 分 主 要 起 草 人 ： 。GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:20155107108 引 言109110111112为便于 采 用 IEC 60865 标 准和今 后增 补、 修订 标准 的方便 ， 经 全国 短路 电流 计算标 准化 技 术 委

12、 员 会 （ SAC/TC 424） 研 究 决 定 ， 编 制 GB/T XXXXX 系 列 标 准 ： 编 制 的 GB/T XXXXX.1 等 同 采 用 GB/T XXXXX.1； GB/T XXXXX.2 等 同 采 用 IEC TR 60865-2GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:20156113 第二部分：算例114 1 范围115116117118119120121122123124125126127本 部 分 作 为 GB/T XXXXX 组 成 部 分 的 技 术 报 告 ， 其 目 的 在 于 展 示 GB/T XXXXX.1 给出 的 短 路

13、 电 流 的 机 械 效 应 及 热 效 应 计 算 的 应 用 过 程 。 因 此 ， 本 技 术 报 告 是 GB/T XXXXX.1 的 补 充 。 它 不 改 变 GB/T XXXXX.1 标 准 化 的 计 算 过 程 。以 下 几 点 需 特 别 注 意 ：本 部 分 包 含 的 算 例 阐 述 了 怎 样 根 据 GB/T XXXXX.1 以 简 明 易 懂 的 方 式 进 行 计 算 ， 而 不 是 专 为 计 算 机 程 序 验 证 设 计 的 。公 式 末 端 括 弧 里 的 数 系 指 GB/T XXXXX.1201X 中 的 公 式 。系 统 电 压 系 指 标 称 电

14、 压 。计 算 结 果 均 保 留 三 位 有 效 数 字 。短 路效 应作 为特 殊荷 载 出现 ， 附 加到 开关 设备 正常运 行 的 机械 荷载 之上 。 特殊 荷载 因而在 下面 一 些 硬导 体的 算例中 ， 对 可能 的 静 态预 加载也 进行 了计 算 。 对于 正常运 行荷 载和短 路荷 载 ， 会使 用到 不同的 安全 系数 。 这 些系 数的值 有典 型选 值， 并推 荐采用 。 但 是 依 据 不 同 的 安 全 概 念 ， 有 时 必 需 使 用 其 它 的 安 全 系 数 。128 2 规范性引用文件129130131132133134135下列文 件对 于本 文件

15、 的应 用是必 不可 少的 。 凡 是注 日期的 引用 文件 ， 仅 注日 期的版 本适用 于 本 文件 。 凡 是不 注日期 的引 用文 件， 其最 新版本 （包 括所 有的 修改 单） 适 用于 本 文 件 。IEC 60865-1： 2011 短路 电 流 效 应计 算 第 1 部分： 定 义和计 算方 法 （S hort-circuit currents-Calculation of effects-Part 1: Definitions and calculation methods, IDT）GB/T 15544.1-2013， 三 相 交 流 系 统 短 路 电 流 计 算 第

16、1 部 分 ： 电 流 计 算 ；136 3 符号和单位137 符 号 和 单 位 参 考 GB/T xxxx.1。GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:20157138139以 下 是 附 加 使 用 到 的 符 号 ：Fstr,k 静 荷 载 （ 特 征 值 ） NFstr,d 静 荷 载 （ 设 计 值 ） NFst,r,d 由于静荷载产生的硬导体支座受力（设计值） NhS , h1 绝 缘 子 、 支 持 件 的 高 度 mHs 引 接 线 子 导 线 在 下 部 固 定 点 受 力 的 水 平 分 量 NJst,m 主 导 线 区 域 静 荷 载 方 向 的

17、二 阶 矩 m4Ik 稳 定 状 态 短 路 电 流 （ r.m.s） ， 参 照 GB/T 15544.1 Aleff 跨 度 的 有 效 长 度 mlf 跨 度 的 形 状 系 数 mlh 顶 部 支 座 和 线 夹 的 延 伸 mm , n 直 流 分 量 和 交 流 分 量 的 热 效 应 系 数 1MS,d , MI,d 支柱、绝缘子底部的弯矩（设计值） NmV s 引接线子导线在上部固定点受力的垂直分量 NWst,m 静 荷 载 方 向 的 主 导 体 截 面 模 量 m3F 作 用 力 的 分 部 安 全 系 数 1M 材 料 属 性 的 分 部 安 全 系 数 1st,m,d

18、静 荷 载 产 生 的 弯 曲 应 力 （ 设 计 值 ） N/ m2st,m,k 静 荷 载 产 生 的 弯 曲 应 力 （ 特 征 值 ） N/ m2140141 4 算例 1单根 10kV 硬 导 体 布 置 的 机 械 效 应GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:20158142 4.1 概述143144145本 例 中 的 计 算 基 于 每 相 单 根 导 体 的 三 相 10kV 母 线 。 导 体 是 等 距 简 支 的 连 续 梁 。 导 体 布 置 如 图 1 所 示 。 根 据 IEC 61936-111.分 别 对 计 及 母 线 静 荷 载 的

19、 正 常 荷 载 情 况 与 计 及 短 路 电 流 和 静 荷 载 综 合 效 应 的 特 殊 荷 载 的 情 况 进 行 计 算 。1461471 方 括 号 中 的 数 字 为 参 考 文 献 编 号 。148149主 导 体 轴 线图 1 - 导体布置150 4.2 数据初 始 对 称 三 相 短 路 电 流 （ r.m.s） Ik16 kA短 路 电 流 峰 值 计 算 系 数 1.35系 统 频 率 f 50 Hz无 自 动 重 合 闸跨 度 数 量 3支 座 之 间 的 中 线 距 离 l 1 m导 体 之 间 的 中 线 距 离 a 0.2 m矩 形 导 体 EN AW-610

20、1B T7尺 寸 bm 60 mmcm 10 mmGB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201592主 导 体 单 位 长 度 质 量 mm1.62 kg/ m杨 氏 模 量 E 7 0 0 0 0 N / m m 2屈 服 点 应 力f 120 N/ mm2 到y180 N/ mm2重 力 加 速 度 g 9.81m / s2分 部 安 全 系 数 ， 根 据 EN 1990 2正 常 荷 载 情 况 F 1.35M 1.1特 殊 荷 载 荷 载 情 况 F M 1.0注意： 安全系数各国标准不同。151152 4.3 正 常 荷 载 ： 静 荷 载 引 起 的 导

21、体 应 力 和 支 座 受 力153154155导 体 的 静 荷 载 ：Fstr,k ml g 1.62 1.00 9.81 15.9 NFstr,d F Fstr,k 1.3515.9 21.5 N156157导 体 的 弯 曲 应 力 ：st,m,k Fstr,kl8Wst,m15.91.00 0.33106 N/ m2 0.33 N/ mm2 86106158 st,m,d Fst,m,k 1.350.33 0.45 N/ mm159 以及160Jst,mc b3 0.010 0.0603m m 1.8107 m4 12 127Wst,m Jst,m 1.8 10 6106 m3bm

22、/ 2 0.03GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:2015102161 注 意 ： 计 算 公 式 给 出 的 Sst,m,k 是 基 于 两 个 跨 度 的 最 大 值 ， 三 个 或 更 多 跨 度 的 情 况 下 实162163际 值 略 低 。164 如 果 下 式 成 立 则 导 体 有 足 够 的 强 度 ， 其 中 fy 取 较 小 值 ：165fyst,m,d 166M正 常 荷 载 下 的 分 部 安 全 系 数 , M 见 4.2， 由 此 得 出 ：167 st,m,d 0.45 N/ mmf y 小于M120 109 N/ mm21.1168

23、169170支 座 的 受 力 与 静 荷 载 方 向 一 致 ：- 外 侧 支 座 （ A） A=0.4， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：Fst,r,dA A Fstr,d 0.421.5 8.6 N171172- 内 部 支 座 （ B） B =1.1.见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：Fst,r,dB B Fstr,d 1.121.5 23.7 N173 注 意 ： 在 一 些 标 准 中 支 座 安 全 系 数 可 能 包 含 作 用 力 的 分 部 安 全 系 数 。174 4.4 特 殊 荷 载 ： 短 路 电 流 效 应175 4.4.1 中 央

24、主 导 体 的 最 大 受 力176 中 央 主 导 体 受 到 的 最 大 电 磁 力 为 ： 3 l 4107 3 2 1.00F 0 i2 30.6103 803 N （2）m3 p22 am 2 2 0.202177 其中178 ip 2Ik1.35 2 16 30.6 kA 30.6 103 A179 主 导 体 间 的 有 效 距 离am a k120.20 0.202 m0.99 （6）180 其 中 根 据 GB/T XXXXX.1201X， 图 1, a1s a, bs bm , cs cm ,GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:2015118218

25、1 当 b m / c m 60 m m / 10 m m 6 且 a / cm 200 m m / 10 m m 20 。182 4.4.2 导体应力和支座受力1831841851861874.4.2.1 概述计 算 可 按 照 4.4.2.2 或 4.4.2.3 进 行 。4.4.2.2 简易计算方法4.4.2.2.1 导体的弯曲应力最 大 弯 曲 应 力 为 ： V V Fm3l 1.00.738031.00 73.3106 N/ m2 73.3 N/ mm2188 m,d m rm 8Wm81106 （ 9）189 其 中 ：VmVrm 1.0VmVrm max根据 GB/T XXXX

26、X.1201X，表 2。0 .7 3 根据 GB/T XXXXX.1201X，表 3。190 JmWm 0.510 1106 m3191cm / 2 0.005若 下 式 成 立 ， 则 母 线 能 够 承 受 短 路 电 动 力 如 下 ， 其 中 fy ， st,m,k 取 较 小 值 ， 见 4.3：192 m ,d st,m ,kqfy （ 11）193 对 于 矩 形 截 面 ， q 1.5 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 4。 从 而 得 出 ：194 m,d st,m,k 73.3 0.33 73.6 N/ mm 小于 qfy 1.5120 N/ mm 2 180 N

27、/ mm 21951961974.4.2.2.2 支座的受力支 座 受 到 的 等 效 静 力 为 ：Fr,d VFVrmFm3 （ 15）198 根据 GB/T XXXXX.1201X， 表 2。 若 fy 取 较 大 值 并 且 tot,d m,d st,m,k 的 情 况 下 ：199 tot,d0.8 fy 73.6 0.8180 0.511200 所 以 ， 对 于 三 相 短 路 ， 上 述 结 果 符 合 GB/T XXXXX.1201X， 表 2 中 的 范 围 2，GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201512VV y201 0.370 tot,d

28、 10.8 fy202203因 此 ：0.8 f 1F rm 1.96tot,d 0.511204 对 于 外 侧 支 座 （ A） ， A =0.4， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：205 Fr,dA VFVrmA Fm3 1.960.4803 630N206 对 于 内 部 支 座 （ B） ， B =1.1， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：207 Fr,dB VFVrmB Fm3 1.961.1803 1731N2082092104.4.2.3 精确计算方法4.4.2.3.1 相 关 固 有 频 率 、 系 数 、 和 主 导 体 的 相 关 固 有

29、频 率 为 ：211 f EJm 3.56 7 1010 0.5108 52.3Hz （ 16）cm l2 mm 1.002 1.62212 其 中 ：3 .5 6 根据 GB/T XXXXX.1201X，表 38 4Jm 0.510 m 见 4.4.2.2.1213214频 率 比 ：fcmf52.3 1.0550215216由 GB/T XXXXX.1201X， 图 4 和 5.7.3 可 获 得 以 下 参 数 值 ：VF 1.8Vm 1.0Vrm 1.02172184.4.2.3.2 导体的弯曲应力导 体 的 最 大 弯 曲 应 力 为 ： V V Fm3l 1.01.00.73803

30、1.00 73.3106 N/ m2 73.3 N/ mm2219 m,d m rm 8Wm81106 （9）GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201513yF rm2220 其中VmVrm 1.01.0 根据 4.4.2.3.10.73 根据 GB/T XXXXX.1201X，图 36 3Wm 110 m 见 4.4.2.2.1221222 若 下 式 成 立 ， 则 母 线 能 够 承 受 短 路 时 的 电 动 力 如 下 ， 其 中 fy ， st,m,k 取 较 小 值 ， 见 4.3：223 m ,d st,m ,kq fy （11）224 对 于 矩

31、形 横 截 面 ， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 4。 由 此 得 出 ：225 m,d st,m,k 73.3 0.33 73.6 N/ mm 小 于 qfy 1.5120 N/ mm 2 180 N/ mm22262272284.4.2.3.3 支座受力支 座 所 受 的 等 效 静 力 为 ：Fr,d VFVrmFm3 （ 15）229 根据 GB/T XXXXX.1201X， 表 2， f 若 取 较 大 值 较 并 且 tot,d m,d st,m,k ：230 tot,d0.8 fy 73.6 0.8180 0.511231 所 以 ， 该 三 相 短 路 符 合 G

32、B/T XXXXX.1201X， 表 2 中 的 范 围 2，232 0.370 tot,d 10.8 fy233 因此234 0.8 f 1VV y 1.96tot,d 0.511235236237238 根据 4.4.2.3.1.GB/T XXXXX.1201X， 表 2： VFVrm 1.81.0 1.8对 于 外 侧 支 座 （ A） ， GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201514A =0.4，见 GB/T XXXXX.1201X，表 3：Fr,dA VFVrmA Fm3 1.81.00.4803 578 N对于内部支座（ B）， B =1.1,见 GB

33、/T XXXXX.1201X， 表 3：小 于 1.96GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201515239 Fr,dB VFVrmB Fm3 1.81.01.1803 1590 N240 4.5 结论母 线 能 够 承 受 静 负 荷弯 曲 应 力 的 计 算 值 为 ： st,m,d 1 N/ mm2外 侧 支 座 需 承 受 的 垂 直 力 ： Fst,r,dA 9 N内 部 支 座 需 承 受 的 垂 直 力 ： Fst,r,d B 24N简 易 计 算 方 法 精 确 计 算 方 法母 线 将 能 承 受 短 路 荷 载 弯 曲 应 力 的 计 算 值 为

34、 ： st,m,d74 N/ mm2 74 N/ mm2外 侧 支 座 需 承 受 的 垂 直 力 ： 内 部 支 座 需 承 受 的 垂 直 力 ：Fr,dA Fr,dB630N 580N1740N 1590N应 力 和 受 力 为 四 舍 五 入 后 的 值 ， 精 确 计 算 方 法 的 计 算 结 果 较 简 易 计 算 方 法 的 小 。241 5 算例 2多根 10kV 硬 导 体 布 置 的 机 械 效 应242 5.1 概述243244245246247248本 算 例 中 的 计 算 基 础 与 算 例 1 中 三 相 三 线 制 10kV 母 线 相 同 ， 但 是 每 根

35、 主 导 体 包 含 三 根 子 导 体 ， 如 图 2 所 示 。 子 导 体 的 横 截 面 与 算 例 1 中 的 导 体 一 致 ， 为 60mm 10mm。 连 接 件 即 为 间 隔 件 。 参 照 IEC61936-11， 分 别 对 计 及 母 线 静 荷 载 的 正 常 荷 载 情 况 和 计 及 短 路 电 流 和 静 荷 载 综 合 效 应 的 特 殊 荷 载 情 况 进 行 计 算 。图 2 - 子 导 体 与 连 接 件 的 位 置GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:20151622249 5.2 数据（补充到算例 1 的 数 据 中 ）子导

36、体数量 n 3受力方向子导体尺寸 cs 10 mm间隔件套数 k 2连接件间的中线距离 ls 0.5 m间隔件 ENAW-6101BT7 尺寸 60 m m60 m m10 m m250251 5.3 正 常 荷 载 ： 静 荷 载 引 起 的 导 体 应 力 和 支 座 受 力252253254255在 4.3（ 算 例 1） 中 ， 对 单 个 导 体 通 过 计 算 得 出 以 下 值 ： 导 体 的 静 荷 载 ：Fstr,k 15.9 NFstr,d 21.5 N256 导 体 的 弯 曲 应 力 ：257 st,m,k 0.33 N/ mm258 st,m,d 0.45 N/ mm

37、259 在本例 中 ， 导 体的弯 曲应 力与算 例 1 中 4.3 一 致。 根据子 导体 的数 量， 支座 的竖向 荷 载260261262将 扩 大 n 倍 。对 于 外 侧 支 座 （ A） ， =0.4， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：Fst,r,dA nA Fstr,d 30.421.5 25.8 N263264对 于 内 部 支 座 （ B） ， =1.1， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：Fst,r,dB nB Fstr,d 31.121.5 71.0 N265 5.4 特 殊 荷 载 ： 短 路 电 流 效 应266 5.4.1 导体的最大受

38、力GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201517a20m22672685.4.1.1 中 央 主 导 体 的 最 大 受 力中 央 导 体 所 受 的 最 大 电 磁 力 为 ： 3 l 4107 3 2 1.00269 F 0 i2 30.6103 811N （ 2）m3 22 p 2 2 0.20270 其中271 ip 2Ik1.35 2 16 30.6kA 30.6 103 A272273主 导 体 间 的 有 效 距 离 为am a k120.21.00 0.20 m （ 6）274其 中 12根 据 GB/T XXXXX.1201X.图 1. a1s a

39、,bs bm , cs cm ,275 bm / cm 60 / 50 1.2 和 a / cm 200 / 50 4 , bm 和 cm 的 尺 寸 见276277278GB/T XXXXX.1201X， 图 2b。5.4.1.2 子导体的最大受力外 部 两 相 邻 连 接 件 间 的 子 导 体 所 受 的 最 大 电 磁 力 为 ：i l 4107 30.6 103 0.5279 F p s 515 N （ 4）s 2 n a 2 3 20.2 103 s 280 1 k12 k13 0.60 0.78 1 （ 8）as a12 a13 20 40 20.2 mm281其 中 12和 1

40、3见 GB/T XXXXX.1201X， 表 1：282 k12 0.60 当 a12 / cs 20 /10 2 ， bs / cs bm / cs 60 /10 6283 k13 0.78 当 a13 / cs 40 /10 4 ， bs / cs bm / cs 60 /10 6284 5.4.2 导体应力和支座受力285 5.4.2.1 概述286 5.4.2.2 计 算 可 按 照 5.4.2.2 或 5.4.2.3 进 行 。 简 化 的 方 法287 5.4.2.2.1 主 导 体 间 受 力 产 生 的 弯 曲 应 力288 主 导 体 间 受 力 引 起 的 最 大 弯 曲

41、应 力 为 ：GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201518s22289 V V Fm3l 1.00.738111.00 24.7 106 N/ m2 24.7 N/ mm2（ 9）m,d m rm 8Wm83106290 其中VmVrm 1.0 VmVrm max 根据 GB/T XXXXX.1， 表 20.73 根据 GB/T XXXXX.1， 表 3c3b 0.010 0.060J s s 0.5 108 m4 s 12 12J 0.5108W s 1106 m3 s C / 2 0.005sW nW 31106 3106 m 3m s 根据 GB/T XXX

42、XX.1， 5.4.22912922935.4.2.2.2 子 导 体 间 受 力 产 生 的 弯 曲 应 力子 导 体 间 受 力 引 起 的 最 大 弯 曲 应 力 为294 V V Fsls 1.0 5150.5 16.1106 N/ m2 16.1N/ mm2 （10）s,d s rs 16W 161106295 其中VsVrs 1.0 VsVrs max根据 GB/T XXXXX.1，表 26 3Ws 110 m 见 5.4.2.2.12962975.4.2.2.3 总的导体应力总 的 导 体 应 力 包 含 5.4.2.2.1, 5.4.2.2.2 与 5.3 中 计 算 出 的

43、各 应 力 ：298 tot,d m,d s,d st,m,k 24.7 16.10.33 41.1N/ mm （ 12）299 如果下 式成 立 ,则母 线 能 够 承受短 路电 动力 ，其 中 y取较小值 ：300tot,d qfy（ 13）301 矩 形 横 截 面 q=1.5， 见 GB/T XXXXX.1， 表 4 或 5.4.2。 由 此 得 出 ：302 tot,d 41.1N/ mm 小 于 qfy 1.5120 N/ mm 2 180 N/ mm2303子导体 间 受 力引 起的 应力 建议满 足下 式， 其中 y取较 小值 ：GB/T xxxx.2201X/IEC TR 6

44、0865-2:201519y 2304 s,d fy （ 14）305 从 而 得 出 ：306 s,d 16.1N/ mm 小 于 f 1 2 0 N / m 2 m3073083095.4.2.2.4 支座受力支 座 所 受 的 等 效 静 力 为 ：Fr,d VFVrmFm3 （ 15）310 根据 GB/T XXXXX.1201X，表 2， y取较 大值 ：311tot,d0.8 fy 41.1 0.8180 0.285312 所 以 该 三 相 短 路 符 合 GB/T XXXXX.1， 表 2 范 围 1，313 tot,d0.8 fy0.370314 因 此 VFVrm 2.73

45、15316对 于 外 侧 支 座 （ A） ， =0.4， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：Fr,dA VFVrmA Fm3 2.70.4811 876 N317318对 于 内 部 支 座 （ B） ， =1.1， 见 GB/T XXXXX.1201X， 表 3：Fr,dB VFVrmB Fm3 2.71.1811 2409 N3193203213225.4.2.3 精确计算方法5.4.2.3.1 主导体的相关固有频 率 ， 子导体的相关固有频 率 以及系数 、 、 、 和 主 导 体 的 相 关 固 有 频 率 是 ：323 f e EJs 3.56 7 1010 0.51

46、080.97 50.8Hz （ 17）cm l2 ms 1.002 1.62324325其中e 0.97 根据 GB/T XXXXX.1201X， 图 3c， k 2lsl 0.5 326 且 比 值 为 ：GB/T xxxx.2201X/IEC TR 60865-2:201520ss327 mz nmsl1.62 0.06 2 0.04 31.621.00328 3 .5 6 根 据 GB/T XXXXX.1201X， 表 3329 J 0.5108 m4 见 5.4.2.2.1330 子 导 体 的 相 关 固 有 频 率 为 ：331 f 3.56 EJs 3.56 7 1010 0.5108 209 Hz （ 18）cs l2 m 0.5m2 1.62s s332 频 率 比 值 为 ：fcm 50.8 1.02333 f 50fcs 209 4.18f 50334