落地式双排钢管脚手架计算.doc

1、落地式双排钢管脚手架计算一、计算参数：1.脚 手 架 参 数双排脚手架搭设高度为 35 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为 0.9 米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为 0.35 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48.33.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平 间距 4.5 米，采用扣件 连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活 荷 载 参 数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层

2、；3.风 荷 载 参 数本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为 0.65 kN/m2；风荷载高度变化系数 z 为 1.00，风荷载体型系数 s 为 0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静 荷 载 参 数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 ；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地 基 参 数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):16

3、0.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00 。二 、大 横 杆 的 计 算 :按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011) 第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均 布 荷 载 值 计 算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.0

4、9=0.154 kN/m ；活荷载的设计值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 图 1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图 2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强 度 验 算跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.080.1541.52+0.100.841.52 =0.217 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.100.1541.52-0.1170.841.52 =-0.256 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.217106

5、,0.256106)/5080=50.394 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 50.394 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠 度 验 算 :最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.12815004/(1002.06105121900)+0.9900.615004/(1002.06105121900) = 1.373 mm；大横杆的最大挠度 1.37

6、3 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与 10 mm，满足要求！三 、小 横 杆 的 计 算 :根据 JGJ130-2011 第 5.2.4 条规定，小横杆按照 简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷 载 值 计 算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN ；活荷载标准值：Q=20.91.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05

7、8+0.135)+1.4 0.9 = 1.491 kN；小横杆计算简图2.强 度 验 算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.92/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1.4910.9/3 = 0.447 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.452 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.452106/5080=88.977 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =88.977 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计

8、值 205 N/mm2，满足要求！3.挠 度 验 算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0389004/(3842.06105121900) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1092.6900(39002-49002/9 ) /(722.06105121900) = 1.126 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax

9、= 0.013+1.126 = 1.139 mm；小横杆的最大挠度为 1.139 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与 10 mm,满足要求！四 、扣 件 抗 滑 力 的 计 算 :按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋 转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载 力设计值,取 6.40 kN；R - 纵 向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.

10、52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.017+0.202)+1.41.35=2.223 kN ；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 ! 五 、脚 手 架 立 杆 荷 载 计 算 : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN) ，为 0.1248NG1 = 0.

11、1248+(1.502/2)0.038/1.8033.00 = 5.174；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为 0.3NG2= 0.371.5(0.9+0.3)/2 = 1.89 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重 标准值(kN/m) ；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板， 标准值为 0.15NG3 = 0.1571.5/2 = 0.788 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.533 = 0.248 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.099 kN；活荷载为施工荷载标准值产

12、生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 20.91.52/2 = 2.7 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.65 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1 ；Us - 风荷载体型系数：取值为 0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.6510.645 = 0.293 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.

13、2NG+1.4NQ= 1.28.099+ 1.42.7= 13.499 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.099+ 0.851.42.7= 12.932 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2931.51.82/10 = 0.17 kN.m；六 、立 杆 的 稳 定 性 计 算 : 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.499 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表

14、 5.3.3 得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块 1.0；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 的计算 结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13499/(0.186489)=148.419 N/mm2；立杆稳定性计算 = 148.419 N/mm2 小

15、于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.932 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 lo/i 的结果 查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W

16、 = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12932.28/(0.186489)+169728.332/5080 = 175.596 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.596 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七 、最 大 搭 设 高 度 的 计 算 : 按规范5.3.6 条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.7

17、kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.22.925+1.42.7)/(1.20.125)=75.825 m；按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或大于 26 米，按照下式调整且不超过 50 米：H = 75.825 /(1+0.00175.825)=70.481 m；H= 70.481 和 50 比较取较小值。 经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为 33m，小于H，满足要求！按规范5.3.6 条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下

18、式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.7 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.17 /(1.4 0.85) = 0.143 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.925+0.851.4(2.7+0.1864.891000.143/5.08)/(1.20.125)=59.32 m；按规范5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或

19、大于 26 米，按照下式调整且不超过 50 米：H = 59.32 /(1+0.00159.32)=55.998 m；H= 55.998 和 50 比较取较小值。 经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为 33m，小于H，满足要求！八 、连 墙 件 的 计 算 : 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.293 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设

20、计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.656 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.656 kN；连墙件承载力设计值按下式计算Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 350/15.8 的结果查表得到 =0.941，l 为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9414.8910-4205103 = 94.331 kN；Nl = 11.656 Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 N

21、l = 11.656 小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九 、立 杆 的 地 基 承 载 力 计 算 : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =51.729 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.932 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=51.729 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！第二节 型

22、钢悬挑式脚手架计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 30 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8 米，立杆的横距为 0.75 米，立杆的步距为 1.8 米；内排架距离墙长度为 0.30 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连

23、墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 3.6 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m 2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处黑龙江省尚志市，查荷载规范基本风压为 0.650，风荷载高度变化系数 z 为 0.740，风荷载体型系数 s 为 0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m 2):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m 2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2):0.0

24、05；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.2 米，建筑物内锚固段长度 1.8 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆

25、的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P 2=0.350.75/(2+1)=0.087 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.75/(2+1)=0.75 kN/m；静荷载的设计值: q 1=1.20.038+1.20.087=0.151 kN/m；活荷载的设计值: q 2=1.40.75=1.05 kN/m； 图 1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图 2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图 1、

26、图 2 组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为 M1max=0.080.1511.82+0.101.051.82 =0.379 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M 2max= -0.100.1511.82-0.1171.051.82 =-0.447 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.379106,0.447106)/5080=87.992 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 87.992 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算

27、公式如下：其中：静荷载标准值: q 1= P1+P2=0.038+0.087=0.126 kN/m；活荷载标准值: q 2= Q =0.75 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.12618004/(1002.06105121900)+0.9900.7518004/(1002.06105121900) = 3.46 mm；大横杆的最大挠度 3.46 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与 10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据 JGJ130-2011 第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算

28、值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p 1= 0.0381.8 = 0.069 kN；脚手板的自重标准值：P 2=0.350.751.8/(2+1)=0.157 kN；活荷载标准值：Q=30.751.8/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.069+0.157)+1.4 1.35 = 2.162 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.752/8 = 0.003 kN

29、.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 2.1620.75/3 = 0.54 kN.m ；最大弯矩 M= M qmax + Mpmax = 0.544 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.544106/5080=107.033 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =107.033 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm 2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0387504/(3842.06105121900) = 0.006

30、 mm ；大横杆传递荷载 P = p 1 + p2 + Q = 0.069+0.157+1.35 = 1.577 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1576.62750(37502-47502/9 ) /(722.06105121900) = 0.94 mm；最大挠度和 V = V qmax + Vpmax = 0.006+0.94 = 0.946 mm；小横杆的最大挠度为 0.946 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750/150=5与 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照

31、扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R R c 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P 1 = 0.0381.82/2=0.069 kN；小横杆的自重标准值: P 2 = 0.0380.75/2=0.014 kN；脚手板的自重标准值: P 3 = 0.350.751.8/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 30.751.8 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R

32、=1.2(0.069+0.014+0.236)+1.42.025=3.219 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为 0.1337NG1 = 0.1337+(1.802/2)0.038/1.8030.00 = 5.163；(2)脚手板的自重标准值(kN/m 2)；采用木脚手板，标准值为 0.35NG2= 0.3561.8(0.75+0.3)/2 = 1.984 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木

33、脚手板挡板，标准值为 0.14NG3 = 0.1461.8/2 = 0.756 kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m 2)；0.005 NG4 = 0.0051.830 = 0.27 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.174 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 30.751.82/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 W o - 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo =

34、0.65 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.74 ；Us - 风荷载体型系数：取值为 0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.650.740.645 = 0.217 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.174+ 1.44.05= 15.478 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.174+ 0.851.44.05= 14.628 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 为

35、Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2171.81.82/10 = 0.151 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.478 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块 1.0；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l o = kh 确定 ：l 0 = 3.118 m；长细比 L o/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长

36、细比 l o/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2； = 15478/(0.186489)=170.176 N/mm2；立杆稳定性计算 = 170.176 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.628 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： k = 1.

37、155 ；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l 0 = kuh 确定：l 0 = 3.118 m；长细比: L 0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l o/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm 2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2； = 14627.7/(0.186489)+150718.758/5080 = 190.494 N/mm2；立杆稳定性计算 = 190.494 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设

38、计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0风荷载标准值 W k = 0.217 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 12.96 m2；按规范5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.94 kN；连墙件的轴向力设计值 N l = Nlw + N0= 8.94 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由

39、长细比 l0 /i = 300/15.8 的结果查表得到 =0.949，l 为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm 2；f=205 N/mm 2；连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.94 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 N l = 8.94 小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙支

40、点。本方案中，脚手架排距为 750mm，内排脚手架距离墙体 300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩 I = 1130 cm4，截面抵抗矩 W = 141 cm3，截面积 A = 26.1 cm2受脚手架集中荷载 N=1.28.174 +1.44.05 = 15.478 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 17.9

41、49 kN； R2 = 14.261 kN； R3 = -0.517 kN。 最大弯矩 M max= 2.651 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.651106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 17.907 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 17.907 N/mm 2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm 2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用 16 号工字钢,计算公式如下其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 1100160235) = 2.8

42、2由于 b 大于 0.6，查钢结构设计规范 (GB50017-2003) 附表 B，得到 b 值为 0.97。经过计算得到最大应力 = 2.651106 /( 0.97141000 )= 19.383 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 19.383 小于 f = 215 N/mm 2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力 RAH和拉钢绳的轴力 RUi按照下面计算其中 RUicosi 为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 R Ci=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=19.118 kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

43、钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU均取最大值进行计算，为RU=19.118 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中F g- 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算 Fg=0.5d2，d 为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对 619、637、661钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8；K - 钢丝绳使用安全系数。计算中F g取 19.118kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于 20mm 才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU的最大值进

44、行计算作为拉环的拉力 N，为N=RU=19.118kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm 2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1911.7794/3.142125) 1/2 =14mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.517 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=516.7

45、44/(3.142502)1/2 =2.565 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.517kN；d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm；fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.43N/mm2；f- 钢材强度设计值,取 215N/mm2；h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于516.74/(3.142161.43)=7.189mm。螺栓所能承受的最大拉

46、力 F=1/43.1416 221510-3=43.21kN螺栓的轴向拉力 N=0.517kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 14.261kN；d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm；b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于 88.64 kN，大于锚固力 N=14.26 kN ，楼板混凝土局部承压

47、计算满足要求!第十一章、型钢悬挑卸料平台计算型钢悬挑卸料平台设计示意图10.1、荷 载 参 数10.1.1、荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m 2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m 2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。10.1.2、悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m) ：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳 之间的距离(m)：0.60；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数 K：3.50，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外

48、侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。10.1.3、水平支撑梁主梁材料类型及型号：14b 号槽钢槽口竖向 ；次梁材料类型及型号：10 号槽钢槽口竖向；次梁水平间距 ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离 le(m)：1.40。10.1.4、卸料平台参数水平钢梁(主梁) 的悬挑长度(m) ：2.80，水平 钢梁(主梁 )的锚固长度(m) ：0.15；平台计算宽度(m) ：1.50。10.2、次 梁 的 验 算次梁选择 10 号槽钢槽口竖向 ，间距 0.4m，其截面特性为：面积 A=12.74cm2；惯性距 Iy=25.6cm4；转动惯量 Wy=7.8cm3；回转半径 iy=1.41cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。10.2.1、荷载计算1) 脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为 0.35kN/m2；Q1 = 0.35 0.40= 0.1