1、桥梁满堂支架专项技术方案铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程项目经理部镜子滩大桥满堂支架专项施工方案湖南对外建设集团有限公司2015 年 1 月 20 日1铜梁县镜子滩大桥满堂支架专项施工方案一、工程概况铜梁县庆隆镇镜子滩大桥及引道工程位于庆隆场西侧，连接石鱼庆隆浦吕三镇的交通要道。大桥以东 600m 接 S207，是石鱼与庆隆两镇经浦吕互通上渝遂高速的快速通道，大桥以西 4km 接 G319，是庆隆经石鱼镇到铜梁城区的必经之地，路线全长 1.205km，长链 4.294m，公路等级：二级公路; 设计行车速度：60km，设计荷载：公路 I 级; 桥梁桥宽13m，桩基为钻孔桩，桥台采用肋板台，上部为
2、 30+50+30 预应力现浇变截面箱梁，结构设计年限为 100 年。 二、资源配备情况12三、施工方案 2.1 箱梁概况桥梁工程为 30+50+30 预应力现浇单箱双室变截面箱梁，梁高度为1.8m3.3mm，桥梁宽为 13m，采用边跨满堂支架搭设，中跨下部采用钢管桩贝雷梁，上部满堂支架搭设。 2.2 预应力砼现浇箱梁的施工方法 1、地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用弃渣或砂石将泥浆池及基坑回填密实，以防止局部松软下陷。将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶） ，然后采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，再填筑 50c
3、m 的弃渣或土石混碴，分层填筑，分层碾压，使压实度达到 94%以上。支架地基原地面整平及压实后，采用标准贯入试验，如粘质土N7，则 190KPa；如砂类土（中、粗砂）N15，则 250KPa ，承载力可满足要求。地基基础换填土石混渣或隧道洞渣处理，并用压路机压实后检测压实度达到 94%，则同样满足承载力。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚3有疑问时，建议采用平板荷载试验，确定地基承载力。地基基础填筑（换填）并检测完成后，其上搭设满堂支架。桥下支架地基基础表面设 2%的人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设置排水沟，排水沟采用砂浆摸面，防止积水使地基
4、软化而引起支架不均匀下沉。2、支架搭设及技术要求（1） 、现浇箱梁满堂支架采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设 1015cm 方木；纵向方木上设 57cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于 0.1m（净间距 0.05m） 、在跨中其他部位间距不大于 0.12m（净间距 0.06m） 。模板宜用厚 1.2cm 的优质竹胶合板，横板边角用 2cm 厚木板加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每 2.7m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设 45 道，支架
5、外表面必须满布剪刀撑。每根立杆底部应设置底座或垫板，同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：采用立杆横桥向间距纵桥向间距横杆步距为60cm60cm120cm 和 60cm90cm120cm、90cm90cm120cm 三种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁两侧各 3.0m 范围内的支架采用60cm60cm120cm 的布置形式，墩旁外侧 3.0m8m 范围内的支架采用 60cm90cm120cm 的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用 90cm90cm120cm 的布置形式，但纵横隔板梁下 1.
6、5m 范围内的支架横桥向间距应加密至 60cm(即采用 60cm90cm120cm 支架布置形式)。（2）支架搭设技术要求现浇箱梁支架采用碗口式构件搭设满堂支架。搭设时，先在方木基础上下托（立杆底部可调底座） ，底座下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上安设顺桥向方木，顺桥向方木上布置横桥向方木，横桥向方木上铺设箱梁底模板（竹胶板） 。支架纵横向设置剪刀撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。剪刀撑、横向斜撑与立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇筑和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。支架搭设后，按箱梁重量 120%进行支架预压，支架压载采用砂袋与水箱并用的方法 4进行
7、预压。预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。A、碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或 低压流体输送用焊接钢管 （GB/T3092 ）中的Q235A 级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。碗扣架用钢管规格为 483.5mm，钢管壁厚不得小于 3.5 -0.025mm。上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合 GB9440 中 KTH330-08 及 GB11352 中 ZG270-500 的规定。下碗扣、横杆接头、斜
8、杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合 GB11352 中 ZG230-450 的规定。采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合 GB700 标准中Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于 6mm。立杆连接外套管壁厚不得小于 3.5-0.025mm，内径不大于 50 mm， 外套管长度不得小于 160mm，外伸长度不小于 110mm。立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。立杆与立杆连接的连接孔处应能插入 12mm 连接销。在碗扣节点上同时安装 14 个横杆，上碗扣均应能锁紧。B、构配件外观质量要求：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用
9、接长钢管；铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。立杆上应设有接长用套管及连接销孔。可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于 150mm。附：碗扣节点连接构成图如图 2.2.21 所示。5（3）碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求严格按照设计尺寸搭设支架，并根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。立杆间距和横杆步距不得大于设计要求，并设置纵、横扫地杆。连接前 连接后 图 2
10、.2.21 碗扣节点连接构成图支架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架；拐角为非直角时，可采用钢管扣件组架。 支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，并安设好接长用套管及连接销孔，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆配置可调底座（如图 5.1-2） 。 LG-240 LG-180 LG-240 LG-180可调底座底部横杆图 2.2.22 立杆可调底座示意图6支架剪刀撑、斜撑等的斜杆，采用钢管扣件，斜杆安装时要符合下列规定：在支架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆；斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固；斜杆水平倾角
11、宜在 4560 之间；每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。对进入现场的碗扣式钢管构配件，使用前应对其质量进行复检。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范的要求。支架架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。必要时采取设置缆风绳等加固措施。（4）为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。支架搭设要求按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序逐层进行,每次上升高度不大于 3m。底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于 2 跨，厚度不小于
12、50mm 的木垫板；底座的轴心线应与地面垂直。底层水平框架的纵向直线度应L/200；横杆间水平度应L/400。模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高，但支架顶托和底座的丝杆外露长度不得大于 20cm。支架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为 6 m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使支撑架偏扭。保证支架全高的垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于 100mm。支架及脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。 采用钢管扣件作加固件、斜撑时应符合建
13、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002 的有关规定。支架拼装每 3 层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头 3 层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。7 oo支撑架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3、支架受力检算箱梁断面较大，为 130m 变截面预应力混凝土箱梁（单箱双室） ，箱梁高度 1.83.3m，箱梁顶宽 9m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。2.
14、2.3.1 荷载计算2.2.3.1.1 荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。 （取26.44KN/m2） q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取 q21.0kPa（偏于安全） 。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取 2.5kPa；当计算肋条下的梁时取 1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取 1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾
15、倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。 q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：2.2.3.1.2 荷载组合84、结构检算（1）碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出 20%以上，甚至超过 35%） 。本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的强度及稳定
16、性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为 48 3.5mm） 。A、截面处跨中 15m,25m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用 9090120cm 的布置结构，如下图 5.16。单位：m图 2.2.3.2.1-1 脚手架 9090120cm 布置图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表 135 碗口式构件设计荷载） 。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；9NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK 施工
17、荷载标准值；于是，有：NG1K=0.90.9q1=0.9 0.926.44=21.416KNNG2K=0.90.9q2=0.90.91.0=0.81KNNQK=0.90.9(q3+q4+q7)=0.81(1.0+2.0+1.84)=3.92KN则：N=1.2 （NG1K+NG2K）+0.85 1.4NQK=1.2 （21.416+0.81 ）+0.851.43.92=25.48KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4 NQK（
18、组合风荷载时） ，同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f 205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A489mm2( 取 48mm 3.5mm 钢管的截面积)。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8 。长细比 L/i。L水平步距，L 1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化
19、系数，参考建筑结构荷载规范 表 7.2.1 得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查 建筑结构荷载规范 表 6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.7 1.381.20.8=0.927KN/ m210La立杆纵距 0.9m；h立杆步距 1.2Lah2/10=0.143W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表B 得： W=5.0810mm则，N/A+MW/W25.48 103/（0.744 489）+0.143106/（5.08103）98.19KN/mm2f205KN/mm
20、2计算结果说明支架是安全稳定的。B、截面处桥墩旁 3m10m,315m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用6090120cm 的布置结构，如下图。单位：m立杆 33图 2.2.3.2.1-2 脚手架 6090120cm、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表 135 碗口式构件设计荷载） 。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK 施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6
21、0.9q1=0.6 0.926.44=14.278KN11NG2K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KNNQK=0.60.9(q3+q4+q7)=0.54(1.0+2.0+2.21)=2.813KN则：N=1.2 （NG1K+NG2K）+0.85 1.4NQK=1.2 （14.278+0.54 ）+0.851.42.813=21.129KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4 NQK（组合风荷载时） ，同前计算所
22、得；f钢材的抗压强度设计值，f 205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A489mm2( 取 48mm 3.5mm 钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B得 i15.8 。长细比 L/i。L水平步距，L 1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范 表
23、7.2.1 得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查 建筑结构荷载规范 表 6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2La立杆纵距 0.9m；h立杆步距 1.2Lah2/10=0.143W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表B 得： 12W=5.0810mm则，N/A+MW/W21.129103/ （0.744489）+0.143106/（5.08103）86.226KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。
24、C、截面处在桥墩旁两侧各 3m 范围内，碗扣式钢管支架体系采用6060120cm 的布置结构，如下图：33 单位：m 图 2.2.3.2.1-3 脚手架 6060120cm 布置图、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N30kN（参见公路桥涵施工手册中表 135 碗口式构件设计荷载） 。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（组合风荷载时）NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK 施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.6 0.626.4
25、42=19.037KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN13故：N=1.2 （NG1K+NG2K）+0.85 1.4NQK=1.2 （19.037+0.36 ）+0.851.42.138=25.821KNN30KN ，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4 NQK（组合风荷载时） ，同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f
26、205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。A支架立杆的截面积 A489mm2( 取 48mm 3.5mm 钢管的截面积)轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录 B 得 i15.8 。长细比 L/i。L水平步距，L 1.2m。于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.744。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范 表 7.2.1 得uz=1.38u
27、s风荷载脚手架体型系数，查 建筑结构荷载规范 表 6.3.1第 36 项得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.7 1.381.20.8=0.927KNLa立杆纵距 0.6m；h立杆步距 1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.095KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表B 得： W=5.08103mm314则，N/A+MW/W25.82110/（0.744 489）+0.09510/（5.08 10）99.122KN/mm2f205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。
28、5、满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第 9.2.3 要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于 1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y Ni/Mw110m 长度验算支架抗倾覆能力：桥梁宽度 13m，长 30m 采用 9090120cm 跨中支架来验算全桥：支架横向 122 排；支架纵向 18 排；高度 6m；顶托 TC60 共需要 1229=1098 个；立杆需要 122186=14040m;纵向横杆需要 1226/1.218=10980m；横向横杆需要 186/1.2110=9900m；故：钢管总重（14040+10980+9900）3.84=134.09t
29、;顶托 TC60 总重为：10988.31=9.124t；故 q=134.099.8+9.1249.8=1403.5KN；稳定力矩= yNi=6.751403.5=9473.63KN.m依据以上对风荷载计算 WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2共受力为：q=0.9276110=611.82KN ；倾覆力矩=q3=611.823=1835.46KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=9473.63/1835.46=5.1611.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。6、箱梁底模板计算箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其
30、中桥墩旁两侧各 3m 范围（支架立杆横桥向间距 60cm布置段）横桥向方木按 0.12m 间距布置，其余部分横桥向方木按 0.1m 间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受 15 363力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如图 5.1-11：通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段（取墩顶截面）处，横桥向方木布置间距分别为 0.12m（净距 0.07m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：竹胶板弹性模量 E 5000MPa方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(1.00.0123)/12=1.4410-7m4底模及支撑系统简图q(kN/m)底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：cm图 2.2
31、.3.2.5-1 底模支撑系统及验算桥墩顶截面处底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(52.88+1.0+2.5+2)0.12=7.006 kN/m则：Mq?l27.006?0.122max=8?8?0.0126KN?m模板需要的截面模量：W=M?0.9?0.01260.9?6.0?103?2.333?10?6m2W模板的宽度为 1.0m，根据 W、b 得 h 为： h=6?W6?2.333b?10?61?0.0037m?4mm因此，模板采用 1220244012mm 规格的竹胶板。 模板刚度验算16ql47.334?0.124-45?1.65?10mfmax=0
32、.90.12/400m=2.710m 128EI128?5?106?1.44?10?7故，挠度满足要求。7、立杆底座和地基承载力计算图 2.2.3.2.7-1 支架下地基处理示 立杆承受荷载计算间距为 9090cm 布置立杆时，每根立杆上荷载为：Nab qab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.90.9(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.15kN 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面横截面处间距 9090cm 布置的立杆，即：Nab q ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.90.9(26.44+1.0+1.0+2
33、.0+1.84)=26.153kN底托承载力（抗压）设计值，一般取 Rd =40KN;得：26.15KN 40KN ， 立杆底托符合要求。按照最不利荷载考虑：根据设计图纸地质情况，根据经验及试验，将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度90%) ，达到要求后，再填筑 501780cm 的建筑弃渣或土石混碴，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到 94以上后，地基承载力可达到 fk= 190250Kpa（参考建筑施工计算手册 。 立杆地基承载力验算：NKfAdk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积 Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷
34、载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：N23.433?1041KPaAd0.0225?f?5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要求。 cd底托坐落在砼基础上（按照 10cm 厚计算） ，按照力传递面积计算：A=(20.1tg450+0.15)2=0.1225m2fk=0=220 KPaK 调整系数；混凝土基础系数为 1.0按照最不利荷载考虑：N=23.433KN/0.1225m2 =191.3 Kfk=1.0220KPa A经过计算，基底整平压实后采用标准贯入试验检测地基承载力。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到 94%以上，则同理地基承载力满足要求
35、。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。2.2.3.2.8 支架变形支架变形量值 F 的计算： Ff1f2f3f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为 26.44KN，立杆的截面积按 489mm2 计算。于是 f1=L/E26.4448910354.07N/mm2则 f154.0710（2.06105）2.62mm。f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形 f2 包括杆件接头的挤压压缩 1 和方木对方木
36、压 18缩 2 两部分，分别取经验值为 2mm、3mm，即f21 25mm。f3 为支架地基沉降量计算：支架地基沉降量按GBJ7-89 规范推荐地基最终沉降量公式计算： f3=S?s?i?1nP0(ziai?zi?1ai?1) ESiA、基础底面附加应力计算根据前面计算结果，支架基础（C15 砼）底面以上最大荷载为：F62.64+3.9=66.54KN/m2 ，同理基础底面的附加压力为 P0F=66.54 KN/m2。B、地基土分层根据现场地质情况，将地基土按压缩性分层，设压缩层厚度为 3m，其中换填砂夹石土层厚约 1.5m、压缩模量 7.0MPa，残积砂质粘性土层厚1.5m、压缩模量 6.2
37、MPa。C、各分层的压缩量计算根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.60.6 基础进行计算分析。a、换填砂夹石土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 Z00m 及 Z11.5m 处，则：ZA0.6 ?100，查表得 a0?1.0；B0.6BZA0.61.5?112.5，查表得 a1?0.374； B0.6B0.6于是换填砂夹石土层的压缩量?S1 为：?S1?P00.0626(z1a1?z0a0)?(1500?0.374?0?1.0)?5.1mm Es17.0b、残积砂质粘性土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 Z11.5m 及 Z13.0m 处，则：ZA0.6
38、1.5?112.5，查表得 a1?0.374； B0.6B0.6ZA0.63.0?125.0，查表得 a2?0.206； B0.6B0.6于是中液限粘质土层的压缩量?S2 为：19?S2?P00.0626(z2a2?z1a1)?(3000?0.206?1500?0.374)?0.58mm Es26.2D、确定压缩层厚度/先计算深度 Zn3.0m 处向上取 0.3m 的土层压缩量?Sn：A0.6Z/2.7?14.5 ，查表得 a1?0.226； B0.6B0.6ZA0.63.0?125.0，查表得 a2?0.206； B0.6B0.6/则，?Sn?P00.0626(z2a2?z/a/)?(300
39、0?0.206?2700?0.226)?0.08mm Es26.2/?Sn 于是得：?Si?1n?/i0.08?0.0141?0.025 5.1?0.58故压缩厚度可取为 3.0m(从 C15 砼基础底面算起 )。E、地基最终沉降量计算压缩层范围内各土层压缩模量加权平均值 ESP 为：7.0?1.5?6.2?1.5ESP?6.6N/mm2 3因 4ESP7 ，查表取?s?0.745，则地基最终总沉降量 S 为：f3=S?s?Si?0.745?(7.6?0.87)?6.31mmi?1n故支架变形量值 F 为:Ff1f2f3=2.62+5+6.31=13.93mm8、支架预压预压采用砂袋，预压范围
40、为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的 1.2 倍。加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的 30%，第三次加载总重的 40%。预压观测：观测位置设在每跨的 L/2，L/4 处及墩部处，每组分左、中、右三个点。在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每 2 个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过 3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。第三次加载 24h 后沉降量1mm，经监理工程师同意，可进行卸载。20人
41、工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整碗扣支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。9、支架拆除（1）拆架程序应遵循“由上而下，先搭后拆”的原则，即先松顶托，使底梁板、翼缘板底模与梁体分离，再用吊车起吊拆除，然后拆脚手板、剪刀撑、斜撑，最后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆底模脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆） 。（2）不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间
42、，再解端头扣。分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应临时增设斜撑加固。（3）拆除后架体的稳定性不被破坏，必要时加设临时支撑防止变形，拆除支架应防止失稳。（4）底模方木及竹胶板拆除方木及竹胶板采用人工传递方式传递至梁体两侧，延滑道滑至地面，滑道采用碗扣支架搭设。下滑方木及竹胶板时要有安全员监督，距离施工点十米以内不得有人。四、安全保证措施1、施工前，现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志；警戒区域内严禁非操作人员通行。2、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的搭设、拆除。夜间实施搭设、拆除作业，应具备良好的照明设备。3、搭设、拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程
43、中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。4、正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。搭设、拆除挑架等危险部位要挂安全带。5、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行安全纪律及搭设、拆除工艺要求。6、搭设、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除剩留的材料、物件。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、搭设、拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提 21前搭设、拆除的尽量先拆除掉。8、搭设、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥
44、，禁止非作业人员进入。9、搭设、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。10、吊装作业人员，起重司机、指挥、司索和其他起重工人，均要持特种作业证上岗。11、吊装前应检查机械索具、夹具、吊环等是否符合要求并进行试吊。12、吊装时必须有统一的指挥、统一的信号。13、起吊结构时，应先起钩稳定配合升降臂；由外向里起扳时，应先伸臂配合起钩。任何情况下，均必须吊机支腿伸出支撑牢靠后，方可进行作业。14、禁止未伸出支腿进行伸臂。15、禁止将任何物件放在板形等构件上起吊。16、吊装不易放稳的构件，应用卡环，不得直接用吊钩。17、遇有大雨、大雾、大雪或六级以上阵
45、风大风等恶劣气候，必须立即停止作业。18、严格执行“十不吊 ”的规定。19、所有工件、材料要分项分类堆放，铁屑、下料应及时清除，每日做好随手清洁工作。20、注意安全用电，电线不准乱拉乱拖，移动式电动工具要有二级漏电保护。21、钢构件操作平台及加工机械应有良好的接地，接地电阻不得大于 10。22、电源的拆除应由电工来完成，电焊机外壳必须有良好的接零保护，并设有独立开关箱，室外开关箱应有防雨措施，并有门锁。23、焊钳与电缆必须绝缘良好，连接牢固。更换焊条应戴电焊手套，在潮湿地点操作时，应站在绝缘胶板或木板上。雷雨时，应停止露天焊接作业。24、进行气焊（气割）作业人员必须持有特殊作业操作证方可上岗操
46、作。25、严格遵守气割、电焊 “十不烧”规定。26、操作前检查氧气瓶、乙炔瓶的阀表是否齐全有效。27、氧气瓶、乙炔瓶应放在阴凉处，不得在强烈的阳光下曝晒。28、氧气瓶与乙炔瓶存放和使用时，距离不得少于 5m，与明火或焊炬的距离不小于 10m。29、作业区或焊接部位附近有易燃易爆物品，其距离不小于 20m，或采取有效安全防护措施，否则严禁作业。30、氧气瓶严防沾染油脂，有油脂衣服、手套等禁止与氧气瓶、减压阀、氧气软管接触。 22五、防汛措施1、防汛总目标按照“安全第一，常备不懈，以防为主，全力抢险”的防汛方针，树立“预防为主、防重于抢”的防洪理念，贯彻“全员防洪、科学防洪”的指导思想，切实落实防汛工作责任制，做到责任到位、指挥到位、人员到位、物资到位、措施到位、抢险及时，确保施工人员、项目营区、物资设备安全渡汛。2、工作原则防汛抢险工作，实行“统一指挥、统一协调、统一部署、快速反应、科学应对、分级实施”的原则。3、雨季防护措施为现场施工人员配置雨具，为方便施工操作，雨具应为衣、裤分开的两截雨衣。 进入雨期施工期间，必须对所有一线施工操作人员进行安全教育，组织各施工员进行雨期施工组织措施交底。施工场地内的走道板面应设置防滑条及走道栏板防止在雨天路滑的情况下人员行走时滑倒。加强安全意识教育和安全生产管理，严禁施工人员雨天进行贝雷架支设、安装与拆除工
