1、第一章 建筑设计一、建筑概况1、设计题目： 宝莱旅馆2、建筑面积： 45003、建筑总高度：18.450（室外地坪算起）4、建筑层数： 五层5、结构类型： 框架结构二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约 4500m2，建筑物平面为长方形。走廊宽度 2.1m,标准层高 3.3m，室内外高差 0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。三、设计资料1、气象条件本地区基本风压 0.65KN/，基本雪压 0.35KN/2、抗震烈度：7 度第一组，设计基本地震加速度值 0.01g3、工程地质条件建筑地点冰冻深度-1.62M；建筑场地类别：类场地土；建筑地层一览表（标准值）序号岩 土分 类土
2、层深度（M）厚度范围（M）地基承载力fk（KPa）桩端阻力（KPa）桩周摩擦力（KPa）1 杂填土 0.0-0.5 0.5 1102 粉土 0.5-1.5 1.0 170 103 粗砂 1.5-4.5 3.0 250 254 砾砂 4.5- 340 2400 30注：1）地下稳定水位居地坪-6M 以下；22）表中给定土层深度由自然地坪算起。4、屋面做法：防水层：二毡三油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：阻燃型聚苯乙烯泡沫保温层（80mm 厚）坡面层：1：10 珍珠岩找坡层找平层：20mm 厚 1：3 水泥砂浆结构层：120mm 厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底 20mm 厚5、楼面做法：10 厚
3、 1：2.5 水泥砂浆铺瓷砖地面 20 厚 1：3 水泥砂浆结合层水泥浆已到（内掺建筑胶）120现浇砼板粉底（或吊顶）20mm 厚6、材料柱统一采用混凝土强度等级为 C30，梁、板采用混凝土强度等级为 C25，纵筋采用 HPB335，箍筋采用 HPB235，板筋采用 HPB235 级钢筋四、建筑要求建筑等级:耐火等级为级抗震等级为级设计使用年限 50 年五、采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风” ，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可
4、以方便人员疏散。因该为旅馆属多层建筑，因而根据高层民用建筑设计防火规范 （2001 版 GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。六、建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规3定。4、室内应尽量利用天然采光。5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。6、为满足防火和安全疏散要求，设有两部楼梯。7、客房
5、内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。七、参考资料总图制图标准 （GB50103-2001）房屋建筑制图统一标准 （GBJ50001-2001）建筑结构制图标准 （GBJ50105-2001）高层民用建筑设计防火规范 （GB50045-95）民用建筑设计通则 （JGJ37-87）建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）砌体结构设计规范 （GB50003-2001）混凝土结构设计规范 （GB50010-2002）钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程 （JGJ3-91）建筑地基基础设计规范 （GB50007-2001）建筑抗震设计规范 （GB50011-200
6、1）4第二章 结构设计第一节 框架结构的设计一、工程概况旅馆为六层钢筋框架结构体系，建筑面积约 4500m2，建筑物平面长方形。底层层高 3.6m，其它层为 3.3m，室内外高差 0.45m，因毕业设计未给定0.000 标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图 21 所示：图 2-1 框架平面柱网布置二、 设计资料1、 气象条件基本风压 0.65N/m2,基本雪压 0.35 N/m252、 抗震设防烈度7 度第一组，设计基本地震加速度值为 0.01g3、 工程地质条件 地层由杂填土、粘土、亚粘土组成，地质情况见表 2-1，地下稳定水位距地坪6m 以下。建筑地层一览表 表 2-1序号岩 土分 类
7、土层深度（M）厚度范围（M）地基承载 fk（KPa）桩端阻力qp（KPa）桩周摩擦力qs（KPa ）1 杂填土 0.0-0.5 0.5 1102 粘 土 0.5-1.7 1.2 170 103 亚粘土 1.5-4.5 3.0 200 25注：1）地下稳定水位居地坪-6M 以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。4、 屋面及楼面做法屋面做法：防水层：SBS 放水卷材结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：阻燃型聚苯乙烯泡沫保温层（80mm 厚）坡面层：1：10 珍珠岩找坡层找平层：20mm 厚 1：3 水泥砂浆结构层：120mm 厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底 20mm 厚楼面做法：瓷砖地面： 12
8、0现浇砼板粉底（或吊顶）15mm 厚5、 材料砼强度等级为 C30，纵筋 HRB335 篐筋 HPB2356、 设计依据1、 建筑地基基础设计规范GB5000720012、 建筑结构荷载规范GB5000920013、 混凝土结构设计规范GB20024、 建筑抗震设计规范GB20015、 混凝土设计规范理解与应用北京：中国建筑工业出版社 20026、 混凝土结构设计规范算例中国建筑工业出版社 20037、 房屋结构毕业设计指南6第二节 框架结构设计计算一、梁柱面、梁跨度及柱高的确定1、初估截面尺寸板厚：取 = = =97.5mm 取 120mmh401l39横梁：高 = =（ ） 7200=90
9、0600 取 600mm8l281纵梁：高 = =（ ） 7800=975650 取 650mmh1梁宽：b= （ ） 且 =11.53bh纵梁梁宽取 300mm，横梁梁宽取 250mm2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值 nFgNE注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积F折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取 14kN/ m2 Eg取（1215）经验值为验算截面以上的楼层层数n计算单元取一榀框架 13 轴柱子（2） cncfuNA/注： 为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则 取 0.9nu nu为混凝土轴心抗
10、压强度设计值，本方案为 C30 混凝土，则 取 14.3kN/ 2cf cf（3）计算过程对于边柱：=1.328.08145=2555.28（kN）nFgNE7=2555.28103/0.914.3=198.545 （mm 2）cncfuNA/ 310对于内柱：=1.236.27145=3046.68（kN）FgE=3046.68103/0.914.3=2367.27 （mm 2）cncfu/ 310因此：取柱 bh=500mm500 mm 即可满足设计要求二五层边柱 b =450mm 450mm，中柱取：bh500mm500mmh柱的轴压比边柱：N=1.328.0814 4=2044.244
11、 (KN)= =0.7060.9 符合cCnfANu/3.14502.中柱：N=1.336.2714 4=2640.456 (kN)= =0.7390.9 符合cCnfAu/3.14506.2梁：梁编号见图 218图 21 其中：L 1：bh300mm650mm L2：bh250mm600mmL3：bh250mm650mmL4：bh250mm400mmL5：bh250mm600mm底层： =500500 二层以上柱： =500500 =1Z2Z3Z3、 梁的计算跨度 如图 2-2 所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，建筑轴线与结构计算跨度相同。9图 2-3 梁的计算跨度4、 柱高度底层柱
12、高从基础顶面大至板底，基础埋深 1.65m，基础高 1m，承台高 1.0mh=3.6+0.45+1.65-1.0=4.7m 标准层柱高取层高 h=3.3m，由此得框架柱计算简图如 23Z31221图 2-4 横向框架计算简图及柱编号二、载荷计算1、 屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷SBS 防水层 0.35kN/20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/ 1：10 珍珠岩找平层 80 厚 0.084=0.32 kN/80 厚乙烯 0.080.5=0.04 kN/20 砂浆找平 0.0220=0.4kN/钢筋混凝土 120 厚 0.1225=3 kN/20 厚 1：3
13、抹灰 0.0220=0.4 kN/10共 计 4.65kN/屋面恒载标准值为：（7.8+0.25） （7.22+2.1+0.25）4.65=625.2KN2、 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算瓷砖地面 0.55KN/20 厚 1：3 水泥砂浆结合层 0.0220=0.4 KN/钢筋混凝土楼板 120 厚 0.1225=3KN/20 厚 1：3 水泥砂浆抹灰 0.0220=0.4 KN/共计 4.35 KN/ 楼面恒载标准值为：（7.8+0.25） （7.22+2.1+0.25）4.35=586.6 KN3、 屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷 0.35 KN/屋面不上人活载取 0
14、.5 KN/0.35 ，屋面均布活载取 0.5 KN/屋面荷载标准值为（7.8+0.25） （7.2 2+2.1+0.25）0.5=67.5KN屋面雪荷载标准值（7.8+0.25） （7.2 2+2.1+0.25）0.35=47.2KN4、 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为 1.5kN/m2，会议室、走廊、楼梯、门厅等处为 2.0KN/m2。为方便计算，此处偏安全地统一取均布载荷为 2.0KN/m2。楼面均布活荷载标准值为：（7.8+0.25） （7.22+2.1+0.25）2.0=270kN5、 梁柱自重 梁柱自重如表 21 所示，因梁侧，梁底抹灰，柱周抹灰考虑一个增大系数11
15、表 21 梁柱重力荷载标准值层次构件 mbh3/knr3kmglin根 kGikni1L0.3 0.65 25 1.05 5.119 7.3 2 74.7420.25 0.60 25 1.05 3.9375 6.7 2 52.771 30.25 0.65 25 1.05 4.266 7.3 2 62.28377.8124L0.25 0.40 25 1.05 2.625 1.6 1 4.250.25 0.6 25 1.05 3.9375 6.925 2 54.541Z0.50 0.50 25 1.10 6.875 4.7 4 129.25L0.3 0.65 25 1.05 5.119 7.3 2
16、 74.7420.25 0.60 25 1.05 3.9375 6.725 2 52.5730.25 0.65 25 1.05 4.266 7.3 2 62.284L0.25 0.40 25 1.05 2.625 1.6 1 4.250.25 0.6 25 1.05 3.9375 6.925 2 54.543Z0.5 0.5 25 1.10 6.875 3.3 2 43.37525 20.45 0.45 25 1.10 5.569 3.3 2 36.76328.56、墙体自重内墙为 200mm 厚陶粒空心砌块，加两侧 20 厚抹灰外墙采用 300mm 厚陶粒空心砌块：做法见详图，各自计算如下表
17、 22木门单位面积重力荷载 0.2 KN/ 外墙 80 厚的保温层 铝合金窗单位面积和重力荷载为 0.4KN/女儿墙采用 200 厚陶粒空心砌块,因女儿墙较高。设立 200*200 的构造柱。单位面积墙体重量：内墙 5 0.2+2 0.02 20=1.8 KN/外墙 6 0.3+3 0.02 20+0.08 0.5=3.04KN/ 一层纵墙：=255.6KN4.028.1 04.381.2.355781.3.一层横墙：13=195KN8.125.026.35.0278.160.35.027 标准层纵墙： 4.0128.40.381.465.0345.0872 99. =147.50KN标准层横
18、墙：=133.5KN.6.5.278.1 女儿墙：=33.7KN8.12.7表 22 墙体自重墙体自重 表 22墙体 片数 重量 kN底层纵墙 4 255.6底层横墙 4 195标准层纵墙 4 147.5标准层横墙 4 133.5女儿墙 2 33.77、载荷分层总汇顶层重力载荷代表值包括：层面恒荷载，50屋面雪荷载，梁自重，半层柱自重，半层墙的自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载 50楼面均布活载荷，梁自重，楼面上、下各半层的柱及墙的自重。将前述分项载荷相加，得集中于各层楼面得重力载荷代表值如表 23：五层： 7.5.1.4726.375.4215.8.47502.6 =1112KN四层：
19、586.6+0.5*270+249.55+43.375+36.76+147.5+133.5=1332 KN三层：586.6+0.5*270+249.55+43.375+36.76+147.5+133.5=1332 KN二层：586.6+0.5*270+249.55+43.375+36.76+147.5+133.5=1332 KN一层； )(1425.3.147 5.0196.25.0.1295.0.8068KN 各层重力荷载代表值 表 23 14层数 重力荷载值/KN knGi/顶 层 1112二四层 1332一 层 144265505=12NG14k23图 2- 4 质点重力荷载值图三、框架
20、侧移刚度计算横向框架侧移刚度计算（多遇地震作用下层间弹性侧移）1计算框架结构的梁柱线刚度混凝土采用 2425/108.mNECc在框架结构中考虑现浇层楼面增大梁的有效刚度的作用，在计算梁截面惯性矩的对中框架梁 I=2.0 （ 为梁的截面惯性矩）0I横梁线刚度 计算如表 24bi层次梁号 2/mNEc截面b h（mm）跨度L（m） ）（ 43012mbhI02IbLEIKb02L4108.6057200 987.691.105.31 422100 034686152L4108.60257200 9105.4910.105.325 4 2100 36826柱线刚度 如表 25ci层次 柱号 2/m
21、NE截面 b h（mm） 柱高度 h（mm） ）（ 43012mbIhEIKc1 1Z40.3504700 9.510.25 2 3300 07425 34. 3300 9142.310.32框架柱的侧移刚度 如表 26nkiiD1及跨架柱侧移刚度 D 表 26项目柱 层 类型数 )(一 般 层cbk)(底 层cb)(一 般 层k)(25.0底 层)/(12mkNhDc根数 iD16边柱 1Z051.3.0.508 9200 2底层 中柱 12.60.636 11505 241410边柱 2Z15.30.36 12337 2二层中柱 2489.7260.427 22303 269280边柱 2
22、Z15.3.0.36 12337 2三层中柱 2489.7620.427 22303 269280边柱 2Z125.3.0.36 12337 2四层中柱 2489.760.427 22303 269280边柱 2Z125.3.0.36 12337 2五层 中柱 2489.760.427 22303 2692803框架自振周期的计算表 27表 2-7 框架自振周期的计算层位 ）（ kNGimkDi/niKNG）（ mDuiiiiiu1）（ mKNUGi2i5 1112 69280 1112 0.01605 0.33773 375.6 126.84 1332 69280 2444 0.03528
23、0.32168 428.5 137.83 1332 69280 3776 0.05450 0.2864 381.5 109.32 1332 69280 5108 0.07373 0.2319 308.9 71.6171 1332 41410 6550 0.15817 0.15817 228.1 36.16.72iUG6.4812iUG取 .0T siT 74.083527.01 结构基本周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，民用框架结构取 0.60.74楼向地震作用计算在类场地，7 度设防烈度，结构的特征周期 和地震影响系数 为：gTmax=0.35（s） =0.08gTmax由于 ，应考虑顶点附
24、加地震作用。由于)(49.035.14.)(.01 sTg固按 计算， 按底部剪力法求得的基底剪力，35.sg 78n= =0.080.79+0.07=0.1332n7.8.1结构横向总水平地震作用标准值：= KN51max9.01.)(iigEKGTF 20658.079.03. 注： 为多质点体系结构等效总重力荷载按规定应取总重力荷载代表 85% 518.i顶点附加水平地震作用：kNFEKn2903.各层横向地震剪力计算见表 2-8，其中：)1(51nEKiiiiHG层次 ihiiiHG51/iiiHG/kniFiV5 3.3 17.9 1112 19904.8 0.277 53+29 8
25、218=824 3.3 14.6 1332 19447.2 0.271 52 1343 3.3 11.3 1332 15051.6 0.210 40 1742 3.3 8.0 1332 10656 0.148 29 2031 4.7 4.7 1442 6777.4 0.094 18 221注：表中第五层 中加入了iFEK横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图 2-5(b)(a)图 2-5 横向框架各层水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力5、横向框架抗震变动验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表 29，层间弹性相对转角均满足要求 =501eehu横向变形验算 表 2-9层次
26、层间剪力 )(kNVi层间刚度 )(kDi层间位移 )(/mVi层高 )(hi层间相对弹性转角 e5 82 69280 0.00118 3.3 27814 134 69280 0.00193 3.3 06193 174 69280 0.00251 3.3 1352 203 69280 0.00293 3.3 261 221 41410 0.00534 4.7 80四、水平地震作用下，横向框架得内力分析1框架柱剪力及弯矩计算采用 D 值法其结果见表 210各层柱分配的剪力inkiiVD1柱的反弯点高度： y=hyyh3210 3210yy根据 和反弯点高度确实柱端弯矩ikViihyM下上 1框架
27、柱剪力及弯矩计算表 表 2-10层 次 5 4 3 2 1层 高 h3.3 3.3 3.3 3.3 4.7层间剪力 iV82 134 174 203 221层间刚度 iD69280 69280 69280 69280 4141020imD12337 12337 12337 12337 9200)(kNVi14.6 23.86 30.98 36.15 49.10K1.125 1.125 1.125 1.125 1.051)(y0.3603 0.45 0.5 0.5 0.65）（上 mMkN30.83 43.13 51.13 59.65 80.77A轴柱（Q） ）（下17.36 35.44 51.
28、13 59.65 150imD22303 22303 22303 22303 11505)(kNVi26.4 43.13 56.02 65.35 61.4K1.489 1.489 1.489 1.489 2.12)(y0.3603 0.45 0.5 0.5 0.593）（上 mMkN55.73 78.3 92.42 107.83 117.46B轴柱（P） ）（下31.39 64.04 92.40 107.83 171.132框架梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算，具体过程见表 211uijbirlbi,1左uijbirlb MiM,1右lVbb右左（受压为 E） nkbiN1右左21地震作用
29、下框架梁端弯矩及柱轴力 表 2-11层次 5 4 3 2 1)(ml7.2 7.2 7.2 7.2 7.2kNM左30.83 60.67 86.57 110.78 140.42)(右27.63 54.38 77.57 99.27 143.07AB 跨 Vbk8.12 18.39 22.80 29.17 39.37)(ml21 21 21 21 21kNM左28.1 55.31 78.89 100.98 145.52)(右28.1 55.31 78.89 100.98 145.52BC 跨 Vbk26.76 56.28 75.14 96.17 138.59)(NA8.12 26.52 49.30
30、 78.48 117.85柱轴力 Bk18.64 52.93 105.28 172.27 271.49水平地震力作用下框架弯矩图和梁端剪力图柱轴力图如图 2622140.210.7886.5760.730.886.3597539634134143.0.210.98.778.9.54.7.6462315.72817.6328130.8.917.3686.359.65.1335.44.8670781402.5.2080091.29.308.1.9.图 2-6 地震作用下框架弯矩图（kNm）2339.729.172.8018.398.1239.729.172.8018.398.124.63.83.6
31、2.6.7-.4-5.-5.-.-21.41.83-271.-17.83 8.4-172.-78.4 4.3-105.-49.30 .5-5.9-2.5.9.9. 92.128.818.3918.3.-.4-.2 -9.042.8.18.1图 2-7 地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力（kN）五横向风荷载作用下框架内力和侧移计算1风荷载标准值 24风荷载标准按 （迎风面）0zskW8.s（背风面） 风压高度系数5.0s.1zz取轴线横向框架负载宽度为 7.8m=01zskzz52.06.8.=2zsWzz351由荷载规范表 7.2.1 查得 代入上式解各楼层标高处 见表 212z kW表 212
32、 沿房屋高度分布风荷载标准值距地面高度 iHzs00zsk女儿墙 18 1 079 13 065 06685 168 1 0782 13 065 06614 135 1 074 13 065 06253 102 1 074 13 065 06252 69 1 074 13 065 06251 36 1 074 13 065 06252.计算风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力假定风荷载在层间均匀分布并假定相邻各层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上5 层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算76.148.2361.08.256 BhWF 55.3.454其余各层见表 213 风荷作用
33、水平集中力及剪力表 213层号 层高 h 风荷载标准值 i各层集中力 knFi各层剪力 iiFv女儿墙 12 0668 14.765 33 0661 16.55 14.754 33 0625 16.09 31.303 33 0625 16.09 47.402 33 0625 16.09 63.501 36 0625 16.82 80.32253水平风荷载作用下的水平位移验算 表 214层次 knFiViDiiVui层高 ih（m）iu/5 16.55 14.75 69280 0 0 33 154934 16.09 31.3 69280 0 0 33 703 16.09 47.40 69280
34、0 0 33 82 16.09 63.50 69280 0 0 33 611 16.82 80.32 41410 000194 000194 3.6 24侧移满足要求50/ihu4水平风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算方法同水平地震作用表 215 水平风荷载作用下各层柱弯矩及剪力层 次 5 4 3 2 1层 高 h3.3 3.3 3.3 3.3 4.7层间剪力 iV14.75 31.3 47.4 63.5 80.32层间刚度 iD69280 69280 69280 69280 41410im12387 12387 12387 12387 9200)(kNVi2.64 5.6 8.47 11.35
35、17.84K1.125 1.125 1.125 1.125 1.051)(y036 045 05 05 065）（上 mMkN5.57 10.16 13.98 18.73 39.38A轴柱（Q） ）（下3.14 8.31 13.98 18.73 54.52imD22303 22303 22303 22303 1250526)(kNVim475 10.08 15.26 20.44 24.26K1.489 1.489 1.489 1.489 2.12)(y0.3603 0.45 0.5 0.5 0.6）（上MkN10.02 18.29 25.18 33.73 46.40B轴柱（P） ）（下 m56
36、5 14.96 25.18 33.73 67.605风荷载作用下梁端弯矩剪力及轴力见表 216 计算方法同水平地震作用层次 5 4 3 2 1)(l7.2 7.2 7.2 7.2 7.2mkNM左5.57 13.3 23.29 32.71 48.11)(右4.97 11.87 19.90 29.35 39.72AB 跨 Vbk146 350 6.00 862 12.2)(ml21 21 21 21 21kNM左5.05 12.07 20.24 29.86 40.41)(右5.05 12.07 20.24 29.86 40.41BC 跨 Vbk4.81 11.50 19.28 28.43 38.
37、48)(NA146 4.96 10.96 1958 3178柱轴力 Bk3.75 11.35 24.63 44.44 70.74275.73.710.25.8.9.625.1493.725.1846.0.3.410.6891.9.738.732.54.4.971025.7563.1454.218.73.98.2367.04.1308120797.9242.86251376495.91.7. 0（a）左风作用下框架弯矩图281.464.81-9.04-.-3.751.6103506.019.288.6228.4312.38.4-49-354.96-19-610.96-95- 19.58-3.78
38、-70. 31.78.46.21235.2.-70.4-4-63-1-7(b)左风作用下框架的剪力轴力图图 2-7：左风作用下框架内力图29六、竖向荷载作用下框架的内力计算1横向框架内力的计算计算单元图 2-8 横向框架计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为 7.8，如图 28 所示由于房间内布置次梁故传给该框架的楼面荷载，如图中水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁的集中力的形式传给横向框架作用30于各节点上，由于框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。荷载计算图 2-9 各层梁上作用的恒栽在图 29 中 代表横梁自重为均布荷载形式对于 5 层1,qmknq/4.31mkn/63.2分别为房间和走道板传给横梁的均布荷载由图 282和 7.095.几何关系可得： mknq /4.159.32165.42 kn/0.68分别由边梁中纵梁直接传给柱的恒载它包括梁自重楼板重及女儿墙等重力1p2荷载计算如下 kn43.15 8.12.794.3218.756.49.1273.95.1 knp42.163.7932 .65.0.12.3.2
