1、 南华大学 城市建设学院目 录设计任务书一一设计资料一一设计要求一一设计期限一一参考资料计算书内容一一结构方案及主要承重构件一一计算简图一一荷载计算一一内力计算 1柱的剪力分配系数计算2恒荷载作用下的内力分析3屋面活荷载作用下的内力分析4吊车竖向荷载作用下的内力分析 5吊车水平荷载作用下的内力分析6风荷载作用下的内力分析五内力组合六.B 柱的截面计算七.B 轴排架柱基础设计八.抗风柱设计及抗风柱基础设计南华大学 城市建设学院- 1 -九.其它混凝土结构课程设计任务书单层厂房设计1.设计资料1、平面图和剖面图某装配车间，根据工艺和建筑设计要求，确定本车间为两跨等高厂房，车间长度为 72m,跨度为
2、 18+18m，各跨设有两台中级工作制吊车，轨顶标高及柱顶标高见任务分配表。车间剖面图、平面图分别见图 1 和图 2.2、建筑构造屋盖：APP 卷材防水保温屋面维护结构：240mm 厚，MU10，M5 混合砂浆砌筑门窗：山墙门 5.6m6.0m,纵横窗 4.2m4.8m（低窗） ，4.2m2.1m（高窗）3、自然条件：建筑地点：衡阳郊区，无抗震设防要求基本风压：0.4KN/m基本雪压：0.35KN/m地质条件：地基持力层为粉质黏土层，修正后承载力特征值取200KN/m300KN/m.基顶标高-0.5-1.5m4、材料：混凝土：基础 C25，柱 C30钢筋 ：HPB235 级、HRB335 级、
3、HRB400 级各种直径钢筋2、设计要求：1、分析厂房排架内力，设计柱子及基础，整理并打印计算书一份。2、绘制结构施工图一份（结构设计说明，屋盖、柱网及基础布置图，柱及基础等配筋图。 ）3、设计期限 ：两周4、参考资料1、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)2、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)3、建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002)4、教材：混凝土结构设计原理5、标准图集： 屋面板（G410） 、吊车梁（G426） 、基础梁（G320)、柱间支撑(G336)6、课程设计任务分配表班级 跨度 吊车吨位 轨、柱顶高空间作用 计算部位 材料等级 备注地基承载基顶标
4、高1#-12# Y7.2/9.6m1#-24#13#-24#NC25级钢25#-36#Y一班18m+18m10t中级工作制 6.6/9.0m25#-48 37#-48#N200KPa-0.5-1.5m学号单数 A 柱、基础双数为BC30级钢7.2/9.6m 1#-12# Y 250KPa 学号单 C25数字带符号#为学号空间作用一栏Y 为考虑 N 为- 2 -1#-24# 13#-24#N 级钢25#-36#Y二班18m+18m32/5t中级工作制6.6/9.0m25#-48# 37#-48#N-0.5-1.5m数 A 柱、基础双数为BC30级钢不 考虑计算书内容1、结构方案及主要承重构件根据
5、厂房跨度、柱顶高度及吊车起重量大小，本车间采取钢筋混凝土排架结构，结构平面图如下： 图 1 结 构 剖 面 图为了保证屋盖的整体性和空间刚度,屋盖采用无檩体系,根据厂房具体条件柱间支撑设置见图 2：南华大学 城市建设学院- 3 -图 2 厂 房 平 面 布 置 图厂房主要承重构件选型如下表构件名称 标准图 重力荷载标准 允许荷载 型号预应力钢筋屋面板 G410(一）1.56m1.5KN/m(包括灌缝）3.65KN/m Y-WB-3(s)预应力钢筋混凝土折线型屋95G415(一） 69.0KN/榀 4.5KN/m YJB18-2-Aa吊车轨道及轨道联构件95G325 0.8KN/m/ OGL-1
6、钢筋混凝土基础梁 04G320 16.1KN/根/ JL-1(5.5m14.5m)JL-3(5.5m18.0m）混凝土吊车梁 04G426(二） 41.3KN/根(10t)46.0KN/根(32t) / YDL-柱间支撑 05G336/ / 详见施工图预埋件 04G362 5.24KN/m 详见施工图2、计算简图本车间为装配车间，工艺无特殊要求，计算单元的宽度为 B=6m。根据建筑剖面图及其构造确定排架计算简图如图 3 示其中上柱高度 Hu=柱顶标高轨顶标高吊车梁高轨道高3.8 m柱总高度 H=柱顶标高+ 基顶标高9.6 m- 4 -图 1 计 算 简 图3、荷载计算1、恒荷载计算（1）屋面恒
7、载APP 卷材防水层 0.3kN20 厚的水泥沙浆找平层 0.0220=0.4kN/100200 厚的珍珠粉保温层 0.3 kN/20mm 厚水泥沙浆找平层 0.4kN/支撑系统 0.05kN/屋面板 1.5kN/（包括灌缝）屋面恒荷载总和 =2.95kN/屋架自重（AB 跨=BC 跨) 69.0KN/榀 故作用于 AB 跨两端柱顶的屋盖结构自重为：G2AB=0.569.0+0.51862.95=34.5+164.7=193.8kNe2AB=15mme2A=e2C=(400/2)-150=50mm(2)柱的截面尺寸及其自重柱 列 截面尺寸/mm 面积/mm2惯性矩/mm 4A,C 上柱 矩 4
8、00400南华大学 城市建设学院- 5 -下柱 I400800100150上柱 矩 400600B下柱 I400800100150(3)吊车梁轨道自重:BC 跨: G 346 60.8=50.8 kNe3AB=750mme3A =750-800/2=350mm图 4 屋 面 恒 载 计 算 简 图、屋面活荷计算由荷载规范查得屋面活荷载的标准值为 0.5KN/m2,而雪荷载的标准值为 0.35 kN/m2故仅按屋面活载计算：AB 跨：Q AB=QBC=0.56180.5=27kN eAB=150mme4A=400/2-150=50mm屋面活载计算简图见图 5- 6 -图 5 屋 面 活 载 计
9、算 简 图3.吊车荷载(1) 吊车资料本车间选用的吊车主要参数选自大连重工起重集团有限公司 OQQP 型（2003 年 6 月样本）32/5t 吊车 A 级中级工作制B=6.474m轮距 K=4.65m吊车总重 G=321.2kN（含小车）小车重 g=108.77kN最大轮压 Pmax=262kN最小轮压 Pmin=58.5kN(2)吊车竖向荷载 图 6 吊 车 梁 的 支 座 反 力 影 响 线故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为：AB 跨：D max=Pmaxy i=117(1+0.225+0.696)=503.3kN南华大学 城市建设学院- 7 -Dmin=Pminy i=58.51.9
10、21=112.38kN吊车竖向荷载简图见图 7 图 7 Dmax作 用 于 柱(3)吊车水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平荷载标准值：TQ=a(Q+g)/4对于 32/5t 的软钩吊车：a=0.10, T Q=1/40.1(108.77+320)=10.72kN故作用于排架柱上的吊车横向水平荷载为：AB 跨：T max,k=Ty i=10.721.921=20.59kN吊车横向水平荷载计算简图见图 8图 8 Tmax作 用 于 跨4.风荷载由荷载规范查得该地区基本风压为 W0=0.4KN/m2,风压高度系数按 B 类地取：- 8 -柱顶：H=12.545， z=1.65檐口：H=11.2
11、5， z=1.04风荷载体型系数如图 9 所示： 图 9 风 荷 载 体 型 系 数故风荷载标准值为：1= ZUS1UZ0=1.0 0.80.980.40=0.3136kN/m22= ZUS2UZ0=1.0 0.41.050.40=0.1568kN/m2作用于排架上的风荷载的标准值:q1=1B=1.882 kN/m 2q2=2B=0.941 kN/m 2左风吹时: Fw= ( s1+ s2) zh1+( s3+ s4) zh2 0B=(0.8+0.4) 1.650.824+(0.6+0.5) 1.2950.4 1.046=0.776=4.62kN风荷载作用简图见图 10.南华大学 城市建设学院
12、- 9 -=4.62图 10 左 吹 风 时 计 算 简 图四、内力分析本厂房为两跨等高排架，可用剪力分配系数法进行分析1.B 柱的剪力分配系数计算n=I / I =H /H =H /C E Iul1u30Cl它的剪力分配系数 = /iii1柱列 惯性矩（ 910）4mn C0i1 i上 2.13柱 A下 14.380.148 2.202.20 3CHE0.305上 7.2柱 B下 14.380.501 2.822.82 30.39上 2.13柱 C下 14.380.1480.402.202.20 3CHE0.3052.恒荷载作用下的内力分析由实际恒荷载作用下排架计算简图如图 11 所示- 1
13、0 -图 1 恒 荷 载 作 用 下 排 架 计 算 简 图各柱的不动铰支承反力分别为:A 柱列: n=0.148 =0.40 =2.12 =0.92C13R =C M /H=2.129.69/9.6=2.14kN（）1A1R =C M /H=0.9224.02/9.6=2.30kN（）232 R = R + R =2.14+2.30=4.44kN（）A1各柱顶最后剪力分别为:V =R R=4.44kN（）AAV =0BV =R R=4.44kN（）CC恒载作用下排架柱内力如图 12 所示南华大学 城市建设学院- 11 -图 12 恒 荷 载 作 用 下 内 力 图 图图3.屋面活荷载作用下的
14、内力分析AB 跨作用有屋面活荷载时计算简图见图 13图 13 跨 屋 面 活 荷 载 计 算 简 图由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为：Q =Q =27kNA1B其在 A 柱列、B 柱列柱顶及变阶处引起的弯矩分别为:M =270.05=1.35kNmA1M =270.2=5.4kNm2M =270.15=4.05kNmB1M =02- 12 -各柱不动铰支座反力分别为A 柱列：n=0.148 =0.40 查表得 C =2.12 C =0.92 13R =C M /H=2.121.35/9.6=0.298kN（）1A1R =C M /H=0.925.4/9.6=0.518kN（）232R = R
15、 + R =0.518+0.298=0.816kN（）A1B 柱列：n=0.501 =0.40 查表得 C =1.691R =C M /H=2.034.05/9.6=0.717kN（）B1排架柱顶不动铰支座的总反力为：R= R R =0.816+0.717=1.529kN（）AB排架柱顶最后剪力分别为：V =R R=0.8160.3051.529=0.35kN（）AAV =R R=0.7170.391.533=0.119kN（）BBV =R R=0-0.3051.533=-0.468kN（）CC=0VAiAB 跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩和轴力如图 14 所示南华大学 城市建设学院- 1
16、3 -图 图图 14 跨 屋 面 活 荷 载 内 力 图BC 跨作用有屋面活荷载时,因为 BC 与 AB 对称则将上面的剪力、弯矩及内力换个方向其排架柱的弯矩图和轴力图如图 15 所示 图图 图 15 跨 活 荷 载 内 力 图吊车竖向荷载作用下的内力分析（考虑厂房整体空间工作）（1）AB 跨 D 作用于 A 列柱时max吊车竖向荷载 D 与 D 的偏心作用在柱中引起弯矩为 in= =503.30.35=176.15 kNmMax3e= =112.380.75=84.285 kNmmini其计算简图如图 16 所示- 14 -图 16 作 用 于 柱 计 算 简 图各柱列不动铰支座反力分别为：
17、A 柱列：n=0.148 =0.40 C 3=0.92R =C M /H=0.92176.15/9.6=16.88kN（）A3maxDB 柱列：n=0.501 =0.40 C 3=1.15R =C M /H=1.1584.285/9.6=10.09kN（）B3minD排架柱顶不动铰支座总反力为：R= R R R =16.88-10.09=6.8（）ABC故排架柱顶最后剪力为：V =R R0.8=6.88-0.80.3056.8=15.22kN（）AAV =R R0.8=-10.09-0.396.80.8=-12.21 kN（）BBV =R R0.8=0-0.3056.80.8=-1.66 kN
18、（）CC计算排架各柱的弯矩图和轴力图见图 17 所示南华大学 城市建设学院- 15 -图 17 作 用 于 柱 的 内 力 图图 图(2) AB 跨 D 作用于 B 柱列左侧时如图 18 所示max图 18 作 用 于 柱 计 算 简 图由 AB 跨 和 的偏心作用而在柱中引起的弯矩为Dmaxin= =112.380.35=39.33 kNmM3e= =503.30.75=377.475 kNmixi各柱不动铰支座反力分别为：A 柱列：n=0.148 =0.40 C 3=0.92=0.9239.33/9.6=3.77 kN （）HR/min3B 柱列：n=0.501 =0.40 C 3=1.1
19、5=1.15377.475/9.6=45.218 kN （）Max3- 16 -排架柱顶不动铰支座总反力为：R= RA+ RB =-3.77+45.218=41.448 kN （）最后剪力为：0.8=3.77+3.0541.4480.8=13.883 kN （）V0.8=45.218-0.3941.4480.8=32.286 kN （）BB0.8=0.30541.4480.8=10.11 kN （）CAB 跨 D 作用于 B 柱左侧时, 排架柱的弯矩图和轴力图如图 19 所示max图 图图 19 跨 作 用 于 柱 列 内 力 图(4) D 作用于 BC 跨同 D 作用于 AB 跨. (略)m
20、axmax4、吊车水平荷载作用下的内力分析（考虑厂房整体空间作用）（1）当 AB 跨作用有吊车横向水平荷载 T 时max计算简图如图 20 所示南华大学 城市建设学院- 17 -图 20 作 用 跨 的 计 算 简 图T =20.59 kNmax各柱不动铰支座反力分别为：A 柱列：n=0.148 =0.40 X/H =（3.8-1.2）/3.8=0.684 C =0.4611 5R = C T =0.46120.59=9.492 kN（）A5maxB 柱列：n=0.501 =0.40 X/H =2.6/3.8=0.684 查表得 C =0.5591 5R = C T =0.55920.59=1
21、1.51 kN（）B5max排架柱顶不动铰支座总反力为：R=R R R =11.51+9.49=21 kN（）ABC故排架柱顶最后剪力为：V =R R0.8=9.49-0.80.30521=4.368 AAkN（）V =R R0.8=11.51-0.39210.8=4.958 BBkN（）V =R R0.8=0-0.3050.821=-5.124 kN（）CC- 18 -图 21 作 用 于 跨 ， 图5、风荷载作用下的内力分析左风吹时：计算简图如图 22 所示=4.6图 2 左 吹 风 计 时 算 简 图各柱不动较支座反力分别为：A 柱列： n=0.48 =0.40 C 11=0.315=
22、C11qH=0.3151.8829.6=5.691 kN （ ）RC 柱列： n=0.48 =0.40 C 11=0.315= C11qH=0.3150.9419.6=2.846 kN （）c排架柱顶不动铰支座的总反力分别为：= + + RB + =4.62+5.691+2.846=13.16 kN （）FWAc排架柱顶最后剪力分布为：=5.691-0.30513.16=1.677 kN （）V南华大学 城市建设学院- 19 -=0-0.3913.16=-5.132 kN （）RVBB=2.846-0.30513.16=-1.168 kN （）C=1.677-5.132-1.168=-4.62
23、3 kN （）Ai排架各柱的弯矩图见图 23 所示 图 23 左 吹 风 时 内 力 图右风吹时的计算简图，剪力和弯矩图等都与左风吹时关于 B 列柱对称（计算过程略）五、内力组合对 B 柱进行最不利内力组合。表一 内力计算值截面内力恒载 屋面活荷载 吊车荷载(两台 Q=32/5t)- 20 -作用在AB 跨作用在BC 跨 D 作max用在 B柱D 作in用在 B柱T 作max用在 AB柱D 作ax用在 B柱D 作用min在 B 柱T 作ax用在 BC柱左风 右风项目 M 0 -3.6 3.6 122.69 46.4 5.86-122.7 -46.4 5.8619.5 -19.5- N 410.
24、4 27 27 0 0 0 0 0 0 0 0M 0 -3.6 3.6 -254.8 -37.89 5.86254.79 37.89 5.8619.5 -19.5- N 512 27 27 503.3 112.38 0 503.3 112.38 0 0 0M 0 -2.91 2.91 -67.53 32.93 96.567.53 -32.93 96.5149.27-49.27N 537.74 27 27 503.3 112.38 0 503.3 112.38 0 0 0-V 0 0.12 -0.12 32.29 12.21 15.6-32.29 -12.21 15.635.13 -5.13表二
25、 内力组合值内力组合截面内力项+ 及相应 N，VmaxM- 及相应 N，VmaxM及相应 M，Vmax 及相应 M，VminN南华大学 城市建设学院- 21 -组合项 内力 组合项 内力 组合项 内力 组合项 内力M 174.88 -174.88 -174.88 170.35-N1.2+1.40.9+0.9(+)526.51.2+1.40.9+0.9(+)526.51.2+1.40.9+0.9(+)526.51.2+1.40.9+0.9(+)492.8M 324.68 -324.68 -35.75 27.3-N1.2+1.40.9+0.9 (+)1219.161.2+1.40.9+0.9(+)
26、1219.161.2+1.40.9+0.9+0.8(+)1663.071.2+1.4614.4M 276.45 -276.45 -175.9 -68.98N 1299.92 1299.92 1693.96 645.29-V1.2+1.40.9+0.9 +0.8(+)3.25）1.2+1.40.9+0.9+0.8(+)-3.251.2+1.40.9+0.9+0.8(+)-19.081.2+1.4-7.185六、B 柱的截面设计（混凝土 C30，主筋采用 RRB400 级钢筋）B 柱的纵向钢筋计算（1）上柱由表 2 内力组合值可见，上柱-截面共有 7 组内力组合。本例采用绝对配筋，不考虑由弯矩的正
27、负号而取其绝对值，经过分析比较，最不利内力为：M=170.35kNm N=492.8kN由表查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：L0=2HU =23800=7600mm(a) e0=M/N=170.35/492.8=345.7附加偏心矩取 20和 h/30=600/30=20 中的较大值，故ea =20 e i= e0+ ea =345.7+20=365.7 =0.2+2.7 / =0.2+2.7365.7/565=1.95，取 =1.01i0h 1/ h=7600/600=12.6715，取 =1.00l 2- 22 -=1+ 1 2=1+ 11=1.180)(14hlei 2)607(
28、58.340=492.810 /1.014.3400=72.49mm =310.75mm1cNxafb3 b0h属于大偏心受压取 X= =70sa2As=As= 10()csyxefh 3 2492.8.765.0/23546.33m （ ） （ ）Nmax=492KN选用 4 18， =509mmsA 2(2)下柱下柱的可控制截面，由内力组合表可知，经过分析比较，最不利内力组合为：M=324.68kN.m N=1219.16kN有吊车厂房下柱排架方向的计算高度为：=1.0H=1.05.8=5.8m0l截面面积 A=1.77510 52南华大学 城市建设学院- 23 -=M/N=324.681
29、06/1219.16103=266.3mm0e=h/30=800/30=26.720a= + =266.3+26.7=293ie0a =0.2+2.7 / =0.2+2.7293/765=1.2341.0, 取 =1.01ie0h 1/ h=5.8/0.8=7.2515, 取 =1.00l 2=1+ 1 2 = 11 =1.10)(14hlei 2)805(76934=1219.1610 /1.014.3400=213.14h =1501cfNxab3 f此时中和轴在腹板内，重新求 X31129.601.450(1)403()cfw mhXb =585.7mmb0按大偏心受压计算：=1.129
30、3+800/2-35=687.5mmsiahe2/sA1010()()()22fcff cysxNebhbha3 10169.68.5.8.9(5)(5).920(5)230=251mm2A Smin=0.21.71510 =355mm25故按构造配筋,配 418， =509mmsA对非地震区的单层工业厂房柱无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求确定，选择 8200的箍筋进行加密。- 24 -（3） 、B 柱的吊装验算：采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，起吊时混凝土达到强度设计值的 100%。计算简图如图 24 所示 图 24柱 吊 装 验 算 简 图（1）荷载计算：自重线荷载（KN/m）,考虑动
31、力系数 =1.5，各段荷载标准值为：上柱：g =1.51.20.90.2425=9.72kN/m1牛腿：g =1.51.20.925（0.8+0.62）0.4+20.50.6 20.4/1=26.57kN/m2下柱：g =1.51.20.91.77525=7.69kN/m3(2)分析:由图 24 可知M =g /2=6.483.8 /2=46.78kNm1l22M =g ( + ) /2+(g -g ) /2=120.4 kNm2221lM =g /8-M /2=7.195.6 /8-120.4/2=32.01 kNm3l 2(3) 承载力验算：上柱： = =0.038412scoafbh32
32、70.18.456=0.98ssr= =352 mm21SysoMAfh670.81395配 218， =509mms2南华大学 城市建设学院- 25 -下柱： = =0.03621scoMafbh6210.4.375=0.98ssar= =446mm22SysoAfh610.439875配 318， =763mms2（4）裂缝宽度验算：上柱吊装验算：上柱配筋 =509mmsA26 2107.180/.7509364./.8KSKSMNmh0.01 取59/(4).2te01.te1.0.6/1.0.65./.4.65tKsktefmax 54118(.9.08)2. (.920.)0.4.0
33、eqSKcr tedCE裂缝控制等级为三级，环境类别为一类，查表得 ，limmax.4故裂缝宽度满足。下柱吊装验算：下柱配筋 =763mmsA26 21032.10/.8763564.8/.87KSKSMNmh0.01 取2.)5/(6te 01.te0.2，1.0./1.0.65./.2.tKsktef取 .2max (1.90.8)eqSKcr tedCE- 26 -564.8192.10(1.920.8)0.3lim0.4故裂缝宽度满足要求。（5）牛腿设计设牛腿的高度 h=1000mm ,根据吊车梁支撑位置，截面尺寸如图 25 所示图 25 柱 牛 腿 尺 寸、牛腿高度验算作用于牛腿顶部
34、荷载标准组合竖向力值为：max350854.1VKKFDGkN牛腿顶部水平荷载标准值为： （吊车梁顶与上柱相连）hKF牛腿有效高度 =1000-35=965mmsh0裂缝控制系数 =0.65（考虑疲劳验算）竖向力 F 作用点与下柱水平距离 a=750-400+20=370mmVK)/5.0/(/5.010habhfFtkVKHS ）（.661.2.496(.37/965)（ ）=571.1kNF =554.10kN， 牛腿高度满足要求VK、牛腿局压验算取吊车梁垫板尺寸为 400400mmF /A=571.1010 /400400=N/ 0.75f =0.7514.3=10.725 N/VK32
35、c 2南华大学 城市建设学院- 27 -、牛腿配筋计算：牛腿纵向钢筋计算作用于牛腿顶部的竖向设计值和水平设计值分别为：max31.450.31250.876.VFDGkN0Ha=3700.3h =0.3765=229.5mm0 6 2075.10371.295858VHSyyFaA mfhf选用 4 18，A =1018mms2牛腿弯起钢筋选用 2 18，A = A /2=509 mms 2牛腿箍筋选用 2 102/3h 高度处 ASV=278.55=785 A /2=509 mms2七、B 轴排架柱基础设计（混凝土用 C25,钢筋 HPB235 级）1. 荷载(1) 由截面的基本组合值计算，
36、根据 B 轴排架柱内力组合表中，选择最不利内力对基础进行设计：M=175.19 kNm ，N=1693.96kN按构造要求拟定基础高度 h=h1+a1+50,柱插入杯中的高度 h1=800mm.杯底的厚度 a1=250mm,所以 h=800+250+50=1100mm基础顶面标高为0.6m(2) 按轴心受压 Nmax 估算基础底面尺寸2397.6/15.820aFAmfd放大 20%40%后，取 ，.43.lb2.64A基础底面截面抵抗矩2225.186W基础及台阶上土重标准值为： 203.62.41.7=293.8kNmGrbld2地基承载力验算：Mk=175.19/1.35= 129.8
37、kNmNk=1693.96/1.35=1254.8kN- 28 -Vk=19.08/1.35= 14.1kNMb,k= Mk+ Vkh=129.814.11.1=145.31 kNmNb,k= Nk+Gk=1254.8+293.8=1548.6kN,max1548.629.04.3120b aP fKPAW,in5.bkkk,max,in204.31.29.30kk aPfKP基础外形尺寸的确定杯壁厚度 t,由表得 t=300mm则基础顶面突出柱边宽度 b1=300+75=375mm杯壁高度 h2=400mm,杯底厚度 a1=300mm t/h=10.65 杯壁可不配筋底面尺寸 如图 26 所
38、示。基础底面设置 C10 砼垫层。360240lm图 26 柱 基 础 尺 寸基础高度的验算由地基承载力验算，采用净反力，按其对基础高度进行验算M=175.19 kNm N=1693.96kN V=19.08kNMb= M+ Vh=175.1919.081.1=196.18 kNmNb= N=1693.96kN,max16931823.930845bj aP fKPAW,in.bj南华大学 城市建设学院- 29 -,max,in23.9158.6.250jjj aPfkP验算台阶截面处的冲切力h0=70040=660mmat=3752+400=1150mmab= at+2 h0=1150+26
39、60=2470mmmm152470182tbm200()()t tc alAhh23.615.415.6(0.6)2=0.876m2因为变阶处 h=700204.9kN受冲切承载力满足要求基础底板配筋1.基础长边方向配筋由三角比例关系算得柱边净反力 Pn1=158.3+2.2(233.9-158.3)/3.6=204.5kN台阶边缘净反力 Pn2=158.3+2.575(233.9-158.3)/3.6=212.4kN控制截面边: 21,max)()48nttMpbla1（ 3.960.8(.40)（ 20.5=372.3 kNm 621107.159SyAmfh台阶截面处22,max)()48nttMpbla2（16.3415.9
