1、材料学专业优秀论文 不同工艺制备 Al-Si 涂层的抗高温氧化性能研究关键词：航空发动机 表面抗氧化 铝硅涂层摘要：为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和 HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧
2、化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导
3、致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要
4、优于试样 A。正文内容为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和 HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高
5、温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si
6、的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改
7、性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较
8、快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑
9、脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及
10、高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;
11、Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层
12、在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si
13、涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落
14、原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过
15、程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法
16、计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜
17、内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6g
18、t;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进
19、行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却
20、时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。
21、为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂
22、层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大
23、增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，
24、根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚
25、稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -A
26、llt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试
27、验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，
28、氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化
29、性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。为提高航空发动机涡轮叶片的抗高温氧化性能，在 DZ4 合金表面用两种工艺制备了改性的 Al-Si 涂层，根据 GB/T13303-91钢的抗氧化性能测定方法和HB5258-2000钢及高温合金的抗氧化性测定试验方法 ，对 DZ4 镍基高温合金表面制备的“A” 、 “B”两种 Al-Si 涂层进行高温氧化试验。对
30、实验数据进行处理，得到不同氧化时间的单位面积增重。绘制氧化动力学曲线。用数学方法计算出两种 Al-Si 涂层的氧化增重动力学表达式。用 SEM/EDXA 对试样表/截面氧化形貌/成分进行分析，用 XRD 分析涂层及氧化产物的相结构。结果表明：铝硅涂层具有很好的抗高温氧化性能，氧化初期，涂层表面 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;的生长占主导地位，致使氧化增重较快。但随着氧化的进行，亚稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;向稳态的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;转变，氧化速率下降，氧化增重曲线趋于平缓。随着氧化的进行铝硅涂层剥落现象也趋明显，剥落原因有：表面形成的 Al
31、lt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜和膜下渗层及基体的热膨胀系数存在差异；膜内存在内应力；Allt;,2gt;Olt;,3gt;氧化膜/涂层界面处存在空洞。这些都会导致氧化膜在冷却时发生开裂、剥落。Si 能抑制 相的生长，促使 相转变为 #39;相，含 Si 的 #39;相抗蚀能力大增，其抗氧化能力与 相相当。另外 Si 促使 相转变为 #39;相也有利于降低塑脆转变温度，生成的 -Allt;,2gt;Olt;,3gt;附着力好，涂层不易开裂、脱落。试样 B 涂层在 1100的抗高温氧化性能比试样 A 涂层好，其原因是由于富 Si 的 Mlt;,6gt;C 在氧化过程中阻碍氧化膜向内扩张，
32、阻挡元素互扩散，延长了涂层的寿命，在试样 B 的涂层中富 Si 的Mlt;,6gt;C 二次相的数量比试样 A 涂层中的多，因此试样 B 涂层在1100的抗高温氧化性能要优于试样 A。特别提醒 ：正文内容由 PDF 文件转码生成，如您电脑未有相应转换码，则无法显示正文内容，请您下载相应软件，下载地址为 http:/ 。如还不能显示，可以联系我 q q 1627550258 ，提供原格式文档。我们还可提供代笔服务，价格优惠，服务周到，包您通过。“垐垯櫃 换烫梯葺铑?endstreamendobj2x 滌甸?*U 躆 跦?l, 墀 VGi?o 嫅#4K 錶 c#x 刔 彟 2Z 皙笜?D 剧珞 H
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