装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算.doc

1、0目录一、题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计2二、基本设计参数2三、计算内容21. 主梁截面设计22. 计算主梁的荷载横向分布系数32.1 计算几何特性32.2 计算抗弯参数 和抗扭参数 52.3 计算各主梁横向影响线坐标53. 主梁内力计算.103.1 永久作用效应.103.2 可变作用效应.114. 由弯矩剪力作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图.165. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算165.1 配置主梁受力设计165.2 持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算185.3 斜截面抗剪承载力计算195.4 箍筋设计235.5 斜截面抗剪承载力验算235.6 持久状况斜截面

2、抗弯极限承载力验算.285.7 持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算.285.8 持久状态正常使用极限状态下挠度验算.296. 行车道板、横隔梁内力计算327. 横隔梁的内力计算及配筋.347.1 计算跨中横隔梁的弯矩影响线坐标347.2 计算荷载的峰值 357.3横隔梁截面配筋与验算378. 图纸绘制391桥梁工程课程设计任务书一、题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算二、基本设计参数1. 桥面净空：净9+21.0m（人行道）2. 主梁跨径及全长标准跨径: 10.00m(墩中心距离)主梁全长: 9.50m(支座中心距离)计算跨径: 9.96m(主梁预制长度)3. 设计荷载：公路 I 级荷载，

3、人群3.0KN/m 。24. 材料:钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。混凝土：C50， 容重26kN/m3；桥面铺装采用沥青混凝土：容重23kN/m3；桥面铺装混凝土垫层：容重24kN/m3。5. 设计依据公路桥涵设计通用规范 （JTJ D602004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTJ D622004） ；6. 参考资料 结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社； 桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社； 公路桥梁设计手册 梁桥 （上、下册） 人民交通出版社 桥梁计算示例丛书 混凝土简支梁(板)桥(第三版) 易建国主编.人民交通出版社(5)钢筋混凝土及预应力混凝土简

4、支梁桥结构设计闫志刚编.机械工业出版社三、计算内容1. 主梁截面设计2桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）2. 计算主梁的荷载横向分布系数本次设计跨内设有三道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/ =6180/950=1.1370.5,故不可以l用偏心压力法绘制影响线和计算横向分布系数 。cm如前所述具有可靠的横向联系，故可采用比拟正交异性板法（或G-M法）绘制影响线和计算横向分布系数 。cm主梁抗弯及抗扭惯性矩计算图式（单位：cm）32.1 计算几何特性（1）主梁的抗弯惯矩 和比拟单宽抗弯惯矩xIxJ求主梁界面的重心位置 (见图 2-1):翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚

5、为： 1(04)122hcm则 0.121.8.6.9.8(9)x抗弯惯性矩 为：xI323 24110.6780.1678.3.802190.180.238XIcm主梁的比拟单宽抗弯刚度： 41937.60/0xIJcmb（2）横隔梁抗弯惯矩 和比拟单宽抗弯惯矩yIyJ翼缘板有效宽度 的计算计算图示如图2-2所示隔梁的尺寸取两边主梁的轴线间距，即横隔梁截面特性计算示意图（单位：cm） mbl0.9815 ，c25/)67.4(cmh70，2/lb16根据 的比值查表可得翼板的有效工作宽度 时，5.0/lc703./ccm16.29573求横隔梁的截面重心位置 ：y1266y2.5270横隔梁

6、的抗弯惯矩为： 3231167016(.)622yI24.59cm4则横隔梁的比拟单宽抗弯惯矩为： 4123957.8/4yIJcma（3）主梁和横梁的抗扭惯矩对于主梁梁肋:主梁翼板的平均厚度： 12hc由 6/0.5,0.299-tb查 表 得则： 34.6=51cmTxI/21./7./J对于横隔梁梁肋；=0.14/(0.7-0.12)=0.24,查表得 =0.28262bh 2c340.86793TyIcm41.59.687/YJ cm2.2 计算抗弯参数 和抗扭参数445027.0.9XYBL().18542.3523.69TxycGJEE则 0.82.3 计算各主梁横向影响线坐标（1

7、）跨中荷载横向分布系数已知 ，查“GM”图表得影响系数 和 值如下表所示；59. 1K0表 21 影响系数 K1和 K0的值荷载位置影响系数梁位B 3B/4 B/2 B/4 0-B/4 -B/2-3B/4 -B校核0 0.61 0.760.971.251.431.25 0.97 0.76 0.61 8B/4 0.98 1.161.371.481.240.94 0.67 0.48 0.36 8.01B/2 1.54 1.661.621.330.980.67 0.46 0.35 0.157.9153B/4 2.41 2.131.621.110.750.52 0.35 0.27 0.19 8.05K

8、1B 3.36 2.431.540.930.590.38 0.27 0.17 0.12 8.0550 -0.5 0.331.051.782.131.78 1.05 0.33-0.45 8B/4 0.14 11.72 21.761.15 0.53 -0.1-0.557.905B/2 1.74 2.052.141.691.040.51 0.12 -0.2-0.557.9553B/4 3.98 3.122.051.090.39 0-0.19 -0.3-0.32 7.98K0B 7.07 4.251.720.14-0.5-0.5-0.41 -0.2-0.03 8.01用内插法求各梁位处横向影响线坐标值

9、如图所示:图 2-3 （单位：cm）对于 1 号、6 号梁： BBKK3.067.4/3 对于 2 号、5 号梁： 2/对于 3 号、4 号梁： ( 表示梁位在04/04/0 3.67.159)( KBB0 点的位置)列表计算各梁的横向分布系数 1号、2号和3号梁的横向影响线坐标值荷载位置梁号 算式B 3B/4 B/2 B/4 0 -B/4 -B/2-3B/4 -BK1=0.33KB+0.67K3B/42.724 2.229 1.594 1.051 0.697 0.474 0.324 0.237 0.167 1K0=0.33KB+0.67K3B/45.000 3.493 1.941 0.777

10、 0.093 -0.165 -0.263 -0.274 -0.224 K1-K0-2.276 -1.264 -0.348 0.274 0.604 0.639 0.586 0.511 0.391 (K1-K0)-0.473 -0.263 -0.072 0.057 0.126 0.133 0.122 0.106 0.081 K=K0+(K1- 4.52 3.23 1.86 0.834 0.21 - - - -6K0) 6 0 9 9 0.032 0.141 0.167 0.143 =K/60.754 0.538 0.311 0.139 0.036 -0.005 -0.023 -0.028 -0.0

11、24 K1=KB/21.540 1.660 1.620 1.330 0.980 0.670 0.460 0.350 0.150 K0=KB/21.740 2.050 2.140 1.690 1.040 0.510 0.120 -0.190 -0.550 K1-K0 -0.2-0.39-0.52 -0.36-0.06 0.16 0.34 0.54 0.7(K1-K0)-0.042 -0.081 -0.108 -0.075 -0.012 0.033 0.071 0.112 0.146 K=K0+(K1-K0)1.698 1.969 2.032 1.615 1.028 0.543 0.191 -0.

12、078 -0.404 2=K/60.283 0.328 0.339 0.269 0.171 0.091 0.032 -0.013 -0.067 K1=0.33Ko+0.67Kb/40.858 1.028 1.238 1.404 1.303 1.042 0.769 0.572 0.443 K0=0.33Ko+0.67Kb/4-0.102 0.779 1.499 1.927 1.882 1.358 0.702 0.075 -0.504 K1-K00.960 0.249 -0.261 -0.523 -0.579 -0.316 0.067 0.497 0.947 (K1-K0)0.200 0.052

13、-0.054 -0.109 -0.121 -0.066 0.014 0.103 0.197 K=K0+(K1-K0)0.098 0.831 1.445 1.819 1.762 1.292 0.716 0.179 -0.307 3=K/60.016 0.138 0.241 0.303 0.294 0.215 0.119 0.030 -0.051 绘制横向分布影响图：71#,2#,3#梁荷载横向分布系数计算（单位：cm）汽车荷载距人行道边缘距离不小于 50cm，人行荷载取 ，人行道板以单侧2/0.3mKN的线荷载作用在人行道上。mKN/6各梁的横向分布系数： 公路 I 级： 1(0.59.2480

14、.15.9.16.28)0.419cq23674)033(8.cqm人群荷载： 109r2.65c3r(2) 梁端剪力横向分布系数（按杠杆原理法）梁端荷载横向分布系数计算图示（单位：cm）公路 I 级, 361.072.1 q950.12 q639.)78(3人群荷载, .1r203r跨中 cm支点 om荷载1号 2号 3号 1号 2号 3号0.419 0.338 0.338 0.490 0.361 0.5 0.6930.691 0.691 0.265 0.053 10278 -0.222 03. 主梁内力计算3.1 永久作用效应永久荷载 假定桥面板构造各部分重力平均分配给主梁承担，则计算结果

15、见下表a,主梁 10.142.69.801620487/gKNm b,横隔梁 边梁： 21/0.56.943/9.506/kNm中梁： 2/gkc,铺装层： 310.2/3.9/ d,栏杆、人行道： 46/Nm作用于边主梁的全部恒载： 8.76.14.86/gkNm作用于中主梁的全部横载： 12395恒载内力计算 2 2(2)xlxMlglQ边主恒载梁内力 截面内力 内力 剪力 x 弯矩 xM支座 X=0 70.585 0跨中 X=L/2 0 167.64kNm中主梁恒载内力截面内力 内力 剪力 xQ弯矩 x10支座 X=0 73.435kN 0跨中 X=L/2 0 174.41kNm影响线面

16、积计算表项目计算图示 影响线面积 0M1/2 28.14210llV1/20（ ）18.22/01lV0 75.40l永久作用效应计算见下表 mKNM/21 KN/V0粱号 q w0 Qw0 q w0 qw01（6） 19.4391 11.28 219.2730 19.4391 4.75 92.33572（5） 17.3547 11.28 195.7080 17.3547 4.75 82.43483（4） 17.1927 11.28 193.9337 17.1927 4.75 81.66533.2 可变作用效应1）汽车荷载冲击系数计算：结构的冲击系数 与结构的基频 有关，故应先计算f结构的基频

17、，简支梁的基频简化公式为 38.71094.7/cGmKgmg10223.45.26.89.9cEIf Hzlm由于 ，故可由下式计算汽车荷载的冲击系数：Hz14.2） 公路-I 级均布荷载标准值 kq、集中荷载 kP及其影响线面积计算如下：公路-级规定：均布荷载 ；集中荷载桥梁计算跨径小于等于 5m 时mNk/5.10；桥梁计算跨径大于或等于 50m 时， ；其间按线性内插法取KNPk180 KNk36011用。即， 10.5/kqNm368(9)1809kPKN计算剪力时： .237.6pk公路-I 级及其影响线面积表项 目顶点位置 )/(Kqk )(Pk0M1/2 L/2 处 10.5

18、198 11.28V0 支点处 10.5 237.6 4.75V1/2 L/2 处 10.5 237.6 1.19可变作用每延米人群荷载 ： rpmNr/313）可变作用效应弯矩计算弯矩计算公式如下： )(0kkyPqM其中，由于只能布置两车道，故横向折减系数 。.计算跨中处弯矩时，可近似认为荷载横向分布系数沿跨长方向均匀变化，故各主梁值相同。公路I 级车道荷载产生的弯矩计算表粱号 内 力 1)/(mKNqk0KNPk/ky)(mKNM1 M1/2 0.419 11.282.375 357.6592 M1/2 0.388 11.282.375 331.1973 M1/2 0.4901.45 1

19、0.511.281982.375 418.264人群荷载产生的弯矩(单位： )mKN梁号 内力 0rp)(mKNM1 M1/2 0.691 11.28 3 23.3832 M1/2 0.265 11.28 3 8.9683 M1/2 0.053 11.28 3 1.794基本荷载组合：按桥规规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分项系数： ；2.1Gi汽车荷载作用分项系数： ；4Q人群荷载作用分项系数： ；.j弯矩基本组合公式为： )(2100 njQjkcQlkGikmiud SSS12式 桥梁结构重要性系数 。0 0.1在作用效应组合中除汽车荷载效应（含冲击

20、力、离心力）的其他可变作c用效应的组合系数，人群荷载的组合系数取 0.8。弯矩基本组合计算表梁号 内力 永久荷载 人群荷载 汽车荷载 弯矩基本组合1 /2lM167.64 23.383 357.659 734.6272 174.41 8.968 331.197 685.5233 /l174.41 1.794 418.264 797.3734) 可变作用的剪力效应计算：在可变作用剪力效应计算时，应计入横向分布系数 沿桥跨方向变化的影响。通常按如下方法处理，先按跨中的 由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数 并考虑支点至 L/4 为直线变化来计算支点剪力效应。A、跨中截面剪力 的

21、计算 2/1V)(102/ kkyPqV跨中剪力的计算结果见表 3-8 和见表 3-9。公路I 级车道荷载产生的剪力 V1/2 计算表（单位： ）KN人群荷载产生的跨中剪力计算表（单位： ）KNB、支点剪力 计算0V计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为;a、支点处按杠杆原理计算 b、 处按跨中弯矩的横向分布系数 。4/l3c、支点 及 到另一支点段在 和 之间按照直线规律变化/l (3) 梁端剪力效应计算：汽车荷载作用及横向分布系数取值如图所示：汽车荷载产生的支点剪力效应计算图式（单位：cm）梁号内力 1)/(mKNqk0Pk/ky剪 力效 应1 V1/2 0.419 79.7682 V1/

22、2 0.388 73.8673 V1/2 0.490 1.45 10.5 1.19 237.6 0.5 93.2851梁号 内力 )/(mq人 0剪力效应1 V1/2 0.691 2.4672 V1/2 0.265 0.9463 V1/2 0.0533 1.190.18913计算公式 ： )(2)(2)1( 201000 ymaymaqypmV ccckk 计算结果及过程如下：1 号梁：0237.6.1959.519.54(041.36)/2(041.36)21.kN 2 号梁： 03760.59.19. 1805.380.5.05.382421.Vk 3 号梁： 0276.03951.519

23、.5.40639.40(630.49)22418VkN 人群荷载作用及横向分布系数沿桥跨方向取值见下图：14人群荷载支点剪力计算图式（单位：cm）计算结果及过程如下：1 号梁： 0 19.519.50632780.693242.784rVkN2 号梁：019.5.920.653.04260.3.1.Vk3 号梁： 19.519.5030322421.4oVKN剪力效应基本组合计算结果见下表(表 3-11)；15基本组合公式为 )(2100 njQjkcQlkGikmiud SSS各分项系数取值同弯矩基本组合计算。剪力效应基本组合(单位：KN)粱号 内力 永久荷载 人群 汽车荷载 基本组合值V0

24、 70.585 11.94 105.95 249.7061V1/2 0 2.467 79.768 14.329V0 73.435 2.4 139.55 286.8522V1/2 0 0.946 73.867 104.738V0 73.435 0.58 178.12 338.3023V1/2 0 0.189 93.285 130.8644.由弯矩剪力作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图；弯矩和剪力包络图如下图所示：5. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算；5.1 配置主梁受力设计由弯矩基本组合表可知，3 号梁 值最大，考虑施工方便，偏于安全设计，一律dM按 3 号梁计算弯矩进行配筋。设钢筋

25、保护层厚度 3cm,钢筋重心至底边距离 ,则主梁的有效高度12acm。091278hacm已知 1 号梁的跨中弯矩 ，下面判断主梁为第一类 T 形截面或第79.3dKN二类 T 形截面：若满足 ，则受压区全部位于翼缘板内，为第一类 T20ffchb形截面，否则位于腹板内，为第二类 T 形截面。式中， 为桥跨结构重要性系数，取 1.0； 为混凝土轴心抗压强度设计值，0 cdf本次设计采用 C50 混凝土，故 ； 为 T 形截面受压翼缘有效宽度， 公MPafcd4.fb路桥规规定，T 形截面内梁（3 号梁属于内梁）的受压翼板有效宽度 用下列三者fb16中最小值：（1） 计算跨径的 1/3： /39

26、50/316.7lcmc（2） 相邻两梁的平均间距：d=180cm（3） 4/ ./1(86)2hb 281)324fhf cm此处，b 为梁肋宽度，其值为 16cm， 为承托长度，其值为 82cm， 为受压翼hbfh缘悬出板的平均厚度，其值为 12cm。 所以取 。cmf180判别式左端为 0.79.379.3dMkNk判别式右端为 30 0.122.41.802(.8)483.6fcdfhb mkN因此，受压区位于翼缘板内，属于第一类 T 形截面。应按宽度为 的矩形截面fb进行正截面抗弯承载力计算。设混凝土截面受压区高度为 x，则利用下式计算： 200xhbfMcd即 31.079.32.

27、41.8(.7)整理得 2569x解得 .0.m根据公式 xbfAcds 2322.418.6.74107.4cdfss mc选用 6 根直径为 25mmHRB335 级钢筋和 4 根直径为 20mm 的 HRB335 级钢筋。则 ，钢筋布置如图所示：2229560.s c17图 5-1 钢筋布置图（单位 cm）混凝土保护层厚度取 30mmd=25mm 及规范规定 30mm，钢筋间横向净距 =180-2 30nS-2 28.4=63.2mm40mm 及 1.25d=1.25 25=31.25mm。满足构造要求。钢筋的重心位置 为：sa29.45(.70)12.56(4.7306.5/2)1.8

28、9sisya cm 则 0.83.shacm查表可知， ， ，则截面的受压区高度符56.b0256.7420.1bxh合规范要求。配筋率：min4/1.83/.9.0294%tdsf所 以 ， min60.24%7soAbh满足规范要求。5.2 持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算按截面实际配筋值计算受压区高度 为：x042.0182.917.563.421sd bcfAxchcmb截面抗弯极限状态承载力 )2(0xfMcd3 0.262.41.8917(.34).KNm18满足规范要求。5.3 斜截面抗剪承载力计算由剪力效应组合可知，支点剪力以 3 号梁最大，跨中剪力效应以 3 号

29、梁最大，偏于安全设计，均取最大值进行设计，即：。01/238.,0.864ddVKNVKN假定最下排两根钢筋没有弯起而直接通过支座，则须满足构造要求：公路桥规规定，在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并且不少于总数 1/5 的下层受拉钢筋通过，即：100 % 982/4201=23.363%20%，满足规范要求。（1）上限值截面尺寸检查根据构造要求，梁最底层 2 根直径为 25mmHRB335 钢筋通过支座截面。则： 4.8acm09.85.hcm（ ）0,315.bhfVkudN即： 062491.6338.2dKVKN故梁端部抗剪截面尺寸满足要求。（2）下限值检查是否需要根据计算配置箍筋规

30、范规定若 （ ）满足，可不需要进行斜截面抗剪强度计023015.bhftddk算，仅按构造要求设置钢筋。即：3 0,/2865124.7338.0dlKNVKN故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段应进行持久状态斜截面抗剪承载力验算。（3）斜截面配筋计算图式对于计算剪力 的取值方法， 公路桥规规定：sbiV最大剪力取用距支座中心 h/2（梁高的一半）处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于 60%，弯起钢筋（按 450弯起）承担不大于 40%；计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心 h/2 处由弯起钢筋承担的那部分剪力值；计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯

31、起钢筋点出由弯起钢筋承担的那部分剪力值。弯起钢筋配置计算图式如图（图 5-2）：说明:架立钢筋选用 2 根 22mmHRB335 级钢筋，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了满足弯起钢筋的抗剪承载力的需要另加 和 的 4 根 14mmHRB335 级钢筋，5sbA6s与纵向受拉钢筋和架立钢筋均焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力，首先要计算弯起钢筋上、下弯点之间的垂直距离Hi。现拟弯起 5 排钢筋，将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的Hi 以及距支座19中心距离 、分配的剪力计算值 、所需的弯起钢筋面积 值列入表 5-1。ixsbiVsbiA弯起钢筋配置及计算图示（尺寸单位：cm）由内插可得：距梁高

32、h/2 处的剪力值为45130.86.302418.6575dVKN则， .9csd b弯起钢筋计算表斜筋排次 上下弯点间的垂直距离（m）ih弯起点至支座中心的距离 ()iX分配的计算剪力值 ()sbiVkN需要弯筋的面积 2()sbiAm可提供的弯筋面积 2()sbiAm1 0.7165 0.7165 127.46 858.36 53HRB（982）2 0.6465 1.363 115.83 780.02（982）3 0.5794 1.9424 87.62 590.05 20（628）45 0.5144 2.4568 62.32 419.67 35mRB20（628）5 0.4448 2.9

33、016 39.86 268.42 21435mHRB（308）6 0.4448 3.3464 20.45 137.71（308）H1=90-4042+7.0+3+2.51+2.84/2=71.65cmH2=90-4042+7.0+7.0+3+2.51+2.84/2=64.65cmH3=90-4.42+21+3+2.51+2.27/2=57.94cmH4=90-4042+21+6.5+3+2.51+2.27/2=51.435cmH5=90-4.42+21+6.5+3+2.51+16.2/2=44.48cmH6=90-4.42+21+6.5+3+2.51+16.2/2=44.8cm分配的计算剪力值

34、 ：sbiV10.427.6kN2(30.15).83.sb kN3. 7627s41(.94).3sbVk5.2583.s N67.0162.45.sb K需要的弯筋面积 ：sbiA按公预规规定，与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力（KN）按下式计算： ssbdsAfVin1075.30式中： 弯起钢筋的抗拉设计强度值（ MPa）sdf在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积（mm 2） 。b弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角。s本次设计中： ，故相应于各排弯起钢筋的面积按下式计算：045,280ssbMPaf13.insbisbisdVAf计算面积见表中： 2103.27.4685.8sinsbAm

35、213s 2309.si45sb462178nsAm2125013.9.86.42sin5sbAm6137s（4）主筋弯起后持久状况承载力极限状态正截面承载力验算：计算每一根弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度 h0的值也不同,为简化计算，可用同一参数值，影响不会很大。各排钢弯起后，相应正截面抗弯承载力 计算如下：uiM钢筋的抵抗弯矩253mHRB3411()2801.90(.926/)4.8soxMfAkN钢筋的抵抗弯矩03421().2(./)256.7soxfhkm跨中截面的钢筋的抵抗弯矩 341()801.0(.96/2)043.soxMfAkN全梁

36、的抗弯承载力校核见图全梁抗弯承载力验算图式第一排弯起钢筋弯起处正截面承载力为： 1(043.62.84156.07)243.5MKNm第二排弯起钢筋弯起处正截面承载力为： 2.8.第三排弯起钢筋弯起处正截面承载力为：223(104.625.07)31.2MKNm第四排弯起钢筋弯起处正截面承载力为： 48.95.4 箍筋设计箍筋间距计算式为： 220,621)(.05.0(VbhfAfPS svkcuv 式中： 异号弯矩影响系数，本次设计取 ；1.1受压翼缘的影响系数，取 ；2 .2公路桥规规定：最大剪力计算值取用距支座中心 h/2（梁高一半）V处截面的剪力值。 截面内纵向受拉钢筋的配筋率， ；

37、P 10P同一截面上箍筋的总截面积（ ） ；svA2m箍筋的抗拉设计强度，选用 级箍筋，则 ；f 35HRBMPafsv195选用 双肢箍，则面积 ；最大剪力设计值 。8221.0svAc38.6VKN支点截面：距支座中心 处得主筋为 ， ;/h2cmAs有效高度 。.8/4.9010%765.sb017.P把以上数据代入得： 26 221.0.5(2.)0195608.38656404vSmhm及 满 足 规 范 要 求箍筋的配筋率： 1%0.239.18(235)26svARbS满 足 规 范 要 求选用 。50v在支座中心向跨中方向长度不小于 1 倍梁高（90cm）范围内，箍筋间距取10

38、0mm。其它梁端箍筋间距取 250mm。5.5 斜截面抗剪承载力验算斜截面抗剪强度验算位置为：A、距支座中心 h/2（梁高一半）处截面；B、受拉区弯起钢筋弯起点处截面；C、锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面；D、箍筋数量或间距有明显改变出的截面；E、构件腹板宽度改变处的截面。因此，本算例要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括以下 6 个截面。23受弯构件配有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为： sbcdV0ssbdsbAfin175.3,svkcuc fPh,0)6.2(406.mhC斜截面抗剪承载力验算图式1）距支座 h/2 处截面 11，由图 5-4 可以得到距支座中心为 h/2

39、 处截面的横坐标为x=4750-450=4300mm，正截面 有效高度 =855.8mm。现取斜截面投影长度0h，则得到选择的斜截面顶端位置 A（图 5-4） ，其横坐标为mhc8.50x=4300-855.8=3442.2mm。相应的顶端剪力和弯矩设计值分别为：/2/2()dlolxV23.4130.864.301.86)81.27695kN 2/()dlxM2.79. .4m顶端正截面的有效高度 =90-4.42-3.5mm=0.8208m（主筋为 ） ，则实际广义剪0h 25比 m 及斜截面投影长度 C 分别为：0.6.870.58mhm0/3.14/.6.01.643xMV24斜角度

40、。11 00tan(/)tan(.820/.7)45.hc斜截面内有 纵向钢筋，则纵向钢筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分别为：259.2.6.Pmin1.0%3018%svbAS即： 31.0.45682.(.672)5.63195csV298KN斜截面内有 2 组弯起钢筋 ，故：301.7019sin4591.sb KN.2.6.2876c k2）距支座中心 0.7165m 处的截面 22(第一排钢筋弯起处),x=4075-0.7165=4.0335m, =90-4.42-3.5=82.08cm, 现取斜截面投影长度 ，则得到选择的斜截0h 0.chcm面顶端位置 B（图 5-4） ，其横坐标

41、为 x=4.0335-0.8208=3.2127m。相应顶端剪力和弯矩设计值分别为： /2/2 23.17()130.864(.3021.864).695dlolxV kN/2 247179. .9.5lMkNm顶端 B 正截面的有效高度 =90-4.42-7=78.58cm,0h即： /43.61/7.0.82.3xmV 0.9Cmtan(/).ohc斜截面内有 纵向钢筋，则纵向钢筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分别为：254.8211.562.67P0%03svbAS32.0.458.(.)50.63%195csV319KN斜截面内有 2 组弯起钢筋 ，故203 0.71(926)sin42.

42、7sb KN 25.8.5cVKN3)距支座中心 0.9m 处截面 33（箍筋间距改变处） ，x=4.75-0.7165=4.0335m, =90-4.42-3.5=82.08cm, 现取斜截面投影长度 ，则得到选择的斜截0h 08.chcm面顶端位置 B（图 5-4） ，其横坐标为 x=4.0335-0.8208=3.2127m,相应顶端的剪力和弯矩设计值：25/2/2 23.09()130.864(.3021.864)6.152dlolxV kN/2 249179. 75lMkNm顶端 C 正截面的有效高度 =90-4.42-7=78.58cm,0h即： /43.86/.10.82.93x

43、mV 0.m1tan(/).4ohc斜截面内有 纵向钢筋，则纵向钢筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分别为： 254.562.P0%0.531svbAS331.0.478.(61.)50.23%195csV975KN斜截面内有 2 组弯起钢筋 ，故2503.sb4863.12c KN4)距支座中心 1.363m 处截面 44（第二排弯起钢筋弯起点处）x=4.75-1.363=3.387m, =78.58cm, 现取斜截面投影长度 ，则得到选择的斜截面顶端位置0h 078.5chcmD（图 5-4） ，其横坐标为 x=3.387-0.7858=2.6012m,相应顶端的剪力和弯矩设计值为：/2/2 2

44、.601()130.864(.3021.84)4.95dlolxV kN/41799.5lMkNm顶点 D 正截面的有效高度 =0.9-0.13881=0.76m,0h（ ）6285.14.238.1968sam即： 0/5./60.73xmV.Ch10tan(/)29.oc斜截面内有 纵向钢筋，则纵向钢筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分别为：24.6482.13.517P.253%sv41.0.410(0.)0.23%195csV975KN斜截面内有 弯起钢筋，故2263040.75128056sin418.5sbVKN9c5）距支座中心 1.9424m，55 截面（第三排钢筋弯起点） ，x=4.75-1.9424=2.807m, =76cm, 现取斜截面投影长度 ，则得到选择的斜截面顶端位置 E（图 5-0h 076chm4） ，其横坐标为 x=2.807-0.76=2.047m,相应顶端的剪力和弯矩设计值为：/2/2 2.047()13.84(.3210.8).695dlolxV kN/2 247179. 64.9.5lMkN顶点 E 正截面的有效高度 =73.42m,0h即： /64./07303xmVm取0.12Cmtan(/)9.8ohc斜截面内有 纵向钢筋，则纵向钢筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分别为：254.45623.05,