1、一、振动台试验方案1 试验方案1.1 工程概况本工程塔楼结构体系为“三维巨型空间框架钢筋混凝土核心筒”结构体系，主要由 4 个核心筒、钢骨混凝土（SRC）外框架、3 个避难层联系桁架三部分构成，图 1-2、图 1-3 分别是 B 塔结构体系构成示意图和建筑效果图。特别指出的是本工程在 14、24 楼层的联系桁架的腹杆以及 32、48 楼层的斜撑为防屈曲支撑（UBB）构件。设计指标为小震不屈服，大震屈服耗能。具体位置示意见图 1-4。本工程的自振周期约为 6.44 秒，超过了建筑抗震设计规范(GB-50011-2001)设计反应谱长为 6 秒的规定。本工程存在 5 个一般不规则和 2 个特别不规
2、则类型，5 个一般不规则类型分别是扭转不规则、凹凸不规则、刚度突变、构件间断和承载力突变。2 个特别不规则是高位转换和复杂连接。1.2 模拟方案1、模拟方案选择动力试验用的结构模型必须根据相似律进行设计，模型动力相似律的建立以结构运动方程为基础，选择若干主要控制参数作为模拟控制的对象，依据Buckingham 的 定理，经无量纲分析导出控制参数的无量纲积，据此确定各控制参数的相似比率。结构动力试验的相似模型大致分为四种：（1）弹塑性模型 理论上可以重现结构反应的时间过程，使模型和原型的应力分布一致，并可模拟结构的破坏。由于要严格考虑重力加速度对应力反应的影响，必须满足 Sa=Sg=1（S a=
3、模型加速度/原型加速度，S g 为重力加速度相似系数，各相似系数之间的关系见表 1） ，即模型加速度反应与原型加速度反应一致，这一要求大大限制模型材料的选择。因为在缩尺模型中，几何比（S l）很小，在 Sa=Sg=1 的条件下，要满足 Sa=SE/SlS=1，即 Sl=SE/S，必须使模型材料的弹模很小或材料密度很大，弹模小导致模型浇筑困难，容易损坏；密度大则要求在模型材料中加入大量铅粉之类容重大的掺合物。这对大型建筑动力试验模型是难以办到的。即使弹模或密度满足了相似条件，材料的其他性质如泊松比和阻尼等也难以满足相似关系，所以全相似模型只是一种理想化的模型，在实际工程中很难采用。（2）用人工质
4、量模拟的弹塑性模型 使用原型材料或其他替代材料制作时，S E 自然等于 1 或接近于 1，若要满足 Sa=Sg=1 的条件，材料密度需要加大，故采用人工质量。人工质量可以产生适当的重力效应和惯性作用，但不影响结构的刚度、强度和阻尼特性。人工质量若布置得当，可以模拟几何非线性。因此人工质量模型在地震模拟实验中获得广泛应用，但对于大型建筑物，模型几何比（Sl）很小，人工质量将大大超过模型本身的质量，而模型各层空间有限，国内外的绝大多数振动台设备承载能力均难以满足这一要求。因而在模型设计中常加以改进。（3）忽略重力效应的弹性模型 放弃 Sa=Sg=1 的条件，忽略重力效应，会使模型反应失真。在一般情
5、况下，重力引起的结构效应与水平地震作用效应相比是较为次要的，特别是在结构反应处于小变形阶段不发生明显几何非线性的情况下，忽略重力效应不会造成大的误差。由于忽略重力效应的模型中相似比 Sa1，即振动台要有较大的出力，而模型的频率则较高，加载和量测设备要在高频状态下工作。这种模型对研究弹性状态下的性能比较合适，但本项试验要求模拟结构在 7 度大震作用下的反应，结构有可能进入非弹性阶段并产生较大位移。因此不宜采用忽略重力效应的模型。（4）混合相似模型 使用微粒混凝土材料，采用一定的人工质量尽量减少忽略重力效应的影响。微粒混凝土材料的弹模较原型材料小，而泊松比和阻尼等特性与原型材料相近。2、模拟方案确
6、定本试验选用混合相似模型的设计方案是较为理想的。由前述分析可知，结构模型振动台试验的相似关系是根据运动基本方程建立的，相似关系应满足质点运动平衡方程式相似、边界条件相似和运动初始条件相似。相似关系可采用量纲分析法求得。对于结构的地震反应问题，可表述为如下函数关系：(,)flEtuvag式中： 为结构反应应力， 为结构构件尺寸， 为构件的弹性模量， 为构件l 的质量密度， 为时间， 为结构反应变位， 为结构反应速度， 为结构反应tu a加速度， 为重力加速度， 为结构自振圆频率。g取 , , 三者为基本量，其余各量均可以此为基础按照量纲分析的原理表lEa示为 , , 的幂次单项式。定义 A 在原
7、型结构中的数值为 ，在模型中的数yA值为 ，那么在模型设计中量 A 的相似比为 。若使模型试验能模mAm/SA拟原型结构的地震反应，各量的相似比必须满足表 1-1 中的公式条件。一般情况下，振动台试验是模型试验，要做到所有物理量完全相似是十分困难的，甚至是不可能的。因此在实际试验中只能要求保证主要的物理量相似，不能要求所有的物理量都严格相似。根据表 1-1（模型/原形=1/35）模型与原型的相似关系，根据振动台的承载能力，同时估算模型重量后，对模型配重进行初步验算。其中弹性模量的相似关系需根据模型材料试块的测试结果加以调整。表 1-1 模型与原型的相似关系（几何比：模型/ 原型=1/35 ）相
8、似系数 符号 公式 比值（模型/原型）尺寸 Sl 模型 l/原型 l 1/35弹性模量 SE 模型 E/原型 E 1/4.0加速度 Sa Sa= SE Sl2/ Sm 2.245质量 Sm 模型 m/原型 m 1/11000时间 St St = als0.1128频率 Sf Sf=1/ St 8.8641速度 Sv Sv = al 0.2533位移 Su Su = l 1/35应力 E1/4.0应变 1 1刚度 Sk lamkS/0.0071阻尼 Sc lamcSS/0.000811.3 模型设计及模型材料模型比例选用 1/35，依据相似理论进行模型设计。在模型设计、制作过程中与甲方和设计单位
9、进行 34 次讨论和确认。1）模型混凝土模型用微粒混凝土制作，材料为水泥沙浆。水泥为 425R 号硅酸盐水泥，骨料为粗砂和细砂。选用不同配合比使微粒混凝土达到不同的强度等级和弹性模量，以模拟原型 C30C60 混凝土。在模型制作过程中同时浇注规定数量的砂浆立方体试块和棱柱体试块以测定微粒混凝土材料的强度和弹性模量。试块和模型同时养护。材料性能试验在广州大学广东省重点实验室（教育部、科技部共建重点实验室）进行。弹性模量的测定是将棱柱体试块（尺寸 70.7mm70.7mm240mm）置于 10t 标准压力试验机上进行重复加载。使用荷载传感器、千分表测荷载和变形，然后绘出应力变形曲线，重复进行加载和
10、卸载，直到曲线的残余变形不再增长为止，加载和量测按照混凝土结构试验方法标准 （GB5015-92 ）的要求进行。2）模型钢筋模型钢筋采用回火镀锌铁丝。根据刚度条件选用直径为 22 8 等多种规格的回火镀锌铁丝。根据模型和原型配筋率相似的原则进行模型配筋，并满足构造要求。3）模型型钢对型钢的模拟采用刚度相似原则，梁柱型钢、型钢混凝土内型钢及支撑型钢（包括工字型、十字型和箱型）用不同厚度的薄钢板（或紫铜）焊接而成，模拟实际工程中不同截面的型钢。4）模型钢结构对模型内连杆、梁、柱等钢结构构件，采用刚度相似的原则设计，选用成品钢结构构件（或紫铜构件）加工成形。5）模型钢管混凝土模型钢管混凝土采用钢管（
11、或紫铜管）微粒混凝土来制作。钢管（或紫铜管）内灌注微粒混凝土，微粒混凝土中加入膨胀剂以防止钢管（或紫铜管）与混凝土之间离析。根据钢管（或紫铜管）混凝土构件整体刚度相似原则，尽量兼顾模型的强度相似，选择不同壁厚和直径的钢管（或紫铜管）和不同配合比的微粒混凝土。在模型制作前，先进行小比例的构件试验，确定材料的刚度和强度。6）防屈曲支撑模拟防屈曲支撑（UBB ）初步拟定小震作用下按刚度相似来模拟，大震时考虑换一批 UBB，按阻尼相似模拟。具体模拟方案还要与设计方及制作方沟通协商确认。1.4 测点布置测点的布置主要考虑测试模型的动力特性、结构的地震反应以及关键部位的受力情况和弹塑性变形情况。因此，需要
12、在适当部位布设加速度传感器、位移传感器及应变片。1.4.1 测点布置原则1）模型动力特性的测试由于在振型分析中只需加速度数据，在测点布置上可仅布置加速度传感器。测点主要分布在结构模型两个水平主振型方向上，中间点（A 点）主要用于单方向主振型的测试，外围点（F 点）主要用于空间扭转振型的测试。2）模型结构地震反应的测试为了解结构模型在 X、Y、Z 三个方向上的地震反应情况，加速度传感器和位移传感器沿结构的三个方向布置。在 A 点布置加速度传感器及位移传感器。同时为了考虑结构的扭转效应，在 F 点布置位移传感器。加速度传感器及位移传感器沿结构高度布置，测点的竖向分布间距以反映结构模型的整体情况为原
13、则。3）应变测点的布置应变测点布置在重点观测的柱、梁的杆件上，具体布置根据计算结果，并与设计方商讨确定，监测重点部位的受力情况和弹塑性变形情况。1.4.2 测点布置方案结构测点的平面及竖向布置图见图 1-6、1-7。模态测试及地震反应测试用加速度传感器测点布置方案见表 1-2，共有 74 个通道。应变测点布置在结构复杂连接、转换桁架、主要受力构件、以及防屈曲支撑构件等处。具体布置方案将根据计算结果与设计方商讨后确定。1.5 试验工况及顺序在进行结构地震反应试验之前，先进行结构的模态测试，分别在 X、Y 、Z三个方向输入白噪声，测定结构震前的动力特性，为了保证模型在弹性变形范围内，白噪声的加速度
14、幅值采用 0. 05g。模态测试工况见表 1-3。表 1-3 模态测定试验工况试验序号 输入地震波 输入方向 输入加速度峰值(g)1 白噪声（0.140Hz ） X 0.052 白噪声（0.140Hz ） Y 0.053 白噪声（0.140Hz ） Z 0.05在每个地震水准试验前后，各输入一次白噪声用以测定结构动力特性的变化情况。在多遇地震作用下，分别按甲方提供的人工波 1、天然波 1、天然波 2 三个地震波进行 X 向、Y 向和 Z 向的单向输入，以便用来与按建筑抗震设计规范弹性计算的结果进行比较和验证。然后再进行最危险方向 74 度方向输入和X+Y+Z 三向输入。模型试验工况及顺序见表
15、1-4。在设防烈度地震作用下，分别进行 X 向和 Y 向单向输入，以便与结构动力弹塑性时程分析结果进行比较。然后进行 X+Y+Z 三向输入。模型试验工况及顺序见表 1-5。在罕遇地震作用下，根据前面的实验选用最不利地震波，分别进行 X 向和Y 向单向输入和 X+Y+Z 三向输入，以便与结构动力弹塑性时程分析结果进行比较。模型试验工况及顺序见表。表 1-2 多遇地震试验工况及顺序试验序号 输入地震波 输入方向 输入加速度峰值（g）4 人工波 1 X 0.065 天然波 1 X 0.066 天然波 2 X 0.067 人工波 1 Y 0.068 天然波 1 Y 0.069 天然波 2 Y 0.06
16、10 人工波 1 Z 0.0611 天然波 1 Z 0.0612 天然波 2 Z 0.0613 白噪声（0.140Hz） X+Y+Z 0.0514 人工波 1 74 度方向 0.06+0.850.0615 天然波 1 74 度方向 0.06+0.850.0616 天然波 2 74 度方向 0.06+0.850.0617 白噪声（0.140Hz） X+Y+Z 0.0518 人工波 1 X+Y+Z 0.06+0.850.06+0.650.0619 天然波 1 X+Y+Z 0.06+0.850.06+0.650.0620 天然波 2 X+Y+Z 0.06+0.850.06+0.650.0621 白噪声（0.140Hz） X+Y+Z 0.05
