1、1第 3 章 轴心受力构件一、选择题1 一根截面面积为 A，净截面面积为 的构件，在拉力 N 作用下的强度计算公式为nA。(A) ， (B) nNyff(C) (D) AAy2 轴心受拉构件按强度极限状态是。(A)净截面的平均应力达到钢材的抗拉强度，(B)毛截面的平均应力达到钢材的抗拉强度。(C)净截面的平均应力达到钢材的屈服强度人(D)毛截面的平均应力达到钢材的屈服强度人3 实腹式轴心受拉构件计算的内容有。(A)强度 (B)强度和整体稳定性(C)强度、局部稳定和整体稳定 (D)强度、刚度(长细比)4 轴心受力构件的强度计算，一般采用轴力除以净截面面积，这种计算方法对下列哪2种连接方式是偏于保
2、守的?(A)摩擦型高强度螺栓连接 (B)承压型高强度螺栓连接(C)普通螺栓连接 (D)铆钉连接5 工字形轴心受压构件，翼缘的局部稳定条件为 (10+0.1 ，其中 的含tb1yf235)义为。(A)构件最大长细比，且不小于 30、不大于 100 (B)构件最小长细比(C)最大长细比与最小长细比的平均值 (D)30 或 1006 轴心压杆整体稳定公式 的意义为。ANf(A)截面平均应力不超过材料的强度设计值(B)截面最大应力不超过材料的强度设计值(C)截面平均应力不超过构件的欧拉临界应力值(D)构件轴心压力设计值不超过构件稳定极限承载力设计值7 用 Q235 钢和 Q345 钢分别制造一轴心受压
3、柱，其截面和长细比相同，在弹性范围内屈曲时，前者的临界力后者的临界力。(A)大于 (B)小于 (C)等于或接近 (D)无法比较8 轴心受压格构式构件在验算其绕虚轴的整体稳定时采用换算长细比，这是因为 。(A)格构构件的整体稳定承载力高于同截面的实腹构件(B)考虑强度降低的影响(C)考虑剪切变形的影响(D)考虑单支失稳对构件承载力的影响9 为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施，这一做法是为了。(A)改变板件的宽厚比 (B)增大截面面积(C)改变截面上的应力分布状态 (D)增加截面的惯性矩10 为提高轴心压杆的整体稳定，在杆件截面面积不变的情况下，杆件截面的形式应使其面积分布 。(A)尽可能集中于
4、截面的形心处 (B)尽可能远离形心(C)任意分布，无影响 (D)尽可能集中于截面的剪切中心11 轴心压杆采用冷弯薄壁型钢或普通型钢，其稳定性计算。(A)完全相同 (B)仅稳定系数取值不同(C)仅面积取值不同 (D)完全不同12 计算格构式压杆对虚轴工轴的整体稳定性时，其稳定系数应根据查表确定。(A) (B) (C) (D)xoxyoy313 实腹式轴压杆绕 x,y 轴的长细比分别为 , ，对应的稳定系数分别为 , 若xy xy ，则。xy(A) (B) = (C) (25+o5 时，柱可能。wth0yf23)14 在缀板式格构柱中，缀板的线刚度不能小于单肢线刚度的倍。15 焊接工字形截面轴心受
5、压柱保证腹板局部稳定的限值是：(25+o5 。某柱 57， 62，应把代人上式计算。wth0yf23)xy16 双肢缀条格构式压杆绕虚轴的换算长细比 ，其中 代表127Axox1第 4 章 受弯构件一、选择题1 计算梁的时，应用净截面的几何参数。 (A)正应力 (B)剪应力 (C)整体稳定 (D)局部稳定2 钢结构梁计算公式， 中 。nxWM(A)与材料强度有关 (B)是极限弯矩与边缘屈服弯矩之比7(C)表示截面部分进入塑性 (D)与梁所受荷载有关3 在充分发挥材料强度的前提下，Q235 钢梁的最小高度 Q345 钢梁的 。minhminh(其他条件均相同)(A)大于 (B)小于 (C)等于
6、(D)不确定4 梁的最小高度是由控制的。(A)强度 (B)建筑要求 (C)刚度 (D)整体稳定5 单向受弯梁失去整体稳定时是形式的失稳。(A)弯曲 (B)扭转 (C)弯扭 (D)双向弯曲6 为了提高梁的整体稳定性，是最经济有效的办法。(A)增大截面 (B)增加侧向支撑点，减少 ，1l(C)设置横向加劲肋 (D)改变荷载作用的位置7 当梁上有固定较大集中荷载作用时，其作用点处应 。(A)设置纵向加劲肋 (B)设置横向加劲肋(C)减少腹板宽度 (D)增加翼缘的厚度8 焊接组合梁腹板中，布置横向加劲肋对防止引起的局部失稳最有效，布置纵向加劲肋对防止引起的局部失稳最有效。(A)剪应力 (B)弯曲应力
7、(D)复合应力 (D)局部压应力9 确定梁的经济高度的原则是。(A)制造时间最短 (B)用钢量最省(C)最便于施工 (D)免于变截面的麻烦10 当梁整体稳定系数 06 时，用 代替 主要是因为。bbb(A)梁的局部稳定有影响 (B)梁已进入弹塑性阶段(C)梁发生了弯扭变形 (D)梁的强度降低了1l 分析焊接工字形钢梁腹板局部稳定时，腹板与翼缘相接处可简化为。(A)自由边 (B)简支边 (C)固定边 (D)有转动约束的支承边12 梁的支承加劲肋应设置在 。(A)弯曲应力大的区段 (B)剪应力大的区段(C)上翼缘或下翼缘有固定荷载作用的部位 (D)有吊车轮压的部位13 双轴对称工字形截面梁，经验算
8、，其强度和刚度正好满足要求，而腹板在弯曲应力作用下有发生局部失稳的可能。在其他条件不变的情况下，宜采用下列方案中的 。(A)增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用强度更高的材料 (D)设置侧向支承14 防止梁腹板发生局部失稳，常采取加劲措施，这是为了 。(A)增加梁截面的惯性矩 (B)增加截面面积8(C)改变构件的应力分布状态 (D)改变边界约束板件的宽厚比15 焊接工字形截面梁腹板配置横向加劲肋的目的是 。(A)提高梁的抗弯强度 (B)提高梁的抗剪强度(C)提高梁的整体稳定性 (D)提高梁的局部稳定性16 在简支钢板梁桥中，当跨中已有横向加劲，但腹板在弯矩作用下局部稳定不足，需采
9、取加劲构造。以下考虑的加劲形式何项为正确? 。(A)横向加劲加密 (B)纵向加劲，设置在腹板上半部(C)纵向加劲，设置在腹板下半部 (D)加厚腹板17 在梁的整体稳定计算中， l 说明所设计梁 。b(A)处于弹性工作阶段 (B)不会丧失整体稳定(C)梁的局部稳定必定满足要求 (D)梁不会发生强度破坏18 梁受固定集中荷载作用，当局部挤压应力不能满足要求时，采用是较合理的措施。(A)加厚翼缘 (B)在集中荷载作用处设支承加劲肋(C)增加横向加劲肋的数量 (D)加厚腹板19 验算工字形截面梁的折算应力，公式为 ，式中 、 应为。23f1(A)验算截面中的最大正应力和最大剪应力(B)验算截面中的最大
10、正应力和验算点的剪应力(C)验算截面中的最大剪应力和验算点的正应力(D)验算截面中验算点的正应力和剪应力20 工字形梁受压翼缘宽厚比限值为： 15 ，式中 为。tb1yf2351b(A)受压翼缘板外伸宽度 (B)受压翼缘板全部宽度(C)受压翼缘板全部宽度的 1/3 (D)受压翼缘板的有效宽度21 跨中无侧向支承的组合梁，当验算整体稳定不足时，宜采用。(A)加大梁的截面积 (B)加大梁的高度(C)加大受压翼缘板的宽度 (D)加大腹板的厚度22 如图示钢梁，因整体稳定要求，需在跨中设侧向支点，其位置以为最佳方案。23 钢梁腹板局部稳定采用 准则，实腹式轴心压杆腹板局部稳定采用准则。(A)腹板局部屈
11、曲应力不小于构件整体屈曲应力9(B)腹板实际应力不超过腹板屈曲应力(C)腹板实际应力不小于板的 fv(D)腹板局部临界应力不小于钢材屈服应力24 对提高工字形截面的整体稳定性作用最小。(A)增加腹板厚度 (B)约束梁端扭转(C)设置平面外支承 (D)加宽梁翼缘25 双轴对称截面梁，其强度刚好满足要求，而腹板在弯曲应力下有发生局部失稳的可能，下列方案比较，应采用。(A)在梁腹板处设置纵、横向加劲肋 (B)在梁腹板处设置横向加劲肋(C)在梁腹板处设置纵向加劲肋 (D)沿梁长度方向在腹板处设置横向水平支撑26 以下图示各简支梁，除截面放置和荷载作用位置有所不同以外，其他条件均相同，则以的整体稳定性为
12、最好的为最差。27 当梁的整体稳定判别式 小于规范给定数值时，可以认为其整体稳定不必验算，1bl也就是说在 中，可以取 为。xbWMb(A)10 (B)0，6 (C)105 (D)仍需用公式计算28 焊接工字形截面简支梁，时，整体稳定性最好。(A)加强受压翼缘 (B)加强受拉翼缘(C)双轴对称 (D)梁截面沿长度变化29 简支工字形截面梁，当时，其整体稳定性最差(按各种情况最大弯矩数值相同比较)(A)两端有等值同向曲率弯矩作用 (B)满跨有均布荷载作用(C)跨中有集中荷载作用 (D)两端有等值反向曲率弯矩作用30 双轴对称工字形截面简支梁，跨中有一向下集中荷载作用于腹板平面内，作用点位于时整体
13、稳定性最好。(A)形心 (B)下翼缘 (C)上翼缘 (D)形心与上翼缘之间31 工字形或箱形截面梁、柱截面局部稳定是通过控制板件的何种参数并采取何种重要10措施来保证的?。(A)控制板件的边长比并加大板件的宽(高)度 (B)控制板件的应力值并减小板件的厚度(B)控制板件的宽(高)厚比并增设板件的加劲肋 (D)控制板件的宽(高)厚比并加大板件的厚度32 为了提高荷载作用在上翼缘的简支工字形梁的整体稳定性，可在梁的加侧向支撑，以减小梁出平面的计算长度。(A)梁腹板高度的 处 (B)靠近梁下翼缘的腹板( ) 处21 5140h(C)靠近梁上翼缘的腹板( ) 处 (D)受压翼缘处540h33 配置加劲
14、肋提高梁腹板局部稳定承载力，当 170 时。wt。 yf23(A)可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋(B)只可能发生弯曲失稳，应配置纵向加劲肋(C)应同时配置纵向和横向加劲肋(D)增加腹板厚度才是最合理的措施34 一焊接工字形截面简支梁，材料为 Q235，fy235N 。梁上为均布荷载作用，2m并在支座处已设置支承加劲肋，梁的腹板高度和厚度分别为 900mm 和 12mm，若考虑腹板稳定性，则。(A)布置纵向和横向加劲肋 (B)无需布置加劲肋(C)按构造要求布置加劲肋 (D)按计算布置横向加劲肋35 计算梁的整体稳定性时，当整体稳定性系数 大于时，应以 (弹塑性工作bb阶段整体稳定系数)代替
15、。b(A)08 (B)07 (C)0，6 (D)0536 对于组合梁的腹板，若 100，按要求应。wth0(A)无需配置加劲肋 (B)配置横向加劲肋(C)配置纵向、横向加劲肋 (D)配置纵向、横向和短加劲肋37 焊接梁的腹板局部稳定常采用配置加劲肋的方法来解决，当 170 时wth0yf235。11(A)可能发生剪切失稳，应配置横向加劲肋(B)可能发生弯曲失稳，应配置横向和纵向加劲肋(C)可能发生弯曲失稳，应配置横向加劲肋(D)可能发生剪切失稳和弯曲失稳，应配置横向和纵向加劲肋38 工字形截面梁腹板高厚比 100 时，梁腹板可能。wth0yf235(A)因弯曲正应力引起屈曲，需设纵向加劲肋(B
16、)因弯曲正应力引起屈曲，需设横向加劲肋(C)因剪应力引起屈曲，需设纵向加劲肋(D)因剪应力引起屈曲，需设横向加劲肋39 当无集中荷载作用时，焊接工字形截面梁翼缘与腹板的焊缝主要承受。(A)竖向剪力 (B)竖向剪力及水平剪力联合作用(C)水平剪力 (D)压力二、填空题1 验算一根梁的安全实用性应考虑几个方面。2 梁截面高度的确定应考虑三种参考高度，是指由确定的；由 确定的 ；由确定的 。3 梁腹板中，设置加劲肋对防止引起的局部失稳有效，设置加劲肋对防止引起的局部失稳有效。4 梁整体稳定判别式 中， 是， 是。1bll1b5 横向加劲肋按其作用可分为、两种。6 当 大于 80 但小于 170 时，
17、应在梁的腹板上配置向加劲肋。wth0yf235yf2357 在工字形梁弯矩、剪力都比较大的截面中，除了要验算正应力和剪应力外，还要在处验算折算应力。8 对无集中荷载作用的焊接 I 字形截面梁，当其腹板高厚比：80 170yf235wth0时，腹板将在作用下失去局部稳定。yf2359 受均布荷载作用的简支梁，如要改变截面，应在距支座约处改变截面较为经济。10 组合梁当 大于时，除配置横向wth012加劲肋外，在弯矩大的受压区应配置纵向加劲肋。11 梁的正应力计算公式为： ，式中： 是， 是。nxXWMfxnxW12 对承受静力荷载或间接承受动力荷载的钢梁，允许考虑部分截面发展塑性变形，在计算中引
18、入。13 按构造要求，组合梁腹板横向加劲肋间距不得小于。14 组合梁腹板的纵向加劲肋与受压翼缘的距离应在之间。15 当组合梁腹板高厚比 时，对一般梁可不配置加劲肋。wth016 考虑梁的塑性发展进行强度计算时，应当满足的主要条件有17 单向受弯梁从变形状态转变为变形状态时的现象称为整体失稳。18 提高梁整体稳定的措施主要有 。19 焊接工字形等截面简支梁的 为： ，bybyxyb fhtWA235)4.(1432021考虑的是， 考虑的是。bb20 影响梁弯扭屈曲临界弯矩的主要因素有21 工字形截面的钢梁翼缘的宽厚比限值是根据确定的，腹板的局部失稳准则是 。22 梁翼缘宽度的确定主要考虑。23
19、 支承加劲肋的设计应进行的验算。24 当荷载作用在梁的翼缘时，梁整体稳定性较高。25 当梁整体稳定系数 06 时，材料进入工作阶段。这时，梁的整体稳定系数b应采用 。第 5 章 拉弯和压弯构件一、选择题1 弯矩作用在实轴平面内的双肢格构式压弯柱应进行和缀材的计算。(A)强度、刚度、弯矩作用平面内稳定性、弯矩作用平面外的稳定性、单肢稳定性(B)弯矩作用平面内稳定性、单肢稳定性(C)弯矩作用平面内稳定性、弯矩作用平面外稳定性(D)强度、刚度、弯矩作用平面内稳定性、单肢稳定性2 钢结构实腹式压弯构件的设计一般应进行的计算内容为 。(A)强度、弯矩作用平面内的整体稳定性、局部稳定、变形(B)弯矩作用平
20、面内的整体稳定性、局部稳定、变形、长细比13(C)强度、弯矩作用平面内及平面外的整体稳定性、局部稳定、变形(D)强度、弯矩作用平面内及平面外的整体稳定性、局部稳定、长细比3 实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内整体稳定验算公式中的 主要是考虑 。(A)截面塑性发展对承载力的影响 (B)残余应力的影响 (C)初偏心的影响 (D)初弯矩的影响 4 实腹式偏心受压柱平面内整体稳定计算公式 )8.01(ExxmxNWMAN中 为. fmx(A)等效弯矩系数 (B)等稳定系数 (C)等强度系数 (D)等刚度系数5 图中构件“A”是。(A)受弯构件 (B)压弯构件(C)拉弯构件 (D)可能是受弯构件，也可能
21、是压弯构件6 在压弯构件弯矩作用平面外稳定计算式中，轴力项分母里的 是。y(A)弯矩作用平面内轴心压杆的稳定系数(B)弯矩作用平面外轴心压杆的稳定系数(C)轴心压杆两方面稳定系数的较小者(D)压弯构件的稳定系数7 单轴对称截面的压弯构件，一般宜使弯矩。(A)绕非对称轴作用 (B)绕对称轴作用 (C)绕任意轴作用 (D)视情况绕对称轴或非对称轴作用8 单轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内，且使较大翼缘受压时，构件达到临界状态的应力分布。(A)可能在拉、压侧都出现塑性 (B)只在受压侧出现塑性(C)只在受拉侧出现塑性 (D)拉、压侧都不会出现塑性9 两根几何尺寸完全相同的压弯构件，一根
22、端弯矩使之产生反向曲率，一根产生同向曲率，则前者的稳定性比后者的(A)好 (B)差 (C)无法确定 (D)相同10 计算格构式压弯构件的缀件时，剪力应取。14(A)构件实际剪力设计值(B)由公式 计算的剪力2358yfAV(C)构件实际剪力设计值或由公式 计算的剪力两者中之较大值2358yfAV(D)由 计算值dxMV11 承受静力荷载或间接承受动力荷载的工字形截面，绕强轴弯曲的压弯构件，其强度计算公式中，塑性发展系数 取。x(A)12 (B)115 (C)105 (D)1012 工字形截面压弯构件中腹板局部稳定验算公式为。(A) (25+0.1 ) (B) 80wth0yf235wth0yf
23、235(C) 170t0yf(C)当 0 16 时， (16 +0.5 +25) ；0awth00ayf235当 16 2.0 时， (48 +0.5 -26.2) ；0t00 yf其中， maxin013 工字形截面压弯构件中翼缘局部稳定验算公式为。(A) (10+01 ) ，b 为受压翼缘宽度，t 为受压翼缘厚度tbyf235(B) 15 ，b 为受压翼缘宽度，t 为受压翼缘厚度yf(C) (10+0.1 ) ，b 为受压翼缘自由外伸宽度，t 为受压翼缘厚度t yf(D) 15 ，b 为受压翼缘自由外伸宽度，t 为受压翼缘厚度byf2351514 两端铰接、单轴对称的 T 形截面压弯构件，
24、弯矩作用在截面对称轴平面并使翼缘受压。可用. )8.01(ExxmxNWMANf. . xbx1 )25.1(ExxmNAf. 等公式的进行整体稳定计算。)(1ExxmxNANf(A) ， B)， (C) ， (D) ，二、填空题1 实腹式偏心受压构件的整体稳定，包括弯矩的稳定和弯矩的稳定。2 对于直接承受动力荷载作用的实腹式偏心受力构件，其强度承载能力是以为极限的，因此计算强度的公式是 nxWMANf3 偏心压杆为单轴对称截面，如图所示，弯矩作用在对称轴平面内，且使侧承受较大压力时，该偏心压杆的受力才是合理的。4 保证拉弯、压弯构件的刚度是验算其。5 格构式压弯构件绕虚轴弯曲时，除了计算平面
25、内整体稳定外，还要对缀条式压弯构件的单肢按计算稳定性，对缀板式压弯构件的单肢按计算稳定性。6 缀条格构式压弯构件单肢稳定计算时，单肢在缀条平面内的计算长度取，而在缀条平面外则取之间的距离。7 引入等效弯矩系数的原因，是将。8 计算实腹式偏心压杆弯矩作用在平面内稳定的公式是 )8.01(ExxmxNWMAN ，其中 表示， 表示， 表示。fxExNx19 当偏心弯矩作用在截面最大刚度平面内时，实腹式偏心受压构件有可能向平面外而破坏。10 偏心受压构件在弯矩作用平面内整体稳定的计算公式是：16 ，式中： 是， 的表达式表示，)8.01(ExxmxNWMANfmxnxN其表达式 为11 实腹式拉弯构件的截面出现是构件承载能力的极限状态。但对格构式拉弯构件或冷弯薄壁型钢截面的拉弯构件，将截面视为构件的极限状态。 12 格构式压弯构件绕实轴弯曲时，采用理论确定临界力。为了限制变形过大，只允许截面塑性发展。13 格构式压弯构件绕虚轴受弯时，以截面屈服为设计准则。
