箱梁第一次技术交流.ppt-道客多多

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1、装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图设计经验交流会,箱梁通用图设计组 2007年7月长沙,开始播放,汇报内容,一、装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图二、现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,第一部分,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,装配式箱形连续梁标准图大多编制于90年代，在一些主要的技术指标上都有一些限制。后各设计单位在进行高速公路设计中，根据各自的情况和需要，相应地进行修改。由于各地区情况差异较大，思路不统一，造成通用图结构物形式上的多样化，同样结构、同样标准因要求不同，无论在断

2、面形式上还是在结构配筋上都大相径庭。有的地区就要求将断面优化到最小，材料最省，而有的地区则以更加安全为指导思想，总是怕断面做小，在安全度方面留有一定的余地。由于采用的是通用图，没有被统一到标准图上来，由此造成目前常用的通用图中，同一种结构即使同样的标准，无论在断面上还是材料上都是五花八门，根本无法统一起来，距标准化的要求越来越远，给施工和管理都带来很大的不便。,上一页下一页,一、装配式箱形连续梁桥应用中存在的主要问题,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,目前设计、施工中存在的主要问题有：1、钢索布置不合理，导致局部截面压应力过大，部分区域拉应力又超标，钢绞线用量不少，但承载力还是不足。2、

3、梁高、腹板厚度差异较大，且细部构造不合理，导致施工模板不好通用，形成浪费。3、悬臂翼缘板设计时没有考虑汽车撞击护栏的偶然荷载，容易导致护栏设计时遗漏悬臂翼缘板的加强。4、底板、梁端配筋不合理，引起这些区域局部开裂。5、部分设计采用 “先浇筑桥面板纵向湿接缝混凝土及横隔板，再浇筑接头及负弯矩区桥面板，张拉板顶负弯矩钢束”，易引起现浇桥面板开裂。,上一页下一页,二、装配式箱形连续梁桥目前设计、施工中存在的主要问题,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,（一）编制内容根据交通部科技项目“预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术”有关会议的安排，装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图的编制内容如下： 1、

4、路基宽度：10m、12m、23m、24.5m、26m、28m、33.5m、34.5m。2、跨径：20m、25m、30m、35m、40m。3、斜交角：0、15、30。4、荷载等级：公路-级、公路-级。5、环境类别：类。,上一页下一页,三、新编装配式箱形连续梁标准图的基本情况,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,（二）典型横断面及一般构造图,上一页下一页,主要结构尺寸表,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力

5、混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一

6、页下一页,（三）经济性对比分析对本次设计成果的材料用量进行统计后，与旧版本的通用图进行对比分析如下：,上一页下一页,装配式箱梁主要材料用量对比（每平米桥面）,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,1、混凝土用量：20m、25m跨径的新、老版本通用图数量几乎一样，30m、 35m、40m跨径因本次设计增设了中横隔板等原因，混凝土数量增加约4。2、预应力钢筋用量：因现行规范在结构抗裂性等方面要求更加严格，所以与旧版本相比，预应力钢筋用量增加7左右。3、普通钢筋用量：与旧版本相比，本次设计增加较多，约增加1025，主要原因是：新规范的极限承载能力验算时需要增设普通钢筋。综上所述，

7、与旧版本相比，本次设计混凝土、预应力钢筋及普通钢筋用量均有不同程度的增加，箱梁部分的造价增加510左右。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,设计单位采用“GQJS”和“桥梁博士”计算软件进行结构分析；复核单位除35m跨径的结构采用“桥梁博士”进行结构验算外，其他均采用“Midas”进行结构验算。（一）主要材料及计算参数1、混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、桥面现浇层为C50；2、预应力钢绞线：采用钢绞线；3、普通钢筋：采用HRB335；4、预应力张拉控制应力值，混凝土强度达到90时才允许张拉预应力钢束；5、预应力钢筋传力锚固时刻的混凝土龄期为7d；6、环境年平均相

8、对湿度RH=55；,上一页下一页,四、新编装配式箱形连续梁桥结构计算,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,7、存梁时间为3090d；8、活载：公路-级、公路-级； 9、锚下控制张拉力：；10、锚具变形与钢束回缩值（一端）： L6mm；11、管道摩阻系数： 0.25；12、管道偏差系数： 0.0015 1/m；13、钢束松弛系数： 0.3；14、地基及基础不均匀沉降： 5mm；15、梯度温度：竖向日照正温差的温度基数按100mm沥青铺装层，考虑80mm混凝土桥面现浇层折减后采用；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,（二）主梁纵向结构分析1

9、、结构按后张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面现浇层80mmC50混凝土不参与截面组合作用；2、设计计算采用横向分布系数结合平面杆系有限元程序进行结构分析。根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）接梁法和梁格法计算，取其中大值进行控制设计；3、复核计算采用梁格法进行结构分析。4、主要计算过程1) 先预制主梁，待混凝土强度达到设计强度的90后，且混凝土龄期不小于7d时，张拉正弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。2) 设置临时支座并安装好永久支座（联端无需设临时支座），逐孔安装主梁，置于临时支座上成为简支状态。,上一页下一

10、页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,3) 浇筑连续接头、中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的桥面板，待混凝土强度达到设计强度的90后，且混凝土龄期不小于7d时，张拉顶板负弯矩预应力钢束，并压注水泥浆。4) 接头施工完成后，浇筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土，浇筑完成后拆除一联内临时支座，完成体系转换。从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间按三个月（90天）计算。 5、验算内容根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004对主梁各截面进行验算有：持久状况承载能力极限状态正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算，持久状况正常使用极限状态抗裂验算、挠度验算，持久状况使

11、用阶段正截面法向应力计算、使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算、受拉区预应力钢筋的最大拉应力验算，施工阶段应力验算等。6、主梁结构分析主要成果汇总如下：,上一页下一页,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,装配式预应力混

12、凝土箱形连续梁通用图,7、结论根据设计及复核单位计算成果，1）、正截面抗弯及斜截面抗剪承载能力验算、作用短期（长期）效应组合抗裂验算、挠度验算、持久状况及短暂状况应力及预应力束最大拉应力验算等符合规范要求。2）、中支点下缘出现较大的主拉应力，不能满足预应力构件的规范规定值，此截面按钢筋混凝土构件进行设计和验算，验算结果表明该截面的受力能满足规范要求。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,上一页下一页,五、新编装配式箱形连续梁桥标准图的技术改进,本次通用图的编制吸收了以往各版本的优点，改进目前存在的缺点和问题，

13、做到“结构尺寸及细部构造合理、受力安全、施工方便、合理节约材料”。优化设计主要体现在以下几点：,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,1、优化预制梁横截面尺寸，使桥面板受力更合理。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,2、腹板厚度：腹板厚度太薄，容易出现“蜂窝、麻面”及振捣不密实等质量缺陷，现环境类别按类设计，初步拟定腹板水平方向尺寸不小于18cm（实际厚度不小于17cm）。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,3、因施工控制不严，个别预制梁在预制过程中底板局部出现纵向微裂缝，拟将底板上、下层

14、横向钢筋改为闭合“箍筋”。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,4、有些通用图预制梁预应力钢束配置不合理，造成局部应力不理想，如预制梁l/4截面附近钢束太靠下缘，造成下缘压应力较大而上缘局部出现较大的拉应力。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,5、中支点下缘在最不利组合下，下缘将出现较大的拉应力，为此而增设普通钢筋，以满足现行规范的要求。,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,6、联端横梁箍筋采用正布将给施工造成麻烦，该箍筋现改为顺桥向布置。,7、为使结构受力更安全可靠，本次设计对30m、35m、40m跨径增设了跨中横隔板，以前的很多版本不设

15、跨中横隔板。,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,若将中横隔板下缘抬高，将对箱梁腹板产生局部应力，箱梁室内宜加设横隔板，不利于箱梁腹板受力或给箱梁施工（内模的制作、安装拆卸）带来麻烦。另外，横隔板下缘设置高低问题只要调整横隔板底模高低即可，并不会给施工造成多少困难，所以本次设计采用中横隔板下缘与预制梁底面平齐。,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,上一页下一页,六、新编装配式箱形连续梁桥标准图使用要求及应注意的问题,使用本套标准图应注意以下问题：1、各部件材料应按说明要求采用，其力学性能指标符合现行相关规范规

16、定。2、处于平曲线段上的桥梁，沿测设中心线采用标准跨径，墩、台中心线均径向布置。当梁长变化在150mm范围内时，可采用调整现浇连续段长度的方式布梁，预制梁长保持不变；当梁长变化在500mm范围内时，各预制梁采用变梁长，现浇连续段长度保持不变。若梁长变化超过500mm，则需根据各桥具体情况确定设计方案，并进行结构验算。,装配式预应力混凝土箱形连续梁通用图,上一页下一页,上一页下一页,3、关于箱梁横坡设计问题本次设计桥面板及箱梁一般构造横坡按2考虑，在具体工程项目设计当中，横坡变化时可采用下图方法予以处理。但横坡范围限于04，如超出范围可采用改变顶板横坡的方式调整。,装配式预应力混凝土箱形连续

17、梁通用图,上一页下一页,上一页下一页,4、边梁外侧翼缘板按防撞等级为SB、SBm级的护栏进行设计配筋；具体桥梁设计时如采用其它防撞等级的护栏，边梁外侧翼缘板配筋应另行计算确定。 5、箱梁吊装均采用捆绑式吊装，预制梁架设方案为跨墩龙门架施工，如采用架桥机或其它架设方式，施工单位应根据所采用的架设方式对箱梁进行施工荷载验算，验算通过后方可施工。 6、每联箱梁形成连续的步骤参见各孔连续施工顺序示意图，如有改变应另行结构验算。 7、使用本套标准图时应注意桥梁的斜交方向，具体桥梁应根据桥型布置图所示的斜交角和方向进行箱梁预制，严防反方向预制。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,第

18、二部分,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,随着公路建设事业的发展，人们对桥梁的美观要求也越来越高，现浇连续箱梁因具有外形简捷、美观、适用性强等优点，在桥梁建设中本应发挥其应有的作用，但因此类桥梁结构较复杂，设计较为麻烦，需绘制大量的特殊设计图纸，手工编辑工作量较大，设计单位缺少熟练的设计人员，且目前缺乏相应的CAD绘图软件，故有些设计单位在桥梁结构类型选择时，基本是以“尽量避免采用此类桥型”的态度选用桥型，造成方案不尽合理、桥型不美观、施工较为麻烦等。,上一页下一页,一、现浇等截面箱形连续梁桥应用中存在的主要问题,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,目前，国内尚无完整的整体现浇预应力混凝土

19、连续梁标准图，各单位对此类桥型的设计基本按特殊设计对待，作为特殊设计，各单位因总体设计思想、具体方案等设计水平存在差异，故设计图纸也存在较大差别，如同等跨径，不同的设计单位，预应力钢绞线用量相差60%以上（L=30m，有些单位的用量为20Kg/，有的单位用量为35 Kg/）。个别设计，虽然材料用量（指标）不算低，但因配束或截面选择不合理，导致梁体出现裂缝等现象。总之，此类桥型目前国内尚无标准图，各单位的设计存在较大的差别，问题也不少。,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,目前设计、施工中存在的主要问题有：1、钢索布置不合理，引起支点附近弯剪破坏，腹板出现斜向裂缝等。2、应用齿板

20、时，齿板两侧、尾部常出现裂缝。3、支座间距太小，在偏载作用下，引起支座脱空。4、悬臂翼缘板设计时没有考虑汽车撞击护栏的偶然荷载，容易导致护栏设计时遗漏悬臂翼缘板的加强。 5、横梁骨架钢筋与纵向钢束干扰，常需将骨架钢筋截断，绕开再焊接，影响施工，影响骨架性能。,上一页下一页,二、现浇等截面箱形连续梁桥目前设计、施工中存在的主要问题,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,（一）编制内容根据交通部科技项目“预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术”有关会议的安排，现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图的编制内容如下：1、路基宽度：7.5m、8.5m、10m、12m。2、跨径：（225）m、（2032

21、20）m、（1622016）m、（2022520）m、（2023020）m。3、荷载等级：公路-级。4、环境类别：类。,上一页下一页,三、新编现浇等截面箱形连续梁桥标准图的基本情况,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,(二)典型横断面,上一页下一页,主要结构尺寸表,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,（三）经济性对比分析对本次设计成果的材料用量进行统计后，与旧版本的通

22、用图进行对比分析如下：,现浇等截面连续箱梁主要材料用量对比（每平米桥面）,总体而言，本设计材料用量与工程实例相比，材料用量较省，经济性较好。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,设计单位采用“GQJS”进行结构分析；复核单位除20+230+20m跨径的结构采用“桥梁博士”进行结构验算外，其他均采用“Midas”进行结构验算。（一）主要材料及计算参数 1、混凝土：主梁（225）m、（1622016）m、（2022520）m跨径采用C40，（2023020）m、（203220）m跨径采用C50，现浇铺装层均为C40； 2、预应力钢绞线：采用钢绞线，； 3、普通钢筋：采用HRB335，；

23、4、预应力张拉控制应力值，混凝土强度达到90时才允许张拉预应力钢束； 5、预应力钢筋传力锚固时刻的混凝土龄期为7d；,上一页下一页,四、新编现浇等截面箱形连续梁桥结构计算,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,6、环境年平均相对湿度RH=55；7、活载：公路-级；8、锚下控制张拉力：；9、锚具变形与钢束回缩值（一端）： L6mm；10、管道摩阻系数： 0.25；11、管道偏差系数： 0.0015 1/m；12、钢束松弛系数： 0.3；13、地基及基础不均匀沉降： 5mm；14、梯度温度：竖向日照正温差的温度基数按100mm沥青混凝土铺装层采用；竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。

24、,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,（二）主梁纵向主梁结构分析1、结构按后张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面铺装层100mmC40混凝土不参与截面组合作用；2、设计计算采用横向分布系数结合平面杆系有限元程序进行结构分析。3、复核计算采用梁格法进行结构分析。4、主要计算过程：采用满堂支架一次现浇完成。,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,5、验算内容根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004 对主梁各截面进行验算有：持久状况承载能力极限状态正截面抗弯承载能力验算、斜截面抗剪承载能力验算，持久状况正常使用极限状态抗裂验算、挠度验算，持

25、久状况使用阶段正截面法向应力计算、使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算、受拉区预应力钢筋的最大拉应力验算，施工阶段应力验算等。6、主梁结构分析主要成果汇总如下：,上一页下一页,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,7、结论根据设计及复核单位计算成果，1）、正截面抗弯及斜截面抗剪承载能力验算、作用短期（长期）效应组合抗裂验算、挠度验算、持久状况及短暂状况应力及预应力束最大拉应力验算等符合规范要求。2）、预应力钢束的最大拉应力设计单位计算结果均能满足规范要求，复核单位计算结果极个别数据有超出规

26、范规定值现象，但都小于2。,上一页下一页,上一页下一页,（三）中横梁空间结构分析对中横梁的结构计算问题，除设计单位和复核单位分别采用不同的设计软件外，为进一步验证结构计算成果的可靠性，箱梁组采用空间有限元进行分析，下表为空间有限元分析与平面杆系分析的结果对比情况（以12m路基20+32+20m箱梁为例）。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,荷载工况工况1：施工荷载；工况2：成桥后（收缩徐变3000天），恒载+支座沉降+汽车；工况3：成桥后（收缩徐变3000天），恒载+支座沉降+汽车+

27、升温荷载；工况4：成桥后（收缩徐变3000天），恒载+支座沉降+汽车+降温荷载；各种荷载组合根据不同验算状态选择不同的组合系数。结论：1、由对比分析结果知，中横梁墩顶控制截面各项验算均满足规范要求。2、在抗裂验算支点上缘拉应力及持久状况支点下缘最大压应力验算中，平面杆系与空间计算有较大差别，原因为：,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,a、平面杆系计算截面取的是局部,与整体有效范围受力是不相同的。平面计算中恒载分布采用了几种模式：顶、底板均布或集中力偏载，各项应力均取的是其中最大值。支点上缘受拉和支点下缘受压均出现在集中力偏载模式，结果偏不利。,上一页下一页,现浇等截面预

28、应力混凝土连续梁通用图,b、空间模型考虑整体受力,刚度与传力模式不一样，空间还存在纵横向耦合效应。比如,对于本桥:空间汽车效应相当于平面杆系的65%,恒载基本上与底板均布差不多，相当于平面杆系下图布载时的计算结果。,3、空间计算单支点下缘截面最小应力计算值比平面中计算值要小,故在进行平面计算时要严格控制支点下缘应力。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,本次通用图的编制吸收了以往同类桥梁的优点，改进以往存在的缺点和问题，做到“结构尺寸及细部构造合理、受力安全、施工方便、合理节约材料”。本套标准图设计在以下几个方面进行了技术改进：,上一页下一页,五、新编现浇等截面箱形连续梁桥标准图的技术改进,

29、上一页下一页,1、优化纵向预应力钢束设计以解决支点附近弯剪破坏问题为增强主梁的抗剪能力，本设计以“多采用腹板束、不采用底板束、少采用负弯矩区顶板短束”为主导思想，对主梁纵向预应力钢束进行优化设计，优化结果表明（与大量配置底板束相比）：这种设计因钢束的配置较符合主梁的受力规律，主梁的受力（应力）状态良好，能改善支点附近的弯剪破坏现象，不仅能节省钢束用量，而且施工也较方便。个别设计在顶、底板内设短束且在箱室内设齿板，因箱室内空间狭小，该预应力钢束的张拉和压浆质量不易保证，特别是底板设扁束时，容易发生“卡”束现象。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁

30、通用图,上一页下一页,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,2、优化箱梁顶板钢筋设计，以节省钢筋用量。如：顶板上层横向钢筋的一半于室内l/4外下弯下层。下层横向钢筋可节省约一半。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,3、妥善处理纵向钢筋、钢束与横梁钢筋、钢束的相互干扰问题，以方便施工、确保工程质量。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,上一页下一页,、端横梁设计端横梁支座间距较小时，两支座反力差别较大，甚至出现支座“脱空”现象，如下图所示。本次设计将支座间距适当增大（如图中虚线所示），以改善支座受力，避免“脱空”现象。,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,现

31、浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,使用本套标准图应注意以下问题：1、各部件材料应按说明要求采用，其力学性能指标符合现行相关规范规定。2、箱梁采用满堂支架施工，每次应搭起整孔支架，同时应严格控制支架的沉降，浇筑混凝土前应对支架进行预压，以减少非弹性变形并检验支架的承载能力，预压重量不得小于箱梁的恒重，待支架沉降稳定后方可施工。3、顶、底板采用分层浇筑时，分层面宜选择在腹板高度的1/31/2(距底板)之间，自底板混凝土浇筑起应在两天内完成顶板混凝土的浇筑，最好在底板混凝土即将初凝前开始浇筑顶板混凝土。为满足上述要求，减少因顶、底板混凝土龄期差别造成顶板和翼缘板混凝土的收缩裂缝，以免影响结构受力，

32、可再分段浇筑。但一个施工段内的支架必须同时预压，该施工段内的其它未施工（帮扎钢筋、立模）梁段的预压荷载不得拆卸。一个施工段内再分段浇筑混凝土时，施工缝应选择在离支点L/5L/4之间。,上一页下一页,六、新编现浇等截面箱形连续梁桥标准图使用要求及应注意的问题,现浇等截面预应力混凝土连续梁通用图,4、当横梁设预应力钢束时，预应力钢束采用分批张拉，在张拉纵向预应力钢束前先张拉一部分横梁预应力束，张拉完纵向预应力钢束后再将横梁剩余预应力束张拉完毕。张拉横梁预应力束时应全过程关注横梁的支点下缘截面的状态，一旦发现异常，应立即停止横梁的预应力张拉，待查明原因并采取措施后，方可继续施工。 5、7.5m、8.5m路基箱梁悬臂板按防撞等级为A级的护栏进行设计配筋，10m、12m路基箱梁悬臂板按防撞等级为SB级的护栏进行设计配筋；具体桥梁设计时如采用其它防撞等级的护栏，边梁外侧翼缘板配筋应另行计算确定。 6、本册图纸设计荷载等级为公路-级，当有超限车辆通过时，应进行结构验算，并采取相应措施。,上一页下一页,谢谢！,箱梁通用图设计组二七年七月长沙,上一页首页,

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