1、IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案目录一、 工程概况： .1二、 编制依据 .2三、 人行梯笼方案选择 .2四、 安装方案 .2五、 安全与维护 .4六、 梯笼拆除安全技术措施 .4七、 附图： .5八、 计算书： .8IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案01、工程概况：序号项 目 内 容1 工程名称苏州市轨道交通4号线支线工程天鹅荡0.000以上施工项目IV-TS-22标工程2 工程地址 苏州吴中区苏旺路与东太湖路交叉口3 建设单位 苏州市轨道交通集团有限公司4 设计单位 苏州市设计研究院股份有限公司5 监理公司 铁四院（湖北）工程监理咨询有限公司6 质量监督 苏州市质
2、量监督站7 施工单位 通州建总集团有限公司8 总建筑面积 48331.889 结构形式 框架结构10 结构层次 地上一层11 建筑层高 9.32m2、编制依据建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范(GB50017-2014) 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范(GB50009-2012)中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案13、人行
3、梯笼方案选择1、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1.1、笼体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。1.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。1.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。1.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收；1.5、综合以上几点，人行梯笼，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合市文明标化工地的有关标准。1.6、结合以上人行梯笼设计原则，同时结合本工程的实际情况（本工程独有层高9.32m而且单层），综合考虑了以往的施工经验以及。决定采用以下1种
4、人行梯笼方案：选用规格为（360017002500）箱式施工行人安全B型梯笼。2、安装位置第一部：F10轴/B-C轴，供F6、F4、F5块操作工人上下排架。第二部：F8-F9轴/H轴，供F2、F1块操作工人上下排架。第三部：E9-E10轴/A轴，供E6、E7块操作工人上下排架。第四部：E8轴/K-L轴，供E2、E3块操作工人上下排架。第五部：D9-D10轴/J轴，供D2、D3、E1块操作工人上下排架。第六部：C6-C7轴/J轴，供C1、C2、C3、D1操作工人上下排架。第七部：B5-B6轴/J轴，供B1、B2、B3操作工人上下排架。第八部：A6-A7轴/J轴，供A3、A4、A5操作工人上下排架
5、。第九部：A1轴/K-L轴，供A1、A2块操作工人上下排架。块区域图详见附图4IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案24、安装方案1、施工前的准备工作：1.1 梯笼安装前应对安装人员进行安全技术的培训。对质量及安全防护要求详细交底。1.2 安装班组人员要有明确的分工，确定指挥人员，设置安全警戒区，挂设安全标志，并派监护人员排除作业障碍。1.3 根据模板施工架的高度核对安装高度。1.4 安装作业前检查的内容包括：1.4.1箱式笼体的成套性和完好性；1.4.2提升机构是否完整良好；1.4.3基础位置和做法是否符合要求；1.4.4必备的各种安全装置是否具备和性能是否可靠。2、梯笼安装：2.1
6、 基础在施工现场选择合理的安装位置，对梯笼的安装基础进行处理，场地整平后经压路机压实并浇筑 100 厚混凝土，并且四周留有排水沟。2.2、安装程序2.2.1 安装人行出口标准节。2. 2.1.1 将出口标准节吊装在混凝土垫层上（出口向外），校准好水平，保证出口标准节安装好后的垂直度在千分之一之内。2.2.1.2 安装第一道水平拉结杆，采用钢管与架体连接，其连接不少于 3道立杆。2.2.1.3 以脚手管或角钢等金属材料，夯入地内 2500mm 深，并用导线与架体紧密连接。2.2.2、安装标准节2.2.2.1 对标准节固定螺孔进行清理，确保螺孔与螺栓直径相配。2.2.2.2 采用 25t 吊机进行
7、吊装，吊装时注意标准节内踏步走向要与出口节踏步走向一致，标准节吊装就位后安装螺栓并使螺栓呈现放松状态，以利校IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案3正与安装，校正后紧固所有螺栓。依次循环，直至完成。2.2.2.3 标准节超过三节是需增加一道水平拉结杆，采用钢管与架体连接，其连接不少于 3 道立杆。2.2.3、 安装入口节2.2.3.1 入口节吊装时注意安全门开启方向。2.2.3.2 入口节吊装就位后安装螺栓并使螺栓呈现放松状态，以利校正与安装，校正后紧固所有螺栓。2.2.3.3 安装水平拉结杆，采用钢管与架体连接，其连接不少于 3 道立杆。2.2.4、 安装入口通道2.2.4.1 入口
8、通道与入口节门槛尽量保持水平。2.2.4.2 入口通道采用采用 48mm 钢管搭设的跑梯，跑梯的水平杆采用双钢管，详见附图。2.2.4.2 入口通道安装完成后两边采用 48mm 钢管搭设 1.2m 高防护栏杆。5、安全与维护5.1 定期对梯笼连接螺栓进行维护，如发现松动及时进行紧固。5.2 定期对梯笼对垂直度进行测量，如发现倾斜及时进行校正。6、梯笼拆除安全技术措施1、拆除前，全面检查拟拆梯笼，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆除的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设
9、专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆除的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案44、拆架程序应遵守由上而下，用吊机逐节吊除。7、附图：注：1、本图全部尺寸(除注明者外)均以毫米为单位，标高以米为单位。2、标准节超过三节需增加一道水平拉结杆，采用钢管与架体连接，其连接不少于 3 道立杆，表面采用防锈处理IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案5注：1、本图全部尺寸(除注明者外)均以毫米为单位，标高以米为单位。2、标准节超过三节需增加一道水平拉结杆，采用钢管与架体连接，其连接不少于 3 道立杆，表面采用防锈处理。IV-TS-22
10、 标工程上盖平台人行爬梯笼方案6注：1、本图全部尺寸(除注明者外)均以毫米为单位，标高以米为单位。2、标准节超过三节需增加一道水平拉结杆，采用钢管与架体连接，其连接不少于 3 道立杆，表面采用防锈处理。IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案7IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案08、计算书：箱式梯笼在工程上主要用于单层建筑上下行人，各箱式笼体一般由厂家直接加工成型，施工现场必须严格按照厂商说明书安装。本计算书按照建筑施工计算手册（江正荣主编）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）编制。一、荷载计算1.梯笼自重力梯笼自重力4.8kN/m；梯笼的总自重N q=4.815=
11、72 kN；附墙架以上部分自重：Nq1=4.8(15-5)= 48kN；Nq2=4.8(15-10)= 24kN；2.风荷载为 q = 0.719 kN/m；风荷载标准值应按照以下公式计算：Wk=W0 z s z = 0.451.420.480.70 = 0.215 kN/m2；其中 W 0 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定；采用：W 0 = 0.45 kN2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)的规定；采用： z = 1.42 ； s 风荷载体型系数： s = 0.48 ； z 高度Z处的风振系数， z =
12、0.70 ；风荷载的水平作用力: q = WkB=0.2153.35= 0.719 kN/m；其中 W k 风荷载水平压力，W k= 0.215 kN/m2；IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案1B 风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B= 3.35 m；经计算得到风荷载的水平作用力 q = 0.719 kN/m；二、梯笼计算1、基本假定：为简化梯笼的计算，作如下一些基本假定：（1）梯笼的节点近似地看作铰接；（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力；（3）梯笼空间结构分解为平面结构进行计算。2、风荷载作用下梯笼的约束力计算附墙架对梯笼产生的水平力起到稳定梯笼的作用，在风荷载
13、作用下，梯笼的计算简图如下： 弯矩图（附墙件）IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案2剪力图（附墙件）各附着由下到上的内力分别为：R(1)=1.029 kN , M(1)=0.643kN.m；各附着由下到上的内力分别为：R(2)=7.329 kN , M(2)=9kN.m；Rmax=7.329kN；3、梯笼轴力计算各附墙架与型钢梯笼连接点截面的轴向力计算：经过计算得到由下到上各附墙架与梯笼接点处截面的轴向力分别为:第1道H1= 5 m；N1 = G + Nq1 +S =11 + 48 +11.22 =70.22 kN；第2道H2= 10 m；N2 = G + Nq2 +S =11 +
14、24 +11.22 =46.22 kN；4.截面验算（1）梯笼截面的力学特性：梯笼的截面尺寸为1.73.6m；主肢型钢采用4L100X10；一个主肢的截面力学参数为:zo=28.4 cm，Ixo = Iyo = 179.51 cm4，Ao=19.26 cm 2 ，i 1 = 284.68 cm；缀条型钢采用L100X10；格构式型钢梯笼截面示意图梯笼的y-y轴截面总惯性矩：IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案3梯笼的x-x轴截面总惯性矩：梯笼的y 1-y1轴和x 1-x1轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix= 4(179.51+ 19.26（360/2- 28.4） 2)= 17712
15、94.462 cm4；Iy= 4(179.51+ 19.26（170/2- 28.4） 2)= 247520.302 cm4；Iy=Ix=1/2（1771294.462+247520.302）= 1009407.382cm 4；计算中取梯笼的惯性矩为其中的最小值247520.302 cm 4。2.梯笼的长细比计算：梯笼的长细比计算公式：其中 H 梯笼的总高度，取15m；I 梯笼的截面最小惯性矩，取247520.302cm 4；A0 - 一个主肢的截面面积，取19.26cm 4。经过计算得到=26.463。换算长细比计算公式：其中 A 梯笼横截面的毛截面面积，取419.26 cm 2；A1梯笼横
16、截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取219.26cm2；经过计算得到 0= 28。查表得=0.943 。3. 梯笼的整体稳定性计算：梯笼在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：IV-TS-22 标工程上盖平台人行爬梯笼方案4其中 N - 轴心压力的计算值(kN)；A 梯笼横截面的毛截面面积，取77.04 cm 2；- 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取 =0.943； mx - 等效弯矩系数, 取1.0；M - 计算范围段最大偏心弯矩值(kN.m)；W1 - 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩, W1 = I/(a/2) = 247520.302/(170/2) = 2
17、912.004 cm3；NEX -欧拉临界力，N EX = 2EA/(1.1 2) ；NEX= 22.06 10577.04102/(1.126.4632) = 20333052.848 N；经过计算得到由上到下各附墙件与梯笼接点处截面的强度分别为第1道H1=5 m, N1= 70.22 kN ,M1=0.643 kN.m；=70.2210 3/(0.94377.04102)(1.00.64310 6)/2912.004103 (10.94370.2210 3/20333052.848) = 10N/mm2；第1道附墙件处截面计算强度=10N/mm 2允许强度215N/mm 2,满足要求!第2道H2=10 m, N2= 46.22 kN ,M2=9 kN.m；=46.2210 3/(0.94377.04102)(1.0910 6)/2912.004103 (10.94346.2210 3/20333052.848) = 9N/mm2；第2道附墙件处截面计算强度=9N/mm 2允许强度215N/mm 2,满足要求!
