1、摘 要汽车的设计与生产涉及到许多的领域，其独有的安全性、经济性、舒适性等众多指标，也对设计提出了更高的要求。汽车制动系统是汽车行驶的一个重要主动安全系统，其性能的好坏对汽车的行驶安全有着重要影响。随着汽车的行驶速度和路面情况复杂程度的提高，更加需要高性能，长寿命的制动系统。鉴于制动系统的重要性，本次设计的主要内容是轿车制动器结构设计。本文从制动系的功用及设计的要求出发，依据给定的设计参数，进行了方案论证，对各种形式制动器的优缺点进行了比较后，在前盘后鼓的基础上改为前后均为盘式制动器。在此基础上选择了简单液压驱动机构和双管路系统，选用了间隙自动调节装置，采用比例阀作为制动力的调节装置。仿真结果表
2、明，轿车制动器结构的设计保持了制动力分配系数的稳定，改善了汽车的制动稳定性，简化了汽车的制动装置，减轻了整车质量，从而提高了汽车在行驶过程中的安全性与稳定性。关键词：制动钳，制动盘，制动轮缸，制动衬片ABSTRACTAutomobile design and production are involved in many fields, its unique safety, economy, comfort and so many indicators, also raised taller requirement to the design. Automobile braking syste
3、m is an important vehicle active safety system, and its performance depends on car important influence on road safety. As the vehicle of the speed and pavement situation was complex degree rise, more require view of the importance of brake system, the design of the main content is a transport vehicl
4、es, the brake from brake system function and design, according to the requirement of design parameters, given the scheme comparison. On all forms of brake their advantages and disadvantages are discussed, based on HouGu QianPan instead of before and after are disc brakes, maintain braking force dist
5、ribution coefficient, improves the stability of the braking stability and simplify the automobile braking device, reduce the vehicle quality, thereby improving the car while driving in the process of security and stability. Choose a simple ，然后采用顶空方式进行固相微萃取。固定好样品瓶，调节 SPME 针头使其穿透样品隔垫。推手柄杆将纤维置于样品上方 1mm
6、 为宜。再放置在 60烘箱内平衡 15min，完成吸附。汽车制动时，若忽略路面对车轮的滚动阻力矩和汽车回转质量的惯性力矩，则对任一角速度 的车轮，其力矩平衡方程为0(3-1）eBrFTf式中： 制动器对车轮作用的制动力矩，即制动器的摩擦力矩，f其方向与车轮旋转方向相反， m地面作用于车轮上的制动力，即地面与轮胎之间的摩BF擦力，又称为地面制动力。其方向与汽车行驶方向相反，N；车轮有效半径，m。er令 （3-2）effrTF f()并称之为制动器制动力，它是轮胎周缘克服制动器摩擦力矩所需的力，因此又称为制动周缘力。 与地面制动力 的方向相反，当车轮角f BF速度 时，0大小亦相等，且 取决于制动
7、器的结构形式、结构尺寸、摩擦副的Ff摩擦系数与车轮有效半径等，并与制动踏板力成正比。当加大踏板力以加大 时 均随之增大。但地面制动力 受附着条件的限制，其值fTBf和 BF不可能大于附着力，即 （3-3）FB式中： 轮胎与地面间的附着系数Z地面对车轮的法向反力。当制动器制动力和地面制动力达到附着力的值时，车轮即被抱死并在地面上滑移。此后制动力矩表现为静摩擦力矩，而 即成为ffeFTr与地面制动力相平衡以阻止车轮再旋转的周缘力的极限值。当制动到车轮角速度为 0 以后，地面制动力达到附着力力后就不在增大，而制动器制动力由于踏板力的增大使摩擦力矩增大而继续上升。如上图所示汽车在水平路面上制动时的受力
8、情况。对后轴车轮的接地点取力矩，得平衡式为(3-4)gtuhdmGL)(21对前轴车轮的接地点取力矩，得平衡式为(3-5)gtuhdmGLZ)(12式中： 汽车制动时水平地面对前轴车轮的法向反力，N；1汽车制动时水平地面对后轴车轮的法向反力，N；2汽车轴距，mm；L汽车质心离前轴的距离，mm；1汽车质心离后轴的距离，mm；2汽车质心高度，mm；ghM汽车质量，kg；G汽车所受重力，N;汽车制动减速度， ;tudsm根据上述汽车制动时的整车受力分析，考虑到汽车制动时的轴荷转移及 G=mg，则可求得汽车制动时水平地面对前、后轴车轮的法向反力Z1，Z2 分别为（3-6）tugdhLGZ21（3-7）
9、tug12令 ，q 称为制动强度，则汽车制动时水平地面对汽车前、gdtu后轴车轮的法向反力 Z1，Z2 又可表达为（3-8）gqhLGZ1221若在附着系数为 的路面上制动，前、后轴车轮均抱死，此时汽车总的地面制动力 等于汽车前、后轴车轮的总的附着力21BBF,亦等于作用于质心的制动惯性力，即有21F（3-9）GB汽车总的地面制动力为=10815NGFBB21汽车在附着系数 为任一确定值的路面上制动时，各轴车轮附着力即极限制动力并非常数，而是制动强度 q 或总制动力的函数。当汽车各车轮制动器的制动力足够时，根据汽车前、后轴的轴荷分配，以及前、后车轮制动器制动力的分配、道路附着系数和坡度情况等，
10、制动过程可能出现的情况有 3 种，即（1）前轮先抱死拖滑，然后后轮再抱死拖滑；（2）后轮先抱死拖滑，然后前轮再抱死拖滑；（3）前、后轮同时抱死。在上述 3 种情况中，显然是第（3）种情况的附着条件利用的最好。由式（3-7），式（3-8）不难求得在任何附着系数 的路面上，前、后车轮同时抱死即前、后轴车轮附着力同时被充分利用的条件为（3-10）gFFBff 2121式中： 前轴车轮的制动力；f后轴车轮的制动力；2f前轴车轮地面制动力；1BF后轴车轮地面制动力；2前后制动器制动力的理想分配关系式为（3-11） 1212241fgfggf FhGLLhGF通常用前制动器制动力对汽车总制动器制动力之比来
11、表明分配比例，即制动器制动力分配系数 ，它可表示为（3-12）211ffffF因为 ，所以2fffF（3-13）fffF12整理式（3-4）得（3-14）)(21ff3.2 同步附着系数根据峰面积，样品中丙烯腈的含量按公式（3.1）计算，结果保留小数点后两位。具有固定的 线与 I 线的交点处的附着系数 0,被称为同步附着系数。它表示具有固定 线的汽车只能在一种路面上实现前、后轮同时抱死。同步附着系数时由汽车结构参数决定的，它是反应汽车制动性能的参数。同步附着系数说明，前后制动器制动力为固定比值的汽车，只能在一种路面上，即在同步附着系数的路面上才能保证前后轮同时抱死。同步附着系数也可用解析方法求
12、出。设汽车在同步附着系数的路面上制动，此时汽车前、后轮同时抱死。（3-15）)1()()(221 ggff hLF整理得： （3-16）0(3-17)hLg02初选 则 0.697.03.3 制动器的制动扭矩假定衬块的摩擦表面全部与制动盘接触，且各处单位压力分布均匀，则制动器的制动力矩为（3-18）RFfMu02式中，f 为摩擦因数；Fo 为单侧制动块对制动盘的压紧力；R 为作用半径。对于常见的具有扇形摩擦表面的衬块，若其径向宽度不是很大，取R 等于平均半径 Rm，或有效半径 Re，在实际上已经足够精确。如图 3-1，平均半径为Rm=( R1+ R2)2 （3-19）式中，R1 和 R2 为摩
13、擦衬块扇形表面的内半径和外半径。设衬块与制动盘之间的单位压力为户，则在任意微元面积 RdRd 上的摩擦力对制动盘中心的力矩为 fpR2dRd，而单侧制动块加于制动盘的制动力矩应为单侧衬块加于制动盘的总摩擦力为故有效半径为Re=M2fFo=2(R23-R13)3(R22-R12) （3-20）可见，有效半径 Re 即是扇形表面的面积中心至制动盘中心的距离。上式也可写成Re=431- R1 R2( R1+ R2)2( R1+ R2)2=431-m(1+m)2 Rm式中，m= R1 R2因为 m Rm，且 m 越小则两者差值越大。应当指出，若 m 过小，即扇形的径向宽度过大，衬块摩擦面上各不同半径处
14、的滑磨速度相差太远，磨损将不均匀，因而单位压力分布均匀这一假设条件不能成立，则上述计算方法也就不适用。m 值一般不应小于0.65。制动盘工作面的加工精度应达到下述要求：平面度允差为0.012mm，表面粗糙度为 Ra0.71.3m，两摩擦表面的平行度不应大于0.05mm，制动盘的端面圆跳动不应大于 0.03mm。通常制动盘采用摩擦性能良好的珠光体灰铸铁制造。为保证有足够的强度和耐磨性能，其牌号不应低于 HT250。3.4 线性关系、回收率和精度的分析汽车制动减速度 ，其中 z被称为制动强度。由前述可知，zgdtu若汽车在具有同步附着系数 0的路面上制动，汽车的前、后轮将同时达到抱死的工况，此时的
15、制动强度 0。在其他路面上制动时，既不出现前轮抱死也不发生后轮抱死的制动强度必然小于地面附着系数，即 0z。就是说，只有在 0 的路面上，地面的附着条件才能被充分地利用。而在 0的路面上，因出现前轮或后轮先抱死的现象，地面附着条件未被很好地被利用。为了定量说明地面附着条件的利用程度，定义利用附着系数为 Fzixbi, 21 （3-21）设汽车前轮刚要抱死或前、后轮同时刚要抱死时，汽车产生的减速度 zgdtu，则由式（3-21）得前轮地面法向反作用力为)(21gzzhLmF（3-22）前轮制动器制动力和地面制动力为gzdtuxb1（3-23）将式（3-11）和式(3-12)代入式（3-8），则)
16、(121 gzxbzhLF（3-24）同理可推导出后轮利用附着系数。后轮刚要抱死时，后轮地面制动力和地面法向反作用力mgzdtuFbx )1()1(2 （3-25）12gzzhLm（3-26）将式（3-14）和式(3-15)代入，则 )(12gzxbzhLF（3-27 ）对于已知汽车总质量 m、轴距 L、质心位置 1L、 2、 gh等结构参数，则可绘制出利用附着系数 i与制动强度 z的关系曲线图。附着效率 iE是制动强度 z和利用附着系数 i之比。它是也用于描述地面附着条件的利用程度，并说明实际制动力分配的合理性。根据附着效率的定义，有 ghLzE112（3-28）g22)(（3-29 ）式中
17、； 1E和 分别时前轴和后轴的附着效率。本章主要分析了制动力与制动力分配系数，同步附着系数，利用附着系数与制动效率。对制动器的制动力矩及平均有效半径进行了初步计算。4 制动器的设计计算4.1 原始数据及主要技术参数表（3）内容 数据装备质量 1091kg满载质量 1545kg轴荷分配满载时 前轴 818kg满载时 后轴 727kg质心高度空载时 550mm满载时 580mm轴距 2471mm前轮距 1429mm后轮距 1422mm总长 4415mm总高 1415mm质心距前轴距离 1112mm质心距后轴距离 1359mm4.2 盘式制动器主要参数的确定1制动盘直径 D制动盘直径 D 希望尽量大
18、些，这时制动盘的有效半径得以增大，就可以降低制动钳的夹紧力，降低摩擦衬块的单位压力和工作温度。但制动盘直径 D 受轮辋直径的限制。通常，制动盘的直径 D 选择为轮辋直径的 70%90%。初取 318mm。制动盘直径为 70%79%轮辋直径，根据轮辋提供给制动器的可利用空间，并本着制动盘直径尽可能大的原则及运动时不发生干涉。初选制动盘的直径 d240mm。2制动盘厚度 h 制动盘的厚度直接影响着制动盘质量和工作时的温度。为使质量不致太大，制动盘厚度应取的适当小些；为了降低制动工作时的温升，制动盘厚度又不宜过小。制动盘可以制成实心的，而为了通风散热，又可在制动盘的两工作面之间铸出通风孔道。通常，实
19、心制动盘厚度可取为10mm20mm;具有通风孔道的制动盘的两工作面之间的尺寸，即制动盘的厚度取为 20 mm50mm，但多采用 20 mm30mm。本次设计选择通风式制动盘 h=203摩擦衬块内半径 R1 与外半径 R2推荐摩擦衬块外半径与内半径的比值不大于 1.5。若此比值偏大，工作时摩擦衬块外缘与内缘的圆周速度相差较大，则其磨损就会不均匀，接触面积将减小，最终导致制动力矩变化大。根据制动盘直径可确定外径 R2=112考虑到 R2 R11.5，可选取 R1=76mm，则 R2 R1=1.471.5 4摩擦衬块工作面积推荐根据摩擦衬块单位面积占有的汽车质量在 1.6kgc3.5kgc范围内选取
20、。汽车满载质量为 1545kg。 86.15485.3142Acm所以 A 选 78cm 。初选摩擦系数 f =0.3,制动器间隙为 0.2mm.25摩擦块磨损均匀性验证假设衬块的摩擦表面全部于制动盘接触，而且各处单位压力均匀，则制动器的制动力矩为 （4-1）RfFM2f 为摩擦因素,F0 为单侧制动块对制动盘的压紧力，R 作用半径在实际的计算过程中，R 值我们取平均值 Rm 就可以了，设衬块的与制动盘之间的单位压力为 p,则在任意微元面积 RdRd 上的摩擦力对制动盘的中心的力矩为 fpR2dRd,而单侧制动块加于制动盘的制动力矩应为：（4-2）dRfpR212M单侧衬块加于制动盘的总摩擦力
21、为：（4-3）21RffF所以有效半径： mRRfFM95)(3)(2)/(R2113e 平均半径为： m4)(21因为Re -Rm =1mm, Rm 和 Re 之间相差不大，所以可以得出摩擦衬块和制动盘之间的单位压力分布均匀，摩擦块的磨损较为均匀。三维模拟图（1）制动盘4.3 制动力矩与盘的压力假设摩擦盘完全接触，而且各处的压力分布均匀。那么盘式制动器制动力矩为： eRFfM021单侧制动块对盘的压力： 1672352f后轮制动器的制动力矩： mNFfRm 8.9451673.022同理前轮制动器的制动力矩为 210428.44.4 制动轮缸直径的计算制动轮缸对制动蹄(块)施加的张开力 Fo
22、 与轮缸直径 d 和制动管路压力 p 的关系为（4-4）)/(40pFd制动智路压力一般不超过 1012MPa，对盘式制动器可更高。压力越高，对管路(首先是制动软管及管接头)的密封性要求越严格，但驱动机构越紧凑。轮缸直径 d 应在标准规定的尺寸系列中选取，详见GB752487 附录 B 表 B2。油压选取：12MPa 所以 d=42mm4.5 紧急制动时踏板力的计算踏板力： （4-5）1p2kd420pF其中：操纵机构传动比 ，取74i5ip制动主缸直径 ，md80总管路中油压 p aPM2.1真空助力器的增力倍数 k46，取 k5。效率 0.820.86，取 0.84则 NFP 82.394
23、7.2684.01751082.)0.(46 可见踏板力符合法律要求（350550 范围）。符合法律的要求。而且操纵较为轻便。4.6 制动踏板行程的计算制动踏板工作行程 （4-6）0210piS其中： （操纵机构传动比）取 4-7；主缸活塞行程：pi（0.81.2） ，依机械设计手册 （五），第七章，液压缸。aS0d表 37.73.取 ；25aScm主缸推杆与活塞间隙： 0.2mm；01主缸活塞空行程： 2mm；2则： mm.7.189.).5()74(PS法规要求不大于 150200mm，故符合法规。作用在制动手柄上最大的力，对于乘用车应不大于 400N，对商用车不大于 600N。制动手柄最
24、大行程，对乘用车不大于 160mm，对商用车不大于 220mm。在这里，因为是乘用车，所以最大踏板形成取为 120mm，作用在制动手柄上最大的力取 300N，制动手柄最大行程取 150mm。本章主要是对制动器的主要零部件的尺寸进行了计算，同时又计算出前、后制动器的制动力矩，又对紧急制动时的踏板力进行了审核，制动踏板的行程也进行了估算。5 制动器主要零部件结构设计与强度计算5.1 制动盘制动盘一般用珠光体灰铸铁制成，或用添加 Cr，Ni 等的合金铸铁制成。其结构形状有平板形（用于全盘式制动器）和礼帽形（用于钳盘式制动器）两种。后一种的圆柱部分长度取决于布置尺寸。制动盘在工作时不仅承受着制动块作用
25、的法向力和切向力，而且承受着热负荷。为了改善冷却效果，钳盘式制动器的制动盘有的铸成中间有径向通风槽的双层盘，这样可以大大地增加散热面积，降低温升约20%30%，但盘的整体较厚，一般在 20 mm30 mm 之间。而不带通风槽的轿车制动盘，其厚度约在 10 mm20 mm 之间。制动盘的工作表面应光洁平整，制造时应严格控制表面的跳动量、两侧表面的平行度（厚度差）即制动盘的不平衡量。5.2 制动钳制动钳由可锻铸铁 KTH-370 或 QT400-18 制造，也有用轻合金制造的，例如用铝合金压铸。可做成整体的，也可做成两部分并由螺栓连接。其外缘留有开口，以便不必拆下制动钳便可检查或更换制动块。制动钳
26、体应有高的强度的刚度。一般多在钳体中加工出制动油缸，也有将单独制造的油缸嵌入钳体中的。为了减少传给制动液的热量，多将杯形活塞的开口端顶靠在制动块的背板。有的将活塞开口端部切成阶梯状，形成两个相对且在同一平面内的小半圆环形端面。活塞由铝合金制造或由刚制造。为了提高其耐磨性能，活塞的工作面进行镀铬处理。当制动钳体由铝合金制造时，减少传给制动液的热量则成为必须解决的问题。为此，应减小活塞与制动块背板的接触面积，有时也可采用非金属活塞。制动钳在汽车上的安装位置可在车轴的前方或后方。制动钳位于车轴前可避免轮胎甩出来的泥、水进入制动钳，位于车轴后则可减小制动时轮毂轴承的合成载荷。5.3 制动块制动块由背板
27、和摩擦衬块构成，两者直接牢固地压嵌或铆接或连接在一起。衬块多为扇形，也有矩形、正方形或长圆形的。活塞应能压住尽量多的制动块面积，以免衬块发生卷角而引起尖叫声。制动块背板由钢板制成。为了避免制动时产生的热量传给制动钳而引起制动液气化和减小制动噪声，可在摩擦衬块与背板之间或在背板后粘（或喷涂）一层隔热减震垫（胶）。由于单位压力大和工作温度高等特点，摩擦衬块的磨损较快，因此其厚度较大。一般情况下，轻型汽车的摩擦块厚度在7.5 mm16 mm 之间，中、重型汽车的摩擦衬块的厚度在 14 mm22 mm之间。许多盘式制动器装有摩擦衬块达到磨损极限时的报警装置，以便能及时更换摩擦衬块。三维模拟图（2）制动
28、块5.4 摩擦材料制动摩擦材料应具有高且稳定的摩擦系数，抗热衰退性能要好，不应在温升到某一数值后摩擦系数突然急剧下降，材料应该有好的耐磨性，低的吸水（油、制动液）性，低的压缩率、低的热传导率和低的热膨胀率，高的抗压、抗拉、抗剪切、抗弯曲性能和耐冲击性能；制动时应不产生噪音、不产生不良气味，应尽量采用污染小和对人体无害的材料。当前在制动器中广泛采用模压材料，它是以石棉纤维为主并与树脂粘合剂、调整摩擦性能的填充剂与噪音消除剂等混合后，在高温下模压而成。模压材料的挠性较差，故应按衬片或衬块的规格模压，其优点是可以选用各种不同的聚合树脂配料，使衬片或衬块具有不同摩擦性能及其他性能。另一种为编织材料，其
29、挠性好，剪切后可直接铆到任何半径的制动蹄或制动块上。它有较高的摩擦系数，冲击强度比模压材料高 45 倍，但其耐热性差。无石棉摩擦材料是以多种金属、有机、无机材料的纤维或粉末代替石棉作为增强材料，其他成分和制造方法与石棉模压材料大致相同。若金属纤维（多为钢纤维）和粉末的含量在 40%以上，则称为半金属材料，这种材料在美、欧各国用于轿车的盘式制动器上，已成为制动摩擦材料的主流。选用摩擦材料时应考虑到：通常，摩擦系数愈高的材料其耐磨性愈差。因此，通过比较，选择半金属材料作为本设计的摩擦材料。5.5 制动器的热容量和温升的核算应核算制动器的热容量和温升是否满足下列条件：(5-1)QthCd)(式中：
30、各制动盘的总质量，取 =12kg；dmdm与各制动盘相连的受热金属件（如轮毂、轮辐、轮辋、mh制动钳体等）的总质量，取 =24kg；mh制动盘材料的比热容，对铸铁 c=482J；dc与制动盘相连的受热金属件的比热容，取 Ch=482J；h制动盘的温升（一次由 =30 km螺栓的数tav量，此处 n=2；d螺栓的直径。因为 ，所以螺栓的强度符合要求。制动盘的材料为珠光体灰铸铁，制动钳的材料为可锻铸铁，制动块由背板和摩擦成块组成，现在的摩擦材料主要以石棉纤维为主并与树脂粘合剂、调整摩擦性能的填充剂与噪音消除剂等混合。对制动器的热容量和温升进行了核算其强度也符合标准要求。三维模拟图（2）制动活塞六、
31、结束语本次设计的主要内容是轿车制动器结构设计。从制动系的功用及设计要求出发，依据给定的设计参数，进行了方案论证，仿真结果表明，轿车制动器结构的设计保持了制动力分配系数的稳定，简化了汽车的制动装置，减轻了整车质量，从而提高了汽车在行驶过程中的安全性与稳定性。但在此设计期间，虽相关参数计算和验证比较全面，但是因为没有进行实物加工和验证，可能在实际应用过程中还需要进一步地验证和调试。在以后要进一步增强实体物理模型的加工和验证。参考文献1刘维信.汽车制动系的结构设计与计算M北京：清华大学出版社,20012郭新华.汽车构造（第二版）M北京：高等教育出版社,20083王宝玺,贾庆祥.汽车制造工艺学（第三版
32、）M.北京:机械工业出版社,20094钟毅芳,吴昌林,唐增宝.机械设计（第二版）M武汉：华中科技大学出版社,20015余志生.汽车理论（第三版）M北京：机械工业出版社,20006王望予.汽车设计（第 4 版）M北京：机械工业出版社,20107徐灏.机械设计手册M北京：机械工业出版社,19988朱龙根.简明机械零件设计手册M北京：机械工业出版社,19979刘品,李哲.机械精度设计与检测基础M哈尔滨：哈尔滨工业大学出版,200310Josef Adolfsson , Amos Ng , Petter Olofsgrd , Philip Moore , Junsheng Pu . Chi-Biu W
33、ong. Design and simulation of component-based manufacturing machine systemsJ. Mechatronics, 2002, Vol.12 (9), pp.1239-1258附 录设计图纸（1）制动盘设计图纸（2）活塞设计图纸（2）制动块设计图纸（3）装配图译 文众所周知，驻车制动是汽车必备的制动装置之一。依维柯二代产品的驻车制动装置，是由驻车制动机械操纵机构与后鼓式制动器组合而成。这样的结构，使后鼓式制动器不仅是行车制动器，而且还起到了驻车制动作用。随着后轮盘式制动器的运用，都灵-V 汽车的驻车制动器将会随着后轮制动器动形
34、式而变化。若后轮采用鼓式制动器，则基本维持原二代产品的结构；若采用盘式制动器，则要配置专用的后轮驻车制动器。就盘式制动器而言，存有带驻车制动结构的盘式制动器，其驻车制动力也作用在制动盘两侧工作表面上，这种制动器结构复杂，可靠性相对稍差。都灵-V 汽车为配用双活塞滑动前盘式制动器须要，专门设置了后驻车制动器。使其驻车制动力作用在制动盘的内鼓工作表面上，这样使制动盘具有两种分开的摩擦表面，寿命可以提高，制动钳的结构也相应简化。都灵-V 汽车的后轮驻车制动装置，由机械式操纵和专用候驻车制动器两大部分组成（制动盘为行车、驻车制动器共用件） 。1、机械式操纵机构 基本维持原二代产品的结构，主要组成件有手
35、柄、前钢丝拉索、棘齿板、调整螺套、锁紧螺母、后钢丝拉索及导盘等。2、专用驻车制动器结构和原理 与后盘式制动器相配的专用驻车制动器，专用后驻车制动器通过底板支架上的八个孔，与后桥半轴凸缘用螺栓相固定。前、后摩擦蹄片上下端被回位弹簧紧拉靠在上调节销和下作用拉臂上，中间通过支承销与底板活络相接。拨动上调节销上的齿轮可伸长或缩短调节销的长度，从而可调整摩擦蹄片与制动盘内鼓的间隙。作用拉臂，它受后钢丝拉索的操纵，当拉紧驻车制动手柄时，作用拉臂将以中心轴销为支点，撑开前后摩擦蹄片，使与制动盘内鼓产生有效摩擦力矩，从而起到驻车制动作用在专用驻车制动器的制动底板支架上，另有二只安装孔，以便装置后制动钳总成。带
36、内鼓的后制动盘将和轮毅、后专用驻车制动器、制动钳总成等有序地组合在一起。3、专用后驻车制动器的驻车分解与合成当拆除了后轮毅、后制动盘等若干零部件后，即可对专用驻车制动器进行分解与合成，基本工艺步骤如下:从前后摩擦蹄片卜，拆下回位弹簧，旋短调节销长度，拆下摩擦蹄片中间的支承销夹,即可取下摩擦蹄片。取下支承销，松脱驻车制动后拉索与作用拉臂的连接，拆下作用拉臂二拆下车轮转速传感器固定支架，即可拆下传感器。拆卸下与半轴套管凸缘的八只固定螺栓，即可取下驻车制动器底板支架。可按对鼓式制动器的要求，对拆下的零部件进行清洁检查，弃用已超差磨损件。合成按分解的反向步骤进行。合成完毕后，用游标卡尺测量前、后蹄片直
37、径，同时拨动调节销1，使直径值比 1720，小 0.4 1 mm。后驻车制动器的调整由于后驻车制动器的制动间隙属非自动补偿式，使用一段时间后，制动间隙会逐步增大，反映在手柄拉紧时的棘牙响数，将会超过规定数(正常响牙数为 46)，这将影响后轮的驻车效能。为此，应及时进行后驻车制动器的调整。调整的步骤如下:顶起汽车后部，并以支架支承车架，然后拆下后车轮；拧松驻车制动拉索调整螺套的锁螺母；取下后驻车制动器上面长孔内的像胶堵塞,利用专用工具(99372249)拨动调节销齿轮，使前、后摩擦蹄片撑开，致使用手无法转动盘为止；再次用专用工具拨松调节销齿轮，使制动盘能自由转动(制动间隙约为 0.20.5mrr
38、i )，重新在孔内装上橡胶堵塞，装复后轮；在驾驶室内拉驻车制手柄至第三齿响位置，拧紧调节螺套，直至用手不能扳动车轮旋转为止；上下拉动和松开驻车制动手柄 34 次，对整个后驻车制动装置进行磨合，检查手柄最终拉紧时的最大行程为 6 牙，最后拧紧调节螺套的锁紧螺母，并降下汽车。原文说明原文说明的内容是：汽车驻车制动器的结构类型及分解与装拆题名：汽车必备的制动装置驻车制动器作者：Josef Adolfsson来源：杂志Car rear parking brake is well known characteristics and maintenanceparking brake, the car mu
39、st products in vehicle brakes, parking brake is a mechanical control mechanism and the rear drum brake combination. Such a structure, so that not only after the brake drum brake and parking brake also played a role. With the use of rear disc brake, Turin-V vehicle parking brake with the rear brakes
40、will be fixed in the form and change. If the rear wheels with drum brakes, while maintaining the basic structure of the original second-generation products; the use of a disc brake, rear wheel will the disc brake is concerned, there is the structure with the parking brake disc brake, the parking bra
41、king force acts on the brake discs on both sides of the work surface, such a brake complex structure, relatively somewhat less reliable. Turin-V cars equipped with dual-piston sliding front disc brakes the work surface, so that the brake disc surface, life can be improved, brake caliper is also simp
42、lified the structure. Turin-V car rear parking brake device manipulated by a mechanical parking brake and special climate of two parts (brake disc for the traffic, shared parking brake parts.) 1, mechanical control mechanism to maintain the basic structure of the original second-generation products,
43、 mainly composed of pieces with a . 2, the special structure and principle of the parking brake disc brake after the match with a special parking brake, parking brake after the special bottom bracket through eight shoe upper and lower ends are pulled tight against the return spring on the role of re
44、gulation under the pull pin and arm in the middle and the bottom through the active support underwriting phase. Slide the gear on the pin on the regulator can adjust the elongation or shortening the length of sales to adjust the friction inside the shoe and drum brake disc space. Role in pulling arm
45、, it is subject to manipulation after the wire cable, when the pull the pulling arm as a fulcrum, the friction shoe before and after distraction, so that the drum with an effective brake disc friction torque, and thus play a role in the private parking brake parking brake in the brake plate bracket,
46、 and another two of rear brake clamp assembly. After the band drum and wheel brake disc will be Yi, after the special parking brake, brake caliper assembly, and so orderly together. 3, special parking brake after the decomposition and synthesis in vehicle rear wheels when the removal of the Yi, a nu
47、mber of components such as rear brake disc, you can special parking brake on the decomposition and synthesis, the basic process steps are as follows: From the front Bu friction shoe, remove the return spring, spin off the short length adjustment, remove the friction between the support shoe underwri
48、ting folder, you can remove the friction shoe. Remove the branch underwriting, Hou Lasuo loose parking brake pull arm connected with the role, remove the effect of the second arm pull the wheel speed sensor mounting bracket removed, you can remove the sensor.Remove the axle casing under the flange and the eight mounting bolts, then remove the parking brake bottom bracket. according to the requirements of the drum brakes on the parts removed for cleaning c
