1、摘要本论文主要包括建筑和结构两方面的设计，本设计选择的是一栋 6 层框架结构。建筑方面设计是根据眼睛是心灵的窗口的寓意，以人的眼睛为模板，使建筑平面形状像人的眼睛；建筑立面用边柱将其划分成竖向的线条，削弱了建筑横向较长给人的压抑感。设计过程遵循先建筑后结构再基础的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件的环境特点，首先设计建筑平面，其次进行立面造型、剖面设计。建筑设计满足了使用功能和造型艺术的要求，并适应未来发展与灵活改造的需要。结构设计方面，密切联系建筑设计，以现行的有关规范为依据，本工程采用现浇钢筋混凝土框架结构体系（横向承重） ，仅对前面主体选择了中间一榀横向框架进行计算，
2、考虑抗震设防烈度 7度进行了抗震计算。整个过程中包括了水平荷载、竖向荷载计算及其各内力计算和构件设计，对于竖向荷载作用采用弯矩二次分配法，水平荷载作用采用 D 值法， 地震作用采用底部剪力法。设计计算整个过程中综合考虑了抗震要求、技术经济指标和施工工业化的要求。关键词：建筑设计；结构计算；抗震设计ABSTRACTThe design of the thesis includes architectural design and structural design.According to the meaning of “the eyes is windows of heart”，buildin
3、g plain of the hotel architectural design like mans eyes; the elevation design divides vertical lines by column. It weakens depress because of building transverse too long. The design process follows the order: firstly， architectural design; secondly，structural design;lastly，the foundation design.Th
4、e architectural design， according to the master plan of the building， the site condition， peripheral urban environment， the building plain at first. The elevation design is carried on secondly， considering building classifyand fire prevention. The architectural design should meet the needs of the fu
5、nctional requirement， the use requirement and development and flexible transformation in the future.Structural design maintains close ties with the architectural design，which is based on current relevantcodes. This project adopts cast-in-place reinforced concrete structure (transverse bearing)， whic
6、h has only chosen a middle frame to calculate. During the design process seven degree earthquake-resistant design， the whole process includesVertical load function， level load function and load calculation， component design， Vertical load function adopts moment distribution method， level load functi
7、on adopts D value method， andseismic load function adoptsequivalent base shear method. During the design process earthquake-resistant design，technical economy index and construction industrialized request are synthetically considered.Keywords:architectural design; structural calculation; anti-seismi
8、c design目 录绪 论 1第一章设计说明 2第一节 工程概况 2第二节 建筑材料选择 2第二章 结构设计 3第一节 布置及梁柱截面初估 3第二节 框架计算简图及梁柱刚度计算 4第三章荷载计算 6第一节竖向荷载计算 6第二节风荷载计算 10第三节 水平地震作用的计算 15第五节 重力荷载代表值作用下的计算 23第四章内力组合 29第一节 支座边缘处的内力值的计算 29第二节 组合前内力的调整 34第五章配筋计算 40第一节框架柱和梁的截面设计 40第二节 板的计算 40第三节 楼梯的计算 40第六章 基础设计 40第一节 确定基础类型和尺寸 40第二节 内力分析 40第三节 配筋计算 40
9、第七章 施工组织设计 40第一节 施工准备工作 40第二节 施工部署 40第三节 主要项目施工方法 40第四节 技术质量、安全生产、文明施工措施 40第七章 结 论 40致 谢 40参考文献 40第 1 页 共 64 页绪论毕业设计是本专业教育培养的重点，也是毕业前的综合学习阶段，是对所学专业知识的深化、拓宽，是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计，可以将以前学过的知识重温回顾，对疑难知识再学习，对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计，使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练，具备从事相关工作的基本技术素质和技能。在我国，多层建筑
10、结构以钢筋混凝土结构为主。多层建筑的结构设计有两方面的特质：一是风荷载和地震荷载等水平方向作用引起的内力和位移已成为结构设计的控制因素；二是结构抗侧移刚度是结构设计的关键因素。结构不仅要满足承载力（强度）的要求，同时还要把结构在水平荷载下的位移控制在一定范围内，所以多层建筑结构需要有较大的抗侧移刚度。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，是较常用的结构体系。在建筑结构设计中，结构是建筑的骨架，是建筑物赖以生存的物质基础。在一定意义上讲，结构支配着建筑。一个成功的设计必然以经济合理的结构方案为基础，在决定建筑物平面、立面和剖面时，应当考虑结构方案的选择，使之既满足建筑的
11、使用和美学要求，又照顾到结构的可靠和施工的难易。由于建筑结构的各构件受力不同，所采用的截面、材料以及计算方法都有较大差异，本设计通过详细的手算方法、形象的图表展示和必要的文字论述，对一个工程进行了建筑、结构设计。在毕业设计的这段时间，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了 AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD 进行电算，并将电算结果与手算结
12、果进行了对比，修改。由于自己的知识水平有限，难免有很多疏忽之处，敬请各位老师批评指正。第 2 页 共 64 页第一章 设计说明本工程为六层的轻工业厂房楼，工程为现浇钢筋混凝土框架结构。第一节工程概况1工程概况：平面尺寸为 54m21m，6 层，1 层层高 4.2m，2-6 层每层层高 3.3m，室内外高差为 0.5m，基础顶面离室外地面 0.7m，设计使用年限为 50 年。2基本风压：w k 0.35kN/m 2，地面粗糙程度为 C 类。3基本雪压：S 0 0.60kN/m 2，4地质资料：地基条件较好，场地平坦。a 层：标高 24.50m23.80m，杂填土，f k 80kpa；b 层：标高
13、 23.80m23.00m，亚粘土，f k 150kpa ；c 层：标高 23.00m17.00m，粘土，硬塑状，f k 240kpa 。5该地区地震设防烈度 7 度，类场地，地震分组为第一组，丙类建筑。6场地地下水位较低，对基础混凝土无侵蚀性。第二节 建筑材料选择1混凝土：柱、梁、板、楼梯的混凝土强度等级采用 C30；2钢筋：纵向受力钢筋采用热扎钢筋 HRB400，其余采用热扎钢筋 HPB235；3墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，用 M5 混合砂浆砌筑。内墙粉刷为混合砂浆底，低筋灰面，厚 20mm， “803”内墙涂料两度。外墙粉刷为 20mm 厚 1：3 水泥砂浆底，陶瓷锦砖贴面；女儿墙
14、为 1m 高 240mm 砖墙；4楼面做法：楼面为 20mm 厚水泥砂浆找平，5mm 厚 1：2 水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；楼板底面为 20mm 厚纸筋面石灰抹底，涂料两度；5屋面做法：现浇楼板上铺珍珠岩（檐子口处厚 100mm，2% 自两侧檐口向中间找坡） ，1：2 水泥砂浆找平层厚 20mm，三毡四油防水层。6门窗：门厅处为铝合金门窗，其余均为木门，铝合金窗；7板：厚度取为 120mm 厚。第 3 页 共 64 页第二章结构设计第一节布置及梁柱截面初估本建筑为六层框架结构，要求结构简单规则，所以采用对称结构。2.1.1 布置为了使结构的整体刚度较好，楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结
15、构。基础选用柱下条形基础。地基承载力较大采用钢筋混凝土柱下单独基础。由于结构将承受纵、横向水平地震作用，选用纵、横向承重体系，框架梁柱中心线宜重合，以减少扭转效应。当房屋长度较大时，为了防止由于温度收缩而使结构产生裂缝，应设伸缩缝，本设计采用后浇带代替伸缩缝， （在施工时，每 30m 到 40m 间距离留 800 到 1000 的施工后浇带，设后浇带的地方暂时不浇筑混凝土，两个月后，混凝土收缩约完成 70%时，在浇筑缝内混凝土，把结构连成整体） 。2.1.2 初估梁柱截面尺寸一、 梁截面尺寸本工程边跨横梁跨度 l=6000mm，纵梁跨度 l=7000mm。横向 hb= hb=(1/121/8)
16、l =500750mm，取 600mm，纵向 hb= hb=(1/121/8)l =583875mm，取 600mm，宽度 b=(1/3.51/2)h，梁的截面宽度均取 b=300mm。二、柱截面尺寸框架柱所受的轴向力较大，柱的截面尺寸要根据轴压比限值进行假定，此厂房框架总高度为21.9m，设防烈度为 7 度，知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限制 N=0.8，选混凝土C30， fc=14.3kN/m2，E c=3.00104N/mm2，由公式 c N A cfc N=0.8 （2-1 ）N=FgEn （2-2 ）其中 F 为按简支状态计算的柱的负荷面积； gE 为折算在单位建筑面积上的重
17、力荷载代表值，根据经验荷载为 15kN/m2； 为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取 1.3；n 为验算截面以上楼层层数；A c 为柱截面面积。底层边柱和中柱负荷面积分别为 3.56.0m2，76.0m 2，代入计算式中1边柱 Ac =214772.7mm28.031465.32中柱 Ac =330419.6mm2.67为安全起见，取柱截面尺寸为 650mm650mm，各层柱截面不变。第 4 页 共 64 页图ABCD2-1 柱网布置图（阴影部分为计算单元）第二节 框架计算简图及梁柱刚度计算2.2.1 确定框架计算简图本工程为横向承重体系，跨度均为 7m，所受的荷载基本相同，选一榀框架
18、进行计算配筋（阴影部分为计算单元） ，其余参考此框架进行配筋。框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼，基础标高根据地质条件，室内外高差为 0.5m，初步设计基础顶面离室外地面 0.7m，地层层高为4.2m，故底层柱高为 h1=4.2+0.7+0.5=5.4m。其余各层柱高从板底算至上一层板底（即层高） ，为3.3m。框架计算简图如下图 2-2。2.2.2 框架梁柱的线刚度计算线刚度公式为 ib= (2-3)lEI一、梁的线刚度由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇筑，中框架梁取 I=2I0，边框架梁取I=1.5I
19、0，E=3.010 4N/mm2。1中框架梁的截面惯性矩 Ib=2 bh3=2 3006003=1.081010124m线刚度 ib= = =1.8106Emm3=5.4104kNmlEI608.2边框架梁的截面惯性矩 Ib=1.5 bh3=2 3006003=8.1109 4线刚度 ib= = =1.35 106Emm3=4.05104kNmlI1.9二、柱的线刚度1底层柱 i= E 6504/5400=2.75 106Emm3=8.25104kNm22上部各层柱 i= E 6504/3300=4.51 106Emm3=13.53104kNm1梁柱的线刚度为标于下图 2-2 中：第 5 页
20、共 64 页5.40ABCD.5. . 405540. 138282138282.5.5.图 2-2 框架计算简图及构件相对线刚度第 6 页 共 64 页第三章 荷载计算荷载计算包括重力荷载的计算，风荷载，地震荷载的计算。第一节 竖向荷载计算竖向荷载包括恒载和活载。3.1.1 恒荷载计算一、屋面（ 不上人）框架梁线荷载标准值20 厚水泥砂浆找平 0.0220=0.40kN/m2100140mm 厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)27=0.84kN/m 2三毡四油防水层 0.40kN/m2100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.50kN/m220mm 厚石灰砂浆抹底 0.021
21、7=0.34kN/m2屋面恒荷载 4.48 kN/m2边跨梁自重 0.30.625=4.50kN/m边跨梁粉刷 2(0.6-0.1)0.0217=0.34kN/m中跨梁自重 0.30.625=4.50kN/m中跨梁粉刷 2(0.6-0.1)0.0217=0.34kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：G6AB1(自重，均布)G AB1=4.84kN/mG6BC1(自重，均布)G BC1=4.84kN/mG6AB2(恒载传来，三角形) G AB2=4.486=26.88kN/mG6BC2(恒载传来，三角形)G BC2=4.486=26.88kN/m二、楼面框架梁线荷载标准值25mm 厚水泥砂
22、浆面层 0.02520=0.50kN/m2120mm 厚钢筋混凝土楼板 0.1225=3.00kN/m220mm 厚石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2楼面恒荷载 3.54kN/m2边跨梁自重及粉刷 4.84kN/m边跨填充墙自重 0.24(3.3-0.55)19=12.54kN/m填充墙粉刷 (3.3-0.55)0.02217=1.87kN/m中跨梁及粉刷 4.84 kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：GAB1(自重，均布)G AB1=4.84+12.54=17.38 kN/mGBC1(自重，均布) G BC1=4.84kN/mGAB2(恒载传来，三角形)G AB2=3.5
23、46=21.24kN/mGBC2(恒载传来，三角形) G BC2=3.546=21.24kN/m三、屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.30.6625=27.00kN第 7 页 共 64 页边柱连系梁粉刷 2(0.6-0.1)0.02617=2.04kN连系梁传来的屋面恒荷载 0.560.574.48=40.32kN1m 高女儿墙自重 10.24619=27.36kN1m 高女儿墙粉刷 10.022617=4.08kN顶层边节点集中荷载为：G 6A=100.80kN中柱连系梁自重 0.30.6625=27.00kN中柱连系梁粉刷 2(0.6-0.1)0.02617=2.04kN连系梁
24、传来的屋面恒荷载 0.560.574.48=40.32 kN顶层中节点集中荷载为：G 6B=69.36 kN四、楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷 29.04kN边柱连系梁传来的楼面恒荷载 0.560.573.04=31.92kN铝合金窗自重 3.01.80.35=1.89kN墙体自重 (67-31.8)0.2419=166.90kN墙面粉刷 2(67-31.8)0.0217=24.89kN框架柱自重 0.6523.325=34.86kN柱面粉刷 43.30.650.0217=2.92kN中间层边节点集中荷载为：G A=292.42 kN中柱连系梁自重及粉刷 29.04kN边柱连系
25、梁传来的楼面恒荷载 0.560.573.04=31.92 kN中柱自重 0.6523.325=34.86 kN中柱粉刷 43.30.650.0217=2.92 kN中间层中节点集中荷载 GB=153.45 kN3.1.2 活荷载计算屋面和楼面活荷载标准值 由于不上人屋面，屋面活荷载取雪荷载和屋面活荷载较大值，由于标准工业厂房的楼面工业活荷载可定为：12 N/m2、8 N/m2、5kN/m 2，这三种荷载基本覆盖了大部分的工业生产的领域和生产项目。12N/m 2：适用于较大型机械加工设备、粮食加工。8N/m 2：适用于光学、电子、轻工、医药、半导体器。5N/m 2：适用于仪器仪表、纺织、皮革重大
26、设备可安装在一层。设计此楼面活荷载标准值为 8kN/m2，雪荷载标准值为 =1.00.6=0.60kN/m2。0srK1屋面框架梁活荷载标准值计算P6AB（三角形板传活载） =0.66=3.6kN/m顶层边节点集中荷载：P 6A=0.560.560.6=5.4kN2楼面框架梁活荷载标准值计算PAB（三角形板传活载）=8.06=48.0kN/m顶层边节点集中荷载：P A =0.560.568.0=72.00 kN3.1.3 荷载等效计算框架梁的线荷载时，确定板传递给梁的荷载时，要一个板区格一个板区格地考虑.确定每个板区格上的荷载传递时，若为双向板，可沿四角点作 450 线，将区格板分为四小块，将
27、每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁.板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。三角形荷载转化为均布荷载乘以 1-22+3，见板传荷载传递示意图（ 3-1） 。43.061第 8 页 共 64 页对于恒荷载标准值：顶层边跨 m/.92kN38426)34.0.21(g26 AB顶层中跨 /k1885pC中间层边跨 /.0.7.)( 32中间层中跨 m/N41顶层边节点集中荷载为：G 6A=100.80kN顶层中节点集中荷载为：G 6B=69.36kN中间层边节点集中荷载为：G A=292.42kN中间层中节点集中荷载 GB=153.45kN ABCD图 3-1 板传荷载示意图对于活荷载标准值
28、：顶层边跨 P6AB=0.66 =2.56kN/m)34.0.21(顶层中跨 P6BC=0.665/8=2.25kN/m中间层边跨 PAB=8.06 =37.07kN/m2中间层中跨 PBC=8.065/8=30kN/m顶层节点集中荷载：P 6A =0.560.560.6=5.4kN中间层节点集中荷载：P A =0.560.568.0=72.00 kN3.1.4 竖向荷载作用下结构简图框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 3-2 所示（图中数值均为标准值） 。第 9 页 共 64 页(720)9.4153.()(72.0)15349.() .6 294(70)153().1534(720)()9
29、. ()().6.()(.) 02025947137153429(.)8.().()(.)86图 3-2 框架在竖向荷载作用下的受荷总图第二节 风荷载计算本节计算以左风为例。3.2.1 风荷载标准值计算一、作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载，化为等量的作用于楼面集中风荷载，计算过程见表 3-1。计算公式如下 :(3-1)2/)(0Bhwjiszkz风振系数，本建筑物高度30m ，故 z=1.0s风荷载体型系数迎风时 s1=+0.8，背风时 s2=-0.5，则 s=0.8+0.5=1.3z风压高度变化系数， 地面粗糙度为 B 类
30、w0基本风压 0.35kN/m2hi，h j上下层柱高，对顶层为女儿墙高度的 2 倍;B计算单元迎风面的宽度，B=7m.表 3-1 各层楼面处集中风荷载标准值层次 离地高度 z/m zzs(kN/m2)0w/mih/mj/mkw6 21.9 1.27 1.00 1.3 0.35 3.3 2 10.725 18.6 1.22 1.00 1.3 0.35 3.3 3.3 12.824 15.3 1.15 1.00 1.3 0.35 3.3 3.3 12.093 12.0 1.06 1.00 1.3 0.35 3.3 3.3 11.14第 10 页 共 64 页2 8.7 1.00 1.00 1.3
31、 0.35 3.3 3.3 10.511 5.4 1.00 1.00 1.3 0.35 5.4 3.3 10.51二、风荷载作用下的位移验算位移计算时，各荷载均采用标准值.1侧移刚度 D，见下表表 3-2 横向底 D 值的计算构件 =Kcbi/= (0.5+ )/(2+ )cKD= 12/h2 (kN/m)ciA 轴柱 4.05/8.25=0.491 (0.5+0.491)/(2+0.491)=0.398 13512B 轴柱 (4.05+5.4)/ 8.25=1.145 (0.5+1.145)/(2+1.145)=0.523 17756C 轴柱 (4.05+5.4)/ 8.25=1.145 (
32、0.5+1.145)/(2+1.145)=0.523 17756D 轴柱 4.05/8.25=0.491 (0.5+0.491)/(2+0.491)=0.398 13512D=135122+177562=62536kN/m表 3-3 横向 26 层 D 值的计算构件 =Kcbi2/= /(2+ )cKD= 12/h2 (kN/m)ciA 轴柱 4.052/213.53=0.299 0.299/(2+0.299)=0.130 19382B 轴柱 (4.05+5.4)/213.53=0.349 0.349/(2+0.349)=0.149 22215C 轴柱 (4.05+5.4)/213.53=0.
33、349 0.349/(2+0.349)=0.149 22215D 轴柱 4.052/213.53=0.299 0.299/(2+0.299)=0.130 19382D=193822+222152=83194kN/m2风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算 j=Vj/Dij(3-2)uj 层侧移 uj= (3-3)j1顶点侧移 u= (3-4)njj框架在风荷载作用下侧移的计算见表 3-4。表 3-4 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算层次 /kNjwVj/kN D/(kN/m) uj/m uj/h 10.72 10.72 83194 0.00013 1/253
34、85 12.82 23.54 83194 0.00028 1/11786 12.09 35.63 83194 0.00043 1/7674 11.14 46.77 83194 0.00056 1/5893 10.51 57.28 83194 0.00069 1/4783 10.51 67.79 62536 0.0011 1/3000u=uj=0.00319m侧移验算：对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为 1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为 1/3000，满足： 1/30001/550 要求，框架抗侧移刚度足够。3.2.2 风荷载标准值作用下的内力计算一、 框架
35、在风荷载(从左向右吹 )下的内力用 D 值法进行计算，其步骤为：1求各柱反弯点处的剪力值；2求各柱反弯点高度；3求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；4求各柱的轴力和梁剪力。第 i 层第 m 柱所分配的剪力为：第 11 页 共 64 页(3-5)imiVD(3-6)injiW其中 为第 i 层楼面处集中风荷载标准值， 为第 i 层第 m 根柱的抗侧刚度。iWimD表 3-5A、D 轴框架柱反弯点位置层号 h/m Ky0 y1 y2 y3 y Yh/m6 3.3 0.299 0.15 0 0 0 0.15 0.4955 3.3 0.299 0.30 0 0 0 0.30 0.994 3.3 0.299 0
36、.40 0 0 0 0.40 1.323 3.3 0.299 0.45 0 0 0 0.45 1.4852 3.3 0.299 0.55 0 0 0.05 0.60 1.981 5.4 0.491 0.72 0 0.05 0 0.77 4.158表 3-6B、C 轴框架梁柱反弯点位置层号 h/m KY0 y1 y2 y3 y Yh/m6 3.3 0.349 0.175 0 0 0 0.175 0.57755 3.3 0.349 0.325 0 0 0 0.325 1.0734 3.3 0.349 0.40 0 0 0 0.40 1.323 3.3 0.349 0.45 0 0 0 0.45 1
37、.4852 3.3 0.349 0.55 0 0 0.07 0.62 2.0461 5.4 1.145 0.623 0 0 0 0.623 2.056框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下式计算，计算过程如下表 3-7 和 3-8。Mc 上 = Vim（ 1-y）h (3-7)Mc 下 = Vimyh (3-8)中柱 Mb 左 j= (3-9)(1jCjbMi上下右左 左 Mb 右 j= (3-10)jjCi上下右左右边柱 (3-11)jCjjb上下总 1表 3-7 风荷载作用下 A、D 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层次 Vi(kN) D Dim Dim/D Vim(kN) Yh(m)Mc 上 (
38、kNm)Mc 下(kNm)Mb 总下(kNm)6 10.72 83194 19382 0.233 2.498 0.495 7.007 1.237 7.0075 23.54 83194 19382 0.233 5.485 0.99 12.670 5.430 13.9074 35.63 83194 19382 0.233 8.302 1.32 16.438 10.959 21.8683 46.77 83194 19382 0.233 10.897 1.485 19.778 16.182 30.7372 57.28 83194 19382 0.233 13.346 1.98 17.617 26.42
39、5 33.7991 67.79 62536 13512 0.216 14.643 4.158 18.187 60.886 44.612表 3-8 风荷载作用下 B、C 轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层次 Vi(kN) D Dim Dim/D Vim(kN) yh(m)Mc 上(kNm)Mc 下(kNm)Mb 左(kNm)Mb 右(kNm)6 10.72 83194 22215 0.267 2.863 0.5775 7.795 1.653 3.341 4.4545 23.54 83194 22215 0.267 6.286 1.073 14.002 6.742 6.531 8.70804 35.
40、63 83194 22215 0.267 9.514 1.32 18.838 12.558 10.401 13.8673 46.77 83194 22215 0.267 12.489 1.485 22.668 18.546 14.412 19.2152 57.28 83194 22215 0.267 15.295 2.046 19.180 31.294 15.155 20.2071 67.79 62536 17756 0.284 19.248 2.056 39.185 64.754 28.119 37.491第 12 页 共 64 页yhVimMcj+1bcjcjcjb（a）柱剪力与反弯点高度
41、 （b）梁端弯矩图 3-3 框架柱节点弯矩分配图框架柱节点弯矩分配图如上图 3-3，框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见表 3-9。表 3-9 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力梁端剪力/kN 柱轴力/kNB 轴 C 轴层次 AB 跨(VbAB)BC 跨(VbBC)CD 跨(VbCD)A 轴(NCA) VbAB- VbBCNCB VbBC-VbCDNCCD 轴(NCD)6 1.725 1.299 1.910 -1.725 0.426 0.426 -0.611 -0.611 1.9105 3.406 2.540 3.769 -5.131 0.866 1.292 -1.229 -1.840 5.6794
42、 5.378 4.045 5.956 -10.508 1.333 2.625 -1.911 -3.751 11.6353 7.525 5.605 8.325 -18.033 1.920 4.545 -2.720 -6.471 19.962 8.159 5.894 9.001 -26.192 2.265 6.810 -3.107 -9.578 28.9611 12.122 10.935 13.684 -38.314 1.187 7.997 -2.749 -12.327 42.645注:1）轴力压力为+. 拉力为-.2) 框架在风荷载(从右向左吹) 下的内力与风荷载（丛左向右吹）下的内力反号即可，
43、此处不作标注了。第三节水平地震作用的计算3.3.1 水平地震作用的荷载计算该建筑物的高度为 21.9m40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故采用底部剪力法计算水平地震作用。一、重力荷载代表值的计算集中于各楼层标高处的总重力荷载代表值 Gi 为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙，柱等重量.计算 Gi 时，屋面处重力荷载代表值：结构和构件配件自重标准值+0.5 雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值：结构和构件配件自重标准值+0.5 楼面活荷载标准值其中结构和构件配件自重取楼上，下各层层高范围内地结构以及构件配件自重。1屋面重力荷载标准值女儿墙=( 女儿墙)l=(0
44、.2419+20.0217)(60+21)=859.36kNGg屋面板=5.83（60.321.3）=7487.994kN梁+柱=250.3(0.6-0.12)+ 2(0.6-0.1)0.02617(310+43)+250.652 +2(0.65-0.1)0.0261740=749.308 kN墙，窗=(0.241.819+0.0221.817)(60.3+21.3-312)2+(0.241.619+0.0221.617)(60.3+21.3)2+3.01.80.35(9+3)2=1704.914 kN顶层= 屋面板+ 女儿墙+ 梁，柱+G墙，窗GG=859.36+7487.994+749.3
45、08+1704.914=17540.262 kN2标准层楼面重力荷载标准值计算 楼面板=3.0454.321.6=3565.555kN第 13 页 共 64 页梁+柱=250.3(0.6-0.12)+ 2(0.6-0.1)0.02617(310+43)G+250.652 +2(0.65-0.1)0.0261740=749.308 kN墙，窗=(0.241.819+0.0221.817)(60.3+21.3-312)2+(0.241.619+0.0221.617)(60.3+21.3)2+3.01.80.35(9+3)2=1704.914 kN顶层= 屋面板+ 梁，柱+G墙，窗G=3565.55
46、5+749.308+1704.914=6019.7773底层楼面处重力荷载标准值的计算楼面板=3.0454.321.6=3565.555kNG梁+柱=250.3(0.6-0.12)+ 2(0.6-0.1)0.02617(310+43)+250.652 +2(0.65-0.1)0.0261740=749.308 kN墙，窗=(0.241.819+0.0221.817)(60.3+21.3-312)2+(0.243.819+0.0223.817)(60.3+21.3)2+3.01.80.35(9+3)2=3586.284 kN 顶层= 屋面板+ 梁，柱+G墙，窗G=3565.555+749.308
47、+3586.284=7901.147 kN4屋面雪荷载标准值计算Qsk=0.654.621.6=707.616 kN5楼面活载标准值计算Q 楼 = Q 雪 +Q=0.654.621.6+85421.6=10038.8166总荷载代表值的计算屋面处： =屋面处结构和构件自重+0.5雪荷载标准值EWG=17540.262+0.5707.616=17894.07 kN 楼面处： =屋面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值1=7901.147+0.510038.816=12920.56 kN =6019.777+0.510038.816=11039.19 kNE设计值：屋面处： =1.2屋面处结构和构件自重+1.40.5雪荷载标准值W=1.217540.262+1.40.5707.616=21543.65 kN楼面处： =1.2屋面处结构和构件自重+1.40.5活荷载标准值1EG=1.27901.147+1.40.510038.816=16508.55 kN =1.26019.777+1.40.510038.816=14250.90 kN二、框架柱抗侧刚度 D 和结构基本自振周期计算1横向 D 值的计算前表 3-7表 3-8 已将各层每一柱的 D 值求出，各层柱的总 D 值计算见下表。表 3-10 横向底层 D 值计算表 3-11 横向 2
