1、生物除铁除锰滤池的曝气溶氧研究摘要：从理论计算和试验两方面探讨了生物除铁除锰滤池中的曝气溶氧问题。结果表明，生物滤层除铁除锰不需要高溶解氧，也不需要通过散除 CO2 来提高原水的 pH 值 ，相反 CO2 可作为微生物繁殖代谢的碳源。认为简单的曝气充氧方式与生物滤池的结合可大大简化传统的处理流程。 关键词：生物滤池 除铁除锰 需氧量 曝气 对于传统的除铁除锰工艺，曝气的主要目的是向水中充氧，并充分散除水中的 CO2 以提高 pH 值。因此，对于接触氧化除铁除锰(特别 是除锰) ，一般都要求较大的曝气强度。生物除铁除锰机制指出，在 pH 值的中性范围内，Mn2+的氧化不是其氧化物的自催化作用，而
2、是以 Fe2+、Mn2+氧化细菌为主的生物氧化作用。 亚铁对维系生物滤层中微生物群系所组成的生态群落起着非常重要的作用，并实现了铁、锰在同一生物滤层中很好地被去除。从单纯的物理化学氧化到生物化学作用机制的转变，必然会引起实际运行中许多因素的变化。现仅就曝气充氧量对生物滤层除铁除锰效能的影响进行了研究。 1 理论需氧量计算从理论上讲， Fe2+、Mn2+在生物滤层当中的氧化过程是很复杂的，它们的生物氧化反应在细胞膜表面进行，并且在整个氧化反应过程中有复杂的电子传递过程。但不论电子和能量是怎样传递的，下列关系总是成立的：4Fe2+O24Fe3+2O2-4Fe2+O2=(455.8)32O2=0.1
3、43Fe2+2Mn2+O22Mn4+2O2-2Mn2+O2=(254.9)32O2=0.29Mn2+理论上所需溶解氧量可用下式表示：O2=0.143Fe2+0.29Mn2+在化学氧化理论指导下，实际工程中为了散除游离 CO2，提高原水的 pH 值，同时也由于化学反应速率的需要， 应有一定的过剩溶解氧，所以在理论需氧量的基础上乘以一个过剩系数 a。工程 实际需氧量为： O2=a(0.143Fe2+0.29Mn2+) 对于 a 的取值，以如下计算为例。18 时水中饱和溶解氧量为9.17 mg/L，理论上去除铁的浓度上限应为 9.17/0.143=65 mg/L。试验表明，在自然氧化除铁的条件下是不
4、可能达到该值的。根据有关资料，18 时去除铁的浓度上限只为 30 mg/L，反推过剩系数为a=9.17/(0.14330)=2.18。 在生物除铁除锰滤层中，Fe2+ 、Mn2+的氧化都是在 pH 值中性条件下进行的，不要求散除 CO2，实际上生物氧化速率几乎不受溶解氧过剩系数的影响。过剩系数 a 可取更低值， 实际工程中取 1.5 足够。假设地下水中含铁浓度为 15 mg/L，含锰 2 mg/L，那么进行生物除铁、除锰的需氧量为： O2=(1.5(0.143Fe2+0.29Mn2+)=4.1 mg/L我国地下水的铁、锰浓度大多数都在Fe2+=15 mg/L，Mn2+=2 mg/L 之下。 实
5、际工程中各地除 铁除锰水厂如果采用生物机制，那么所需溶解氧量是很有限的。 2 需氧量试验2.1 材料和方法试验滤料为培养成熟的锰砂，原水为含铁、锰的地下水，试验滤柱为有机玻璃柱，直径为 100 mm，滤层 厚为 1.2 m，承托层厚为0.5 m。采用莲蓬头喷淋曝气，曝气量可调；滤 速为 12.7 m/h，用 DO 测定仪连续在线测定进出水的 DO 含量，同 时取样分析进、出水的铁、锰浓度。试验测定(或取样)时间间隔为 1 h。 试验滤料为运转一定时间但未成熟的锰砂，原水为含铁、锰的地下水，试验用生产滤池面积为 2.4 m3.6 m，滤层厚为 1.2 m。采用跌水曝气充氧，单宽流量为20m3/(
6、mh)。用 DO 测定仪测定进出水 DO 含量，同时取样分析进出水铁、锰浓度。2.2 结果与分析不同曝气强度下的单锰过滤 改变原水的曝气强度，考察不同 DO 水平下成熟锰砂滤柱在深760 mm 处出水的 DO 变化和锰去除情况。原水中锰含量为3.8323.938 mg/L。试验结 果见图 1。 由图 1 可以看出，原水 DO 含量从 3.0 mg/L 逐渐提高到 6.0 mg/L，原水经过 760 mm 生物滤层后，DO 消耗量变化不大，基本维持在 0.5 mg/L 左右，锰去除率也比较稳定(63%72%)。由此可见，水中 DO 含量在 3.06.0 mg/L 范围内变化， 对锰的生物去除并无
7、明显的促进作用。 DO 在适当范围内的单锰过滤 根据上述试验结果，在一定范围内调整原水 DO 含量，测定成熟锰砂滤柱在深 760mm 和 1 200 mm 处锰的去除情况。原水锰含量为 4.887 mg/L，试验结 果见图 2。从图 2 可以看出，原水 DO 在 3.14.5 mg/L 水平下，经过 1.2 m 厚的生物滤层，锰的去除率90%且出水稳定。这进一步说明了原水 DO 在适当范围内，是生物滤层除锰过程的非限定性因素。实际上用于生物滤层除锰的 DO 量是非常小的，但还要考虑到滤层中的除铁需氧量，不能使水中 DO 含量太低。 DO(4.5 mg/L)对生物除铁除锰的影响 图 3 表示的是
8、在原水含铁量较高情况下，采用跌水曝气溶氧的生产滤池在培养成熟过程中 DO 消耗量变化的情况。原水含铁为7.4510.16 mg/L，含 锰为 1.191.38 mg/L。 图 3 生物滤层除铁除锰与 DO 变化原水 DO 在 4.5 mg/L 的条件下，地下水总铁平均为 8 mg/L，锰平均为 1.4 mg/L，实现了培养全过程的顺利进行。由图 3 可以看出，铁的去除在生物滤层成熟过程中比较稳定，因此对氧的需求变化不大。以出水锰稳定在 0.05 mg/L 以下作为滤层成熟的标准，可以看出滤层成熟前后 DO 消耗量有所增加，这与锰去除率的提高是一致的。成熟后滤层 DO 消耗量维持在1.62.0
9、mg/L 之间，趋于稳定。与前面两个试验相比较，因为原水含铁量较高，滤层消耗 DO 量有所增加，但经简单的曝气，原水 DO 含量达 4.5 mg/L 左右时，铁锰氧化细菌的实际 需氧量还是过剩的。 分析与讨论 生物滤柱的除铁除锰，运行的每一个因素都与其存在的微生物相关。成熟的生物除铁除锰滤层实际是一个复杂的生态系统，铁锰氧化细菌的种类繁多，去除铁锰的机理也各不相同。但有一点是肯定的，即在满足滤层中微生物生理需要的前提下，较小的氧过剩系数即可达到生物滤层的稳定运行；而且有很大一部分铁锰氧化细菌属微好氧菌，过度的曝气不仅造成能量浪费，还会抑制某些细菌的活性，产生负面影响。在生物除铁除锰滤层中，铁锰
10、的氧化都是在 pH 值中性条件下进行，不要求散除 CO2，同 时 CO2 还是微生物繁殖代谢的重要碳源。从除铁方面考虑，太高的曝气强度将使原水中大量的 Fe2+在进入滤层前氧化成 Fe3+，形成絮凝体。 这种 Fe3+絮凝体易于堵塞滤层和穿透滤层，而且其沉积在滤料表面，会妨碍滤料表面微生物对铁锰的吸附氧化，造成出水水质降低。 综上所述， DO 在一定范围内的变化对生物除铁除锰效率的提高无显著影响。从经济和微生物角度考虑，生物滤池的除铁除锰相对传统工艺，可大大降低曝气强度，原水 DO 水平维持在 35 mg/L 即可满足运行要求，而不必通过强曝气来散除 CO2。 3 滤池的曝气形式选择工程实践中
11、常用的几类地下水曝气充氧方法和设备对地下水有不同的曝气效果，有些曝气方式效果很好但耗能较大，是适应传统的地下水除铁除锰工艺(强曝气、大量散除 CO2)所产生的曝气技术。按曝气方式的能耗大小划分，依次为：射流泵曝气压缩空气曝气叶轮表面曝气喷淋式曝气跌水曝气。鉴于生物除铁除锰对 DO 的要求不高，因此采用简单的曝气形式即可满足生物除铁除锰滤池的要求。喷淋式曝气和跌水曝气形式简单、节省能耗。在喷淋曝气或跌水曝气中，曝气高度在 0.51.0 m 范围内，原水的 DO 就能达到 45 mg/L，可以满足生物除铁除锰滤层要求。跌水曝气尤其适用于大中型水厂，喷淋曝气则较多地应用于中小型水厂，不失为生物滤池曝
12、气设备的首选。 由于这两种曝气方式设备简单，还可直接设在除铁除锰滤池之上。从处理效果来讲，因缩短了原水充氧后进入滤层的时间，大大减少了 Fe2+氧化 为 Fe3+絮凝体的机会，原水中的铁更多的以 Fe2+形式进入滤层，为生物滤池的稳定运行提供更大保障；从工程角度来讲，滤池和曝气装置的有效结合，更加充分地利用了建筑物空间，节省了独立曝气装置或设备所需的建筑面积，同时在系统运转上更为灵活，实现了滤池单元同曝气系统的同步运行，滤池的配水会更加均匀。总之，简单曝气装置同生物滤池的有效组合，使生物除铁除锰工艺与传统的除铁除锰工艺相比优势更加明显。 4 结论生物除铁除锰滤层对曝气溶氧的要求与传统的化学接触
13、氧化除锰工艺有很大区别。生物滤层在较低的 DO 水平下即可实现高效除铁除锰，滤层的实际需氧量非常有限。生物滤层的除铁除锰不要求散除 CO2，而且还可作为滤层中微生物繁殖代谢的碳源，将这一理论应用于实际工程，采用莲蓬头曝气或跌水曝气与滤池相结合，可简化处理流程，提高系统运行的稳定性。 参考文献：1张杰， 杨宏.生物固锰技术的确立J.给水排水，1996，22(11)：13-16.2张杰，戴 镇生.地下水除铁除锰现代观J.给水排水，1996，22(10)：5-10.3李圭白，刘超.地下水除铁除锰(第 2 版)M.北京：中国建筑工业出版社，1989.4Piere Mouchet.From Conventional to Biological Removal of Iron and Manganese in FranceJ.J AWWA，1992,(4).5高井雄.用水除 铁除锰处理(1 22)J.用水废水，1993，24(2)：3-10.
