1、1 晶间腐蚀晶间腐蚀：局部腐蚀的一种，沿着金属晶粒间的分界面向内部扩展的腐蚀。晶界是结晶学取向不同的晶粒间紊乱错合的界城，它们是钢中各种溶质元素偏析或金属化合物（如碳化物和 相）沉淀析出的有利区城。不锈钢具有耐腐蚀能力的必要条件是铬的质量分数必须大于 12%，当温度升高，特别是在 450800时，碳在不锈钢晶粒内部的扩散速度大于铬的扩散速度，室温时，碳在奥氏体中的熔解度很小，约为0.02% 0.03%，一般奥氏体不锈钢中的碳含量均超过此值，故溶解不了多余的碳就不断地向奥氏体晶粒边界扩散，并和铬化合，在晶间形成碳和铬的化合物，如 Cr23C6 等（见图 1） 。而铬的扩散速度较小，来不及向晶界扩
2、散，所以在晶间所形成的碳化铬所需的铬主要不是来自奥氏体晶粒内部，而是来自晶界附近，结果就使晶界附近的含铬量大为减少，当晶界附近的铬的质量分数低到小于 12%时，就形成相对的“贫铬区” ， “贫铬区”电位下降，而晶粒本身仍维持高电位，晶粒与“贫铬区”之间存在着一定的电位差，而在腐蚀介质中晶界的溶解速度和晶粒本身的溶解速度是不同的，晶界的溶解速度远大于晶粒本身的溶解速度， “贫铬区”作为阳极与晶粒构成大阴极小阳极的微电偶电池，造成“贫铬区”的选择性局部腐蚀，也就是晶间腐蚀。图 1 晶界析出及腐蚀电池示意图晶间腐蚀发生后，金属虽然表面仍保持一定的金属光泽，也看不出被破坏的迹象，但晶粒间的结合力已显著
3、减弱，强度下降，冷弯后表面出现裂缝，零件容易遭到破坏。晶间腐蚀隐蔽性强，突发性破坏几率大，因此有严重的危害性，尤其在焊接时，焊缝附近的热影响区更容易发生晶间腐蚀。以晶间腐蚀为起源，在应力和腐蚀介质的共同作用下，可使不锈钢由晶间腐蚀转变为应力腐蚀开裂。2 合金元素的作用0Cr18Ni9 与 1Cr18Ni9Ti、00Cr18Ni10N、00Cr19Ni10 的化学成分比较见表 1（参考标准 GB 4239-1991 不锈钢和耐热钢冷轧钢带） 。表 1 常见奥氏体不锈钢化学成分元素国内牌号美国牌号C Mn Si P S Cr Ni N0Cr18Ni9 304 -0.07 -2.00 -1.00 -
4、0.035 -0.03017.00-19.008.00-10.00-1Cr18Ni9Ti 无 -0.12 -2.00 -1.00 -0.035 -0.03017.00-19.008.00-11.00Ti：5（C%-0.02%）-0.8000Cr18Ni10N 304LN -0.03 -2.00 -1.00 -0.035 -0.03017.00-19.008.50-11.500.12-0.2200Cr19Ni10 304L -0.03 -2.00 -1.00 -0.035 -0.03018.00-20.008.00-12.00-00Cr17Ni14Mo2 316L -0.03 -2.00 -1.
5、00 -0.035 -0.030 16.00-18.00 12.00-15.00 Mo：2.00-3.00含量 %00Cr17Ni13Mo2N 316LN -0.03 -2.00 -1.00 -0.035 -0.030 16.50-18.50 10.50-14.500.12-0.22； Mo：2.00-3.00铬是决定不锈钢耐腐蚀性能的最基本元素，使其有耐腐蚀性能。在氧化性介质中，铬能使钢的表面很快形成一层实际为腐蚀介质不能透过和不溶解的富铬的氧化膜，这层氧化膜很致密，并与金属基本结合得很牢固，保护钢免受外界介质进一步氧化浸蚀（钝化的机理） ；铬还能有效地提高钢的电极电位，当含铬量不低于 12
6、%原子时，可使钢的电极电位发生突变，由负电位升到正的电极电位，可显著提高钢的耐蚀性。镍与铬配合可以提高钢对非氧化性介质（如：稀硫酸、盐酸、磷酸等）的耐蚀性，并能改善钢的焊接和冷弯等工艺性能。氮在不锈钢中有和镍相似的作用。碳一方面可以淬火强化，从而在机械性能方面可大大提高它的强度；另一方面由于碳和铬的亲和力很大，随着钢中含碳量的增加，则与碳形成碳化物的铬越多，从而显著降低钢的耐蚀性，特别是热到 450800时容易晶间腐蚀。钛和铌可防止不锈钢的晶间腐蚀，钢中加入钛或铌，就能使钢中的碳首先与钛或铌形成碳化物，而不与铬形成碳化物，从而保证晶界附近不致因贫铬而产生晶间腐蚀，提高不锈钢抗晶间腐蚀的能力，并
7、改善钢的焊接性能，钛或铌的加入量要根据含碳量而定，一般为钛的加入量为含碳量的 5 倍，铌为碳的 8 倍。3 解决措施经以上分析可知，几乎所有奥氏体不锈钢（非超低碳不锈钢）都有晶间腐蚀倾向，若要避免不锈钢晶间腐蚀可以从以下几个方面着手：1) 加入与碳亲和力比铬还要强的元素钛和铌，钛和铌常用来固定钢中的碳，提高不锈钢抗晶间腐蚀的能力，但是由于钛和铌都是稀有金属，实际不锈钢中钛和铌的含量都不高，如0Cr19Ni10NbN、1Cr18Ni9Ti 、0Cr18Ni10Ti、0Cr18Ni11Nb 等即使均含有钛和铌，但从实际工艺应用中发现，依然有晶间腐蚀，特别是国产材料晶间腐蚀较严重，这也是 GB 42
8、39-1991、GB 1220-1992 等国家标准中特别注明不推荐使用 1Cr18Ni9Ti 的原因，而在最新的 GB/T 3280-2007、GB/T 4237-2007、GB/T 1220-2007 等国家标准中均取消了 1Cr18Ni9Ti 这一奥氏体不锈钢牌号；2) 降低碳的含量，选用超低碳的不锈钢，如00Cr18Ni10N、00Cr19Ni10、 00Cr17Ni14Mo2、00Cr17Ni13Mo2N 等，从根本上减弱形成碳铬化合物的机会，从而消除晶间腐蚀。奥氏体不锈钢经固溶处理后，其力学性能比较如表 2（参考标准 GB 4239-1991 不锈钢和耐热钢冷轧钢带）所示，可见其强
9、度和塑性非常接近，而所有的奥氏体不锈钢均不能热处理强化，只能通过冷作硬化以提高强度、硬度，在产品性能允许的情况下选用适当的材料，同时避免在晶间腐蚀的敏感温度区间的停留时间，这是避免晶间腐蚀最有效的办法。表 2 常见奥氏体不锈钢力学性能国内牌号 美国牌号 抗拉强度 bMPa 不小于 延伸率 5%不小于 硬度 HV 不大于0Cr18Ni9 304 520 40 2001Cr18Ni9Ti 无 540 40 20000Cr18Ni10N 304LN 550 40 22000Cr19Ni10 304L 480 40 20000Cr17Ni14Mo2 316L 480 40 20000Cr17Ni13Mo2N 316LN 550 40 220对于 Cr18-Ni9 类奥氏体不锈钢，经冷作硬化后的奥氏体应及时消除应力（热应力、加工应力等） ，特别是薄壁件等结构尺寸小的零件（大尺寸的结构件表现不明显） ，有晶间腐蚀后的零件在应力的作用下极易出现腐蚀微裂缝，在受到外力和自身应力的作用下，可使零件由晶间腐蚀转变为晶间腐蚀部位开裂，造成零件失效。
