1、城市防洪与排涝课程设计题目 A 镇城市防洪排涝初步规划设计院系组别年级专业姓名学号指导教师2018 年 1 月II目录第 1 章绪论 11.1 设计要求 11.1.1 设计题目 11.1.2 设计任务 11.1.3 图纸要求 11.2 设计资料 1第 2 章计算说明书 32.1 城市概况 32.1.1 自然概况 32.1.2 经济概况 42.2 防洪排涝现状和存在问题 42.2.1 洪涝灾害 42.2.2 防洪排涝现状 52.3 规划目标与任务 62.3.1 规划水平年与规划标准 62.3.2 规划任务 62.4 防洪排涝水文计算 62.4.1 设计暴雨 62.4.2 设计洪水 72.4.3
2、断面水力参数推求 112.5 防洪工程措施规划 122.5.1 推求水面线计算方法 12III2.5.2 水面线推求 142.5.2 堤顶高程计算 192.6 排涝规划 222.6.1 排涝水文计算 222.6.2 排涝过流断面设计 23第 3 章设计感想 24第 4 章参考文献 251第 1 章绪论1.1 设计要求1.1.1 设计题目：X 镇城市防洪排涝初步规划设计1.1.2 设计任务计算部分：（1）根据提供的防洪设计标准，分析计算河道出口断面在防洪标准下的设计洪峰流量；（2）根据提供的过流断面数据，计算断面水力参数，并计算水面线；（3）规划设计堤防顶部高程；（4）规划设计河段断面。（5）绘
3、制 CAD 图纸，编制计算说明书。1.1.3 图纸要求应绘制：比例尺参照河道整治设计规范-P6（1）B 溪纵断面图（2）C 溪设计横断面图。纵断面和横断面图上应注明断面位置，设计频率的水面线高程。图纸尺寸、标题栏等均应按给水排水制图标准绘制。1.2 设计资料根据A 镇建设总体规划（2020-2030 年），规划镇区的面积为 8.24 平方公里。本次防洪排涝规划的河流对象为 A 镇范围内的水系-B 溪, B 溪自某水库以下至汇流口，共计 2 km，流域汇流面积 150km2。河道糙率按治理后的断面确定为 0.028。要求对 B 溪河段的防洪规划初步设计。A 镇建设规划设计方案中镇区内新规划建设
4、C 溪，其主要功能为汛期排2除镇区涝水，非汛期作为景观河道，根据排涝标准规划 C 溪排涝流量，设计梯形断面尺寸。表 1-1 课程设计分组表及相应参数组别洪水标准（年） 区域沿流程的平均比降 J（）综合径流系数 C涝水标准（年）河道断面底宽折算系数（mm ）1-3 30 沿海区 3、 4、5 0.54-6 30 内陆区 3、 4、5 0.5410 17-9 20 沿海区 3、 4、5 0.5810-12 20 内陆区 3、 4、5 0.625 0.813-15 10 沿海区 3、 4、5 0.6616-18 10 内陆区 3、 4、5 0.75 0.619-20 20 沿海区 3、 4、5 0.
5、66 5 0.833第 2 章计算说明书2.1 城市概况2.1.1 自然概况龙岩市地处福建省西南部，北纬 2423-2602，东经 11551-117 45，属于低纬度亚热带。龙岩西与江西省赣州市毗邻，南与广东省梅州相连，东临漳州市，是闽南厦、漳、泉“金三角”的腹地，处于东南沿海与内地的过渡地带。龙岩市城区地处龙门溪、陈陂溪、小溪三条溪流汇合处，地势较低，水灾频繁。据有关资料记载，从公元 1485 年至今 500 多年，共发生较大水灾 40 余次，平均约 14 年一次。据水文部门调查考证，清道光二十二年（1842 年） 8 月 13 日洪水为龙岩城有据可查的第一大洪水，东兴站调查水位 322.
6、84m，相应流量为 3220 m /s，超过百年一遇洪水。据记载：“龙岩七月初八日山洪暴发，西郊一带几成泽国，城坦田庐倒塌者多，人畜淹没也不少，为从来希有之水灾”；1947 年 6 月 15 日洪水是调查到的第二大洪水，东兴站 321.82m，相应流量为 2330 m /s，据调查，此次洪水冲毁农田 2.67 万亩，房屋倒塌 3949 间，死 23 人，2.3 万人无家可归。新中国成立以来，龙岩市发生的较大洪水共 28 次。以 1967 年 5 月 24 日的洪水为最大，东兴站 22 日24 日三天降雨量达 257.9mm，上游各雨量站降雨量都在 220mm270mm 之间，是全流域大面积暴雨
7、，东兴水文站洪水位321.61m，超过危险水位 1.54m，其洪峰流量为 2130m /s(实测值)，城区受淹面广，尤以东兴至铁山镇外洋沿河两岸损失为重；1965 年 7 月 28 日台风造成的暴雨洪水为次大，暴雨中心往于城区，东兴站 24 小时降雨量达 341.7mm，流量达 1783m /s，城区几条山沟山洪暴发，致使城区低洼地带内涝严重，仅西宫巷就毁房 50 间，城区死亡47 人，受灾稻田 4.9 万亩，毁陂坝 104 处，财产损失甚巨。城区及上游现有洪水预警雨量观测站 2 处（曹溪中甲和小池），水位雨量观测站 6 处（东兴、东山、水塘、龙门、黄岗水库和东肖水库），还有水文径流观测站 1
8、 处（龙门）。本流域的降水特点是：雨季长、雨量多、强度大、时空分布极不均匀。降雨的主要类型有锋面雨、台风雨和热雷雨三种。中心城区多年平均降雨量为 1768mm，径流深 1124 mm。目前结合道路、堤防建设了数量众多的小型排涝沟、涵洞，但尚无排涝泵站。规划建设 5 座排涝站、 4 座排涝闸，总投资约 1000 万元。5 座排涝站中，拟固定式 2 座，为东兴、水塘排涝站；另外移动式 3 座，分别为中山街、溪南、苏溪移动式排涝站。4 座排涝闸为中街、条围、西安、隔后。中心城区采用 5 年一遇涝水不漫溢的排涝标准。排涝工程为 IV 等工程，主要建筑物等级为 4 级。2.1.2 经济概况初步核算，20
9、16 全年实现地区生产总值 1895.67 亿元，按可比价格计算，比上年增长 8.1%。第一产业增加值 223.56 亿元，增长 3.7%；第二产业增加值966.99 亿元，增长 7.4%；第三产业增加值 705.12 亿元，增长 10.5%；人均地区生产总值 72354 元，比上年增长 7.3%。三次产业结构由 2015 年的11.5： 52.7： 35.8 调整为 2016 年的 11.8、51.0 、37.2。2.2 防洪排涝现状和存在问题2.2.1 洪涝灾害洪灾：由于强降雨、冰雪融化、冰凌、堤坝溃决、风暴潮等原因引起江河湖泊及沿海水量增加、水位上涨而泛滥以及山洪暴发所造成的灾害称为洪水
10、灾害。涝灾：由于城区降雨而形成的地表径流，进而形成积水（本地洪水）不能及时排出所造成淹没损失。5由于洪水灾害和雨涝灾害往往同时或连续发生在同一地区，有时难以准确界定，往往统称为洪涝灾害。其中，洪水灾害按照成因，可以分为暴雨洪水、融雪洪水、冰凌洪水、风暴潮洪水等。根据雨涝发生季节和危害特点，可以将雨涝灾害分为春涝、夏涝、夏秋涝和秋涝等。（1）规划范围根据A 镇建设总体规划（2020-2030 年），规划镇区的面积为 8.24 平方公里。本次防洪排涝规划的河流对象为 A 镇范围内的水系-B 溪, B 溪自某水库以下至汇流口，共计 2 km，流域汇流面积 150km2。河道糙率按治理后的断面确定为
11、0.028。2.2.2 防洪排涝现状我市在近几年的发展过程中，经济取得了高速发展，然而很少有人会对地下管网设计、城市排洪功能等方面进行科学规划，及时补救。从我市规划局相关部门了解到，目前中心城区的排水现状主要由新建城区和旧城区排水系统两部分组成，新建城区和工业园区按照国家的现行标准和省政府批复的防洪排涝标准进行设计，基本可行，其内涝机会甚少。旧城区，由于大部分利用原有的排灌系统，其特点是头大尾小，而旧城区近年来由于建筑密度的增加（用地性质变化）城市建设和群众违章建筑，占用了原来的农田和水系，因此，一方面地面径流系数迅速提高，另一方面，原有的农田、水塘等自然调节的缺失，都加大了设计雨水流量，降低
12、了原有灌排结合渠系的排水标准，加之部分沟渠被挤占、压缩，导致原有的排水沟渠泄水能力降低，雨水不能及时排除，使得城市低洼地的民房易造成内涝。未来城市的更好发展，应加快旧城区，特别是低洼地的控规，做好旧城区的排水系统规划。另外，在规划及建筑设计时，应配好建好小区及城市绿地，并充分利用水景等具有雨水调蓄能力的构建物，以降低地面径流系数，提高排水系统6的防御标准。2.3 规划目标与任务2.3.1 规划水平年与规划标准规划水平年与规划标准规划水平年：近期：2020 年远期：2030 年2.3.2 规划任务进行 A 镇区境内溪流河段的防洪和排涝规划。2.4 防洪排涝水文计算2.4.1 设计暴雨小流域设计洪
13、水特点：一般情况下，小流域具有降雨面分布比较均匀，流域下垫面植被覆盖比较单一，产流而分布不均匀的影响较小，可以用点雨量代替面雨量等特点。对于坡度较陡的山溪性小流域，由于水流速度较大，调蓄作用较小，在进行汇流计算时，还要考虑非线性的影响。在实测流量资料系列较长的小流域，可根据流量资料用数理统计法推求设计洪水。但多数小流域缺乏长系列的实测流量资料，只可通过设计暴雨和单位线、推理公式等方法计算设计洪水。当小型工程的泄洪建筑物的规模主要决定于洪峰流量，不需要计算洪水的仝过程时，可采用较为简单的地区经验公式或推理公式，直接计算洪峰流量。由于小流域设计洪水中需要的是洪峰流量，所以此部分需要计算 SP，主要
14、采用如下公式计：（2-1 ）X24P=（ 1+CV） EX（ 2-2） SP=X24P*24217已知， ， ， ，所以 ，mEX15043.0VC5.3/VS 5.1SC由 P=10，查表求得 ，代入公式，求得.1mVp 79.2350)43()1(24 hXSnp /1.6279.5.01242 2.4.2 设计洪水一般根据有关水文站的观测、调查资料，洪水成因及特性；所在地区历史大洪水的雨情和水情等资料，进行设计洪水过程。小流域由于缺乏暴雨和流量资料，特别是后者。这里的小流域通常指集雨面积不超过数百平方公里，无明确限制。小流域设计洪水计算广泛应用中小型水利工程中，小型工程对洪水的调节能力较
15、小，工程规模主要受洪峰流量控制，因而对设计洪峰流量的要求远高于对设计洪水过程的要求；因此，本课程设计采用“推理计算法”，适用于资料缺乏地区的小流域。根据产流历时 t 大于、等于或小于流域汇流历时 ，可分为全面汇流与局部汇流两种公式型式。综合形式：（2-3 ）FS）（ 1/2p0.278Qm式中， -设计洪峰流量， m3/s;Qm,-洪峰流量径流系数；Sp -设计频率暴雨雨力（汇流历时内的最大地表净雨），mm/h-流域汇流时间，h； F，流域面积，km 2。n-暴雨衰减指数，0.6当产流历时 时，即全面汇流情况，ct =1-S8（2-4）FSFSQnpnppm)(278.0278.0, 当产流历
16、时 =6.93h，所以采用全面汇流的hSntpc 64.3731.6).0()1( .01 假设成立。2.4.3 断面水力参数推求由洪峰流量，利用大断面计算程序得表 2-2 断面水力参数Z1 高程 湿周 河宽 过水面积 水力半径12.0 12.0 81.66 80.0 225 2.76122.5 防洪 工程措施规划2.5.1 推求水面线计算方法（1）起始水位拟定一般是下游出口断面水位。（2）推求水面线计算方法水面曲线基本方程（2-11 ）gvaZhvZjf 2g2a1式中，Z 1 和 Z2 分别为上游断面和下游断面的水位高程(m)，h f 和 hj 分别为沿程水头损失和局部水头损失，a 1 和
17、 a2 分别为上游断面和下游断面的动能修正系数，v1 和 v2 分别为上游断面和下游断面的平均流速。在单式断面中，可令 a1 a21.0。沿程水头损失 hf：一般采用均匀流沿程水头损失的公式计算河道渐变流的 hf 。（2-12 ）)(mJLhf式中，J 为河段的平均水力坡降，L 为计算河道长度(m)根据曼宁公式：（2-13）2/13nJRV（2-14）3/42v（2-15）3/423/4121nRJ若河槽断面由不同糙率的滩地和主槽所组成的复式断面，则根据不同的糙率分为几个不同部分，计算各部分的流量模数 Ki。（2-16）n3/2ARJQK13（2-17 ）2i)(KQJ（3）试算法推求河道水面
18、线的方法有许多，常用的有试算法和图解法试算法计算步骤如下： gvaZhvZjf 2g2a1（2-18）21Ejf根据已知的下游断面水位 Z2，可求得水力半径 R2、v 2 和 E2；假定上游断面水位为 Z1，则可求得 R1、v 1 和 E1；计算两个断面之间的平均水力坡降 J；根据 J 和 L 计算沿程水头损失；若满足 ，则所假设的 Z1即为所求的 Z1，若 ，21Ehjf 2Ehjf则所假设的 Z1偏大，反之偏小，要重复上述计算，直至相等为止。在第二次试算的时候可利用第一次试算水位修正值 来修正 Z1，使新假z定的 Z1=Z1+Z 。一般修正一次即可。（2-19）RJLaFrE23式中，Z
19、为水位修正值（m），E 为第一次试算的总水头误差（m），J 和R 分别为第一次试算中上游断面的坡降和水力半径；L 为两断面间距离，Fr 为上游断面的弗鲁德数，当为单式断面时，a1.0：（2-20）)2(gavRFr当为复式断面时：（2-21）322)(/aiiiKA（2-22）iQV14根据提供的断面 CAD 图（0-200 至 4-900，共计 8 个过流断面），获得不同的断面数据采用提供的“大断面计算程序”计算，获得不同水位高程的湿周、河宽、过水断面面积和水力半径2.5.2 水面线推求根据上述计算方法，得水面推求如下表 2-3。15表 2-3 天然河道水面线计算表（由下游往上游推算）前断面
20、流量模数 K1=A1R12/3/n1单式断面动能修正系数 1=1+3 2-2 3复式断面动能修正系数 1=( A1)2(K 13/A12)/(K 1)3前断面能量 E1=Z1+ 1v12/（2g)前断面水力坡降J1=Q2/K12A1 X1 R1 n1 K1 备注 C1 1 1 备注 1 备注 Z1 Q v1 g单式断面 E1复式断面 E1备注 J1 备注225.00 81.66 2.31 0.03 11462.39 42.29 0.34 1.26 1 12.00 738.07 3.28 9.81 12.69 12.00 0.00 183.78 79.64 2.35 0.03 11857.76
21、41.06 0.35 1.28 1 12.28 738.07 4.02 9.81 13.33 12.28 0.00 187.75 79.83 2.32 0.03 11553.79 41.19 0.34 1.27 1 13.13 738.07 3.93 9.81 14.13 13.13 0.00 184.70 79.68 2.35 0.03 11812.39 41.09 0.35 1.28 1 13.89 738.07 4.00 9.81 14.93 13.89 0.00 187.29 79.81 2.32 0.03 11580.21 41.17 0.34 1.27 1 14.72 738.07
22、 3.94 9.81 15.73 14.72 0.00 184.97 79.70 2.36 0.03 11913.03 41.09 0.35 1.28 1 15.49 738.07 3.99 9.81 16.53 15.49 0.00 188.30 79.86 2.32 0.03 11549.60 41.20 0.34 1.27 1 16.34 738.07 3.92 9.81 17.33 16.34 0.00 184.66 79.68 2.34 0.03 11748.72 41.08 0.35 1.28 1 17.09 738.07 4.00 9.81 18.13 17.09 0.00 18
23、6.66 79.78 2.34 0.03 11711.34 41.15 0.35 1.28 1 17.92 738.07 3.95 9.81 18.93 17.92 0.00 186.28 79.76 2.31 0.03 11462.39 41.14 0.35 1.28 1 18.71 738.07 3.96 9.81 19.73 18.71 0.00 16续表 2-3 天然河道水面线计算表（由下游往上游推算）后断面流量模数 K2=A2R22/3/n2单式断面动能修正系数 2=1+3 22-2 23复式断面动能修正系数 2=( A2)2(K 23/A22)/(K 2)3后断面水力坡降 J2=Q
24、2/K22平均水力坡降J=1/2(J1+J2)均匀流水头损失hf=Js断面能量E2=(Z2+v22)/2g-hfA2 X2 R2 n2 K2备注C2 2 2 备注 2 备注 J2 备注 J 备注 s hf备注V2 单式断面201.1580.502.50 0.03 13229.00 41.60 0.34 1.27 1 0.00 0.00 200 0.53 3.67 12.84 177.6079.332.24 0.03 10854.85 40.85 0.35 1.28 1 0.00 0.00 200 0.88 4.16 13.25 193.2780.112.41 0.03 12416.24 41.
25、36 0.34 1.27 1 0.00 0.00 200 0.74 3.82 14.21 209.0780.882.58 0.03 14062.85 41.84 0.34 1.27 1 0.00 0.00 200 0.68 3.53 15.12 185.4279.722.33 0.03 11624.78 41.11 0.35 1.28 1 0.00 0.00 200 0.79 3.98 15.74 162.0778.552.06 0.03 9380.51 40.30 0.35 1.29 1 0.01 0.01 200 1.03 4.55 16.33 177.6079.332.24 0.03 1
26、0854.85 40.85 0.35 1.28 1 0.00 0.00 200 0.85 4.16 17.28 193.2780.112.41 0.03 12416.24 41.36 0.34 1.27 1 0.00 0.00 200 0.76 3.82 18.18 169.8278.942.15 0.03 10106.67 40.58 0.35 1.28 1 0.01 0.00 200 0.93 4.35 18.81 17185.4279.722.33 0.03 11624.78 41.11 0.35 1.28 1 0.00 0.00 200 0.80 3.98 19.73 18续表 2-3
27、 天然河道水面线计算表（由下游往上游推算）E2-E1 修正后高度Z2 h B A2 X20.15 0.70 0.22 12.28 2.48 78.26 183.78 79.64 -0.08 1.01 -0.13 13.13 2.53 78.43 187.75 79.83 0.07 0.78 0.11 13.89 2.49 78.30 184.70 79.68 0.19 0.62 0.28 14.72 2.52 78.41 187.29 79.81 0.00 0.89 0.01 15.49 2.49 78.31 184.97 79.70 -0.20 1.32 -0.34 16.34 2.54 7
28、8.46 188.30 79.86 -0.06 1.01 -0.09 17.09 2.49 78.30 184.66 79.68 0.06 0.78 0.08 17.92 2.52 78.39 186.66 79.78 -0.13 1.15 -0.21 18.71 2.51 78.37 186.28 79.76 0.00 0.89 0.00 19.50 2.50 78.34 185.61 79.73 E2-E1=0 时，试算值符合要求19说明：E1=E2 时，试算值正确。，流速不大的平原河段影响不大，单式断面较复式断面小，山区河流较平原河流大，断面特变水流近似堰流河段可达 2.1 左右，平原河
29、流 1.151.5，山区河流 1.52.0。，河槽急极扩大-0.5-1、河槽逐渐扩大-0.1-0.336，方头墩 0.35、圆头墩 0.18、长宽比均为 4、如果长宽比大于 4 则值应有所增加，支流汇入时 0.1，弯道时 0.05。，河段长度应沿相应流量和水位河床深泓线量取，原则上 14 倍河宽范围内。s202.5.2 堤顶高程计算根据堤防工程设计规范（GB50286-98 ）的规定，堤顶高程按水位( HP)加上堤顶超高 Y 确定，具体采用编制的堤顶高程计算 Excel 表格计算。（P19 及附录 C）Y=R+e+A（2-23）式中：H P设计洪水位Y堤顶高程（m ）；R设计波浪爬高（ m）；
30、e设计风雍增水高度（m）；A安全加高（m）。1、设计波浪爬高的计算风浪要素计算方法采用莆田公式计算。风速：设计风速取历年汛期最大风速平均值的 1.5 倍，即设计风速取21.8m3/s。（1）风区长度分河段 90180m 之间具体拟定。根据堤防工程设计规范（GB50286-98 ）C.1.1 式，按等效风区法计算河堤的分区长度 Fe，计算公式如下：（2-24 ）iiiirFe2cos式中， 在主风向两侧各 45范围内，每隔 角由计算点引到对岸r 的射线长度，m；射线 与主风向上射线 之间的夹角（度）。iir0r（2）波浪要素计算：平均波高：可采用下式计算21（2-25 ）)(7.013.8)(7
31、.013. .0245022 VgdthFVgdthVHg式中， 平均波高，m；d堤前水域平均水深，m ；V计算风速，m/s；F风区长度，m。平均波周期 ：T（2-26）29.13VHgTg平均波长 L：（2-27）Ldthg2（3）风浪爬高根据堤防工程设计规范（GB50286-98 ）C.3.1 式，风浪爬高计算公式如下：当 m1.55.0 时，公式如下：（2-28）HmKRPVP21式中：R p累积频率为 P 的波浪爬高，m；堤坡的糙率及渗透性系数；K经验系数；V爬高累积率换算系数；Pm斜坡坡度系数。当 m1.25 时，公式如下：（2-29）HRKPVP0式中，R 0在无风情况下，光滑不透
32、水护面（ ）、H=1 米时爬高值。122当 1.25m1.5 时，由 m=1.5 和 m=1.25 的计算值按内插法确定。2、风壅水面高度：根据堤防工程设计规范（GB50286-98 ）C.2.1 式，风壅水面高度在有限风区情况下，按下式计算：（2-30）cos2gdFKVe式中，e计算点的风壅水面高度， m；K综合摩阻系数，可取 K=3.610-6；V设计风速，m/s；F由计算点逆风向向量到对岸的距离，m；d水域的平均水深，m；风向与垂直于堤轴线的法线的夹角，度。3、安全加高根据堤防工程设计规范（GB50286-98 ），B 溪河道工程不允许越浪计算，堤防工程级别 3 等，安全加高值为 0.
33、70m。吹程按分河段具体拟定，计算风速采用当地多年平均最大风速的 1.5 倍，21.7m3/s。根据上述，计算坝顶高程如下表 2-4。23表 2-4 坝顶高程计算表平均风速(m/s)正常运用风速（m/s）非常运用风速（m/s）风区长度（m ）上游坝坡设计洪水位（m ）建基面高程（ m）堤顶高程（ m）14.53 21.8 14.53 80.00 1.0 12.00 9.0 14.66714.53 21.8 14.53 78.26 1.0 12.28 9.8 14.94714.53 21.8 14.53 78.43 1.0 13.13 10.6 15.79714.53 21.8 14.53 78
34、.30 1.0 13.89 11.4 16.55114.53 21.8 14.53 78.41 1.0 14.72 12.2 17.38714.53 21.8 14.53 78.31 1.0 15.49 13.0 18.15714.53 21.8 14.53 78.46 1.0 16.34 13.8 19.00714.53 21.8 14.53 78.30 1.0 17.09 14.6 19.75714.53 21.8 14.53 78.39 1.0 17.92 15.4 20.58714.53 21.8 14.53 78.37 1.0 18.71 16.2 21.37714.53 21.8
35、14.53 78.34 1.0 19.50 17.0 22.1672.6 排涝规划2.6.1 排涝水文计算根据市区涝水观测资料，内涝成因和特性；所在地区历史上大涝年份的雨情和城市涝情等资料进行排涝规划。（1）福建省排涝特点根据福建省城市排涝特点，福建省各城市可分为沿海、沿江、沿溪三类，沿海城市外江受潮水顶托，可利用低潮位排水，故以建排涝挡潮闸为主。沿江城市地处大中河流沿岸，外江集雨面积大，洪水峰高量大，洪水历时较长，外江受洪水长时间顶托，自排不畅，需建排涝站抽排，辅以闸排。沿溪城市地处山区河流沿岸，外江洪水暴涨暴落，峰高量不大，外江洪水高水位时间很短，排24涝以自排为主，主要建排涝闸，辅以小型
36、排涝站。福建省各城市建排涝闸、排涝泵站已初见成效。（2）排涝计算方法排涝水文分析计算方法一般有排涝模数计算和推理计算法等。根据A 镇建设规划设计方案中新规划镇区内 C 溪，其主要功能为汛期排除镇区涝水，非汛期作为景观河道。根据公式（2-31）32SFQ查表 1-1 得 C=0.7 p=20% F=150km2查表得 =0.69得 X24，p =（1+* ）*Ex=194.505vCSp=X24，p *24n-1=54.56Q=0.7*54.56*8.242/3=155.7982.6.2 排涝过流断面设计根据景观设计需求并综合考虑排涝进行河段断面的最终设计，河道断面规划形式见下图图 2-2 断面
37、规划示意图为满足景观设计需要，将主槽宽度 a2 设定为 10m，b1 和 b2 设定为 1.5 米，h2 为 1m，坡度定为 1:1。此次河道为新规划河道，糙率 n 取值 0.034，根据地形等高线图 J 为 9。25结合曼宁公式，进行河道断面的初步设计。利用大断面计算程序得：表 2-5 排涝过流断面水力参数高程 河宽 过水面积 湿周 水力半径11.58 17.84 36.95 20.09 1.84由曼宁公式得 798.15.09.8413.5621213 IRnAQ则选取水位高程为 11.58m 断面进行排涝设计。利用表 2-5 排涝过流断面水力参数，堤顶高程计算程序表，输入相应的数值，如分
38、区长度 D=17.84m，水库坝址区多年平均最大风速 V=14.53m/s；设计洪水位=11.58m，建基面高程=9.00m 等。得到相应的各个数据为：设计波浪爬高 R=2.159m；风壅水面高度 e=0.000519m；安全加高 A=0.5m;再由公式 2-21 的 Y=R+e+A 计算，可得到：Y = R + e + A = 2.159 + .0 000519 + 5.0 = 2.660m所以可以知道大坝坝顶高程取最大值为：水面线高程 + Y = 11.58+ 2.660 = 14.24m26第 3 章 设计感想第 4 章参考文献1、工程水文学詹道江、徐向阳主编中国水利水电出版社2、城市防
39、洪规划设计与管理尹学农主编化学工业出版社3、城市防洪与排涝课程设计指导书刘光生/赵超编4、给水排水设计手册-城镇防洪（第七册）第二版，中国市政工程西南设计院主编，中国建筑工业出版社，2004 年5、城市防洪规划编制大纲（修订稿）6、福建省推理公式计算设计洪水手册，漳州水文水资源勘测分局修编，2008年 8 月7、中华人民共和国国家标准-防洪标准，GB50201-20148、中华人民共和国国家标准-城市防洪工程设计规范，GB/T50805-20129、国家标准城市防洪规划规范（征求意见稿），湖北省城市规划设计研究院，2008 年10、中华人民共和国水利行业标准，SL723-201611、堤防工程设计规范，GB502862013
