毕业设计--110kv线路提高功率因素工程初步方案.doc

1、1毕业设计110kv 线路提高功率因素工程初步方案系别 电力工程系专业 电气自动化班级 姓名 指导老师 答辩老师设计时间 二零零八 年 三 月 二十九 日2摘要随着电力系统的逐步发展，为了保证电力系统安全，经济，稳定运行，电力系统对其功率因数有了更高的要求。此次毕业设计目的在于对 110KV 线路提高功率因数工程初步方案的确立。由于 110KV 线路太长，负荷太轻，导致 110KV 线路供电公司关口电表功率因数太低（平均功率因数为 0.27） ，线路末端电压过高，超过了国家对负荷功率因数要求的规定，造成很大的经济损失，因此我们要提出改进方案。对电力网进行潮流计算，得知电网的功率分布和关口电表的

2、功率因数。将计算的结果与国家规定相比较关口功率因素过低，违背了国家有关规定。于是提出了提高功率因数的方法，根据计算可知电网容性无功过大是导致功利因数低的根本原因，从而想到并联电抗器来补偿线路中过剩的容性无功，使功率因数提高。对于电力网来说，配置无功补偿容量需要综合考虑实现无功功率的分地区平衡，提高电压质量和降低网络功率损耗这三个方面的要求。通过管理上、经济上、技术上优化计算来确定补偿设备的安装地点和容量分配。于是按以上要求对提出的四种方案比较，得出最佳方案，并选择相应的电器设备和配置了微机保护。最后还对补偿并联电抗器对系统的影响进行了分析。此初步方案解决了关于 110KV 线路太长，负荷太轻，

3、导致关口电表功率因数过低，末端电压过高的一系列问题。达到国家对用电的要求。此毕业设计书有一定的参考价值。3目 录摘要第一章毕业设计任务书第二章关口电表的功率因素的计算（潮流计算）第一节 电力线路和变压器的参数第二节电网的等值电路第三节 电网的功率分布第三章 提高功率因素的方案第一节无功的补第二节 计算低压侧电压第三节 提高功率因数方案设计第四节 最佳方案的经济性分析第五节 最佳方案设备的选择第四章电抗器的保护第一节 电抗器主保护第二节 电抗器后备保护第三节 电抗器接地保护第四节 电抗器成套微机保护装置第五章补偿电抗器对系统的影响第一节 串并联谐振第二节 电网谐振分析第三节 对继电保护的影响第四

4、节 对有功损耗的分析小结附一 参考文献附二 无功补偿、功率因数规程、规范附三 论文4第一章 毕业设计任务书设计题目110KV 线路提高功率因数工程初步方案原始材料1.某石油管理局管道输油 110KV 电力网一次接线如图 1 所示,相关参数标于图中。渔 水 河 变 中 灶 变 甘 森 变2.电气设备各元件参数和继电保护情况（1）变压器 T1 参数：变比 330/121KV（2）变压器 T2 参数：SFZ9-6300/110+8*1.5%, 变比 110/6KV， 接线组别 )1,(/dyYKWP2.804.3642.0(%),8.9()IU(3)变压器 T3 参数：与 T2 参数相同（4）110

5、KV 线路参数：导线型号 LGJ-185， mDeq53电力网运行环境海拔 ，最高气温：30最低气温：-40m304存在问题由于 110KV 线路太长，负荷太轻，导致 110KV 线路供电公司关口电表功率因数太低（平均 cos=0.27）,线路末端电压过高，超过了国家对负荷功率因数要求的规定，造成很大的经济损失。设计内容 1.分析 110KV 线路关口电表功率因数低的原因，提出改进措施；2.分析提高功率因数的几种方案并比较方案；53.最佳方案的电气设备的选择和保护配置（厂家、设备参数、价格等） ；4.最佳方案的经济性分析；5.补偿并联电抗器对系统的影响分析。设计成品1.写出设计报告说明书；2.

6、最佳方案的电气主接线图和保护配置；3.网上收集两篇关于并联电抗器和功率因数的论文；4.收集相关的规程、规范和规定。第二章 关口电表的功率因数（潮流计算）第一节 电力线路和变压器的参数1.110KV 线路(查表可知) )Mvar(1945.j2Qj 389(var).41067.3BUs*.2*7.bl )5(049xX1rlR)(7.24091.C -6则 ： kmsbxr2.变压器 var)(46.23014.10(%)2.8 )(.188.9() .)1063(.322322 kSIQkwPUXSRNNABK 6第二节 画等值电路图第三节 潮流计算计算电网功率分布： )(1MVAjSA )

7、(031.8.)18709.(102)879.02 MVAjjjB )()3(1( jjjSAB)(05746.1. 0264.1288)246028 33MVj jjC )(5.0.)19.()57.1.9 MVAjjjSD 12.4.304.2(1032 jjE )(142.0.).21.()15 VAjjjSDE 314294423()92( MjjF 1MVAG7)(031.8.)9.187.(102 MVAjjSGH )().0.( jjj)(05746.1. 0264.1280318)26428 33MVAj jjSHI )(59)5746()1 MVAjjjIFJ 4602192

8、402()9(jSK )(8.4365.)17.5.(146.0.22 jjL )(34016.07.2).0.(49( MVAjjjSKL 568192)3606782)9jM cos = .51.0678.222根据电力系统电压无功管理规定：对于高压供电的工业用户，功率因数应在0.90 以上。第三章 提高功率因数的方案要提高功率因数，可进行无功补偿。由上章计算可知，造成功率因书低因为线路长，负荷太轻，容性无功很大。由 可知：增加感性无2cosQP功，使 Q 值变小，即可达到目的。我们采用并联电抗器的方法。第一节 无功的补偿设补偿的无功为 Q，要使功率因数达到 0.90。所补偿的无功为 Q

9、9.0)5316.(0678.2cos 228)5316.7)(5286.21 MVarQMVarQ（或 根据无功与电压管理规程：用户不能向系统反送无功 .7取将 Q=7.6Mvar 的无功补偿在 6KV 母线的两侧。每一侧分别补偿 3.8Mvar 的无功校验一下首端的功率因数能否达到 0.9等效电路如下： )(8.41.3)1(MVAjjSA )(37.025.9.7.(0842 MVAjjB )(173.52.1).0.()8.41 VAjjjSAB )(976.5032.1 02648(7352183MVjC )(97.35.1)9.()96.50.1 MjjjSD )(046.8.17

10、.34.2(3.2 VAjjE )(0542.387.1).05.()96.05.1( VAjjjSDE 60451924387)92 MjjF )(.4.3)1(MVAjSG9)(37.025.)89.17.(108.42 MVAjjSGH )(173.52.1).0.(.4 VAjjjGH )(9765321)262.8(3SI )(0698(8.0751 MjjjIFJ )(830)9.(9. VAjjjK 49.357.1.54.210322 jJSL )(768.13.2).()98.317.()9.( MVAjjjjM 功率因数： 6.078.143.2cos22Q=7.6Mvar

11、 不符合要求取 Q=6.8Mvar 来校验无功补偿是否符合要求等效电路图如下： )(4.1.3)1(MVAjjSA )(316.087.9.87.(042 MVAjjB )(716.48.).016.()4.1 VAjjjSAB 10)(7426.0268.1 )0264.12.8()76.4018.(.01( 33MVAj jjjSBC )(5.07.)9.()72.4.)9( MVAjjjD 326.185531.(105.22 jjSE )(58726.04.1).0.()46.687.( VAjjjDE 39570)92MVAjSF)(.14.3)1(jG )(316.087.9.87

12、.02 VAjjSH )(716.48.).016.()4.1( MjjjG)(726.0268.1 02.2(7164833MVAjSHI )(13.5. )057.390.()7426.08j jjFIJ)(981.5.92( VAjSJK )(05698.237.0.4.2(1048667.2 MVAjjL )(0514.3.)()91.5.( jjjSKL 8091205432) jjM 符合要求9.81.09.cos22第二节 计算低压侧电压11)(958.3147.2MVAjSL )(39.21017.VU620I )(76.418.VAjSH )(359.81.0.7VU2613

13、598IG所以折算到 6KV 侧实际电压为 )(47.0.UG)(5726.04.1MVAjSE )(91.1.07.5384VU)(76.018.9VAjSBC)(3.51072.9 )(72.98.1.4UVA根据电压与无功管理规程规定 6KV 电压的电压范围为 %所以要对 电压进行分接头调压T2 变压器调分接头 8 1.5%得到实际电压 )(15.6).81(032591 VUG12在电压允许的范围内：T3 变压器调分接头 8 1.5%得到实际电压为)(05.6%).1(07292 VUG在 6KV 电压允许的范围内，所以补偿的无功为 6.8Mvar.第三节 提高功率因数方案设计无功补偿

14、方案：初步构想的补偿方案（1） 在首端线路首端补偿；（2） 在中间变压器的高压侧补偿；（3） 在 6KV 母线一侧进性补偿；（4） 在 6KV 母线两侧进行补偿。第四节 最佳方案的经济性分析比较以下四种无功补偿方案：（1）在首端线路首端补偿如图（1）首端线路补偿功率因数 9.0)8.65301.(0678.2cos 22功率因数达到了高压用户功率因数的要求，但是将并联电抗器放在 330KV 超高压变电站内，使变电站占地面积增大，用户需要向变电站缴纳较高费用。（2）在中间变压器的高压侧补偿如图（2）所示：131）110KV 电抗器价格比较昂贵。2）根据并联电抗器无功补偿规程：并联电抗器主要连接在

15、 10-500KV 变电站的低压侧，通过主变向系统输送感性无功，用以补偿输电线路的电容电流，防止轻负荷端电压升高，维持系统电压稳定.3）技术要求较高（3）在 6KV 母线的一侧进行无功补偿：如图（3）所示：在 6KV 母线侧： MVarjjS8.71.6)1(863.7.12MVAST14中灶变过负菏过负荷会使变压器发热，降低其绝缘，更会减短变压器寿命。 （6规则）（4）在 6KV 母线侧两侧进行无功补偿如图（4）所示在 T2 变压器产生的损耗 )(9618.0.0567. )(9601.57.7(1)8.(22MVAS MVAjj将 6.8Mvar 的电抗器做成 2 个 3.4Mvar 的电

16、抗器 )(316.07.).7.(1)4.3(2 VAjj6.8Mvar 的电抗器在 6KV 母线一侧补偿上产生的有功损耗 ，而MwP0567.12 个 3.4Mvar 的电抗器在变压器上产生的有功损耗为 82P12P2应将 2 个 3.4Mvar 的电抗器分别补偿到 6KV 母线上,不仅减小在变压器上产生的有功损耗而且减小电抗器的成本.对于电力网来说，配置无功补偿容量需要综合考虑实现无功功率的分地区平衡，提高电压质量和降低网络功率损耗这三个方面的要求。通过管理上、经济上、技术上优化计算来确定补偿设备的安装地点和容量分配。分析比较以下四种方案：补偿方式 优点 缺点15在首端线路首端补偿 可以很

17、好的提高用户的功率因数；不增加变压器的有功损耗.放在超高压 330kv 变电站内增大设备的占地面积,用户需要缴纳巨额费用.在中间变压器的高压侧补偿不增加变压器有功损耗；能够提高功率因数.电抗器成本高.将一个电抗器集中补偿到 6kv 母线上可以提高功率因数 引起变压器有功损耗大于 2 个电抗器分数补偿到 6kv 母线上的有功损耗；电抗器成本高. 变压器过负荷将 2 个电抗器分别补偿到 6kv 母线上.可以提高功率因数在变压器上引起的有功损耗小；成本低；运输方便变压器有功损耗会增加.所以最优方案是第四种方案，即是将 电抗器分别补偿到 6kv 母线var4.32M上.第五节 最优方案设备的选择1.选

18、择 10kv 3.4Mvar 的电抗器 2 个电抗器的型号：BKSC-系列环氧浇注铁心并联电抗器产品范围：1）电压等级：6KV2）并联电抗器容量：2000kvar 16000kvar产品特点：1）采用环氧浇注绝缘系统，无油介质，安全性好。线圈绝缘耐热等级为 F 级，线圈浇注成一固态整体。2）电磁污染小。铁心电抗器以硅钢片为导磁介质，磁通以铁心为导磁回路，对周围环境无电磁污染。3）铁心为高填充系数的扇形辐射式铁饼与弹性系数极小的大理石气隙组成，铁心涡流损耗小。铁心无局部过热现象。4）体积小，重量轻，外形美观。16产品用途：并联电抗器用于补偿电力系统的电容性充电电流，限制系统工频电压的升高和操作过

19、电压，从而降低系统的绝缘水平，保证线路的可靠运行。生产厂家：思源电气股份有限公司（销售热线:021-64420088 ）2.6KV 电抗器负荷开关负荷开关的型号：FN3-10-R6FN3-10-R6户内负荷开关,适用于交流50Hz,6KV的网络中,作为开断和闭合负荷及过负荷电流之用,变可用作开断和闭合空载长线,空载变压器及电容器之开关,带RN3型熔断器的负荷开关可切断短路,作保护开关之前。FN3-10系列户内高压负荷开关主要技术参数：型号 额定电压(KV)最高工作电压(KV)额定电流(A)动稳定电流(KA)热稳定电流(KA/S)FN3-10 10 11.5 400 25 10/2负荷开关所配带

20、的熔断器型号及数据型号 额定电压 额定电流(A)最大开断电流有效值 （KA）最大断流容量(MVA)最大开断电流有效值（KA）RN3-6 6 10507510020020 200 14RN3-10 10 10507510015012 200 8.6生产厂家：西安华仪高压开关有限公司（联系电话：029-84258812）第四章 电抗器的保护17电抗器的不正常状态和事故一. 电抗器不正常状态: 过负荷二.电抗器的故障: 相间短路,匝间短路,接地短路根据上述情况进行电抗器保护的配置。电抗器保护配置的主保护是电流速断保护，后备保护是过电流保护。第一节 电抗器主保护电抗器保护配置的主保护是电流速断保护1.

21、主保护配置图 信 号2.电流速断保护原理：电流速断保护采用的是两相电流差接线,A 相电流互感器 TA0,KA1 为流过A 相的电流继电器;C 相电流互感器 TAC,KA2 为流过 C 相的电流继电器;B 相的电流继电器 KA3 流过的电流为 A 相和 C 相的电流差 ;即 ,当 A 相发CABII生短路 A 相电流增大,电流流过 KA1 使 KA1 的常开触点闭合 ,接通了中间继电器的线圈,使中间继电器励磁,接通跳闸回路和信号回路;C 相与 A 相相同,B 相流过的电流为 ,当三相不平衡时,电流 使 KA3 的常开触点闭合,接通中CABIIBI间继电器的线圈,使中间继电器励磁接通跳闸回路和信号

22、回路.第二节 电抗器后备保护18电抗器的后备保护是过电流保护1.后备保护配置图 信 号电抗器过电流保护2.电抗器过电流后备保护原理：电抗器过电流保护采用的是两相不完全接线，A 相电流互感器 Taa，C 相的电流互感器 Tac，当 A 相发生短路时， A 相的电流继电器的常开触点闭合，使时间继电器接通，时间继电器延时发信号和跳闸，C 相与 A 相相同，电流 流过电流继电器 KA3，当电流 达到了 KA3 的动作电流以cIABBI BI后，接通时间继电器，延时发信号和跳闸起到电流后备保护的目地。第三节 电抗器接地保护1. 电抗器接地保护配置图：19电抗器接地保护2.电抗器接地保护原理:用开口三角形

23、获得 , 当电抗器发生接地以后开口三03UCBAU角形感应出 ,使零序电压继电器动作发不正常运行信号.可以继续运行 2 个小03时.第四节 电抗器的微机保护采用 DPR200 型微机并联电抗器保护测控装置（生产厂家：数显表福友多功能仪表 联系电话：13201415059）1.适用范围及主要功能DPR200 型微机并联电抗器保护测控装置适用于 35KV 及以下电压等级的并联电抗器组，具有如下保护及功能（1） 速断保护（2） 过电流保护（3） 零序过流（接地）保护（4） 过负荷保护20（5） 中性线差保护（6） 本体保护（7） 操作回路（8） 故障录波（9） 通讯及三遥2.保护配置及工作原理（1）

24、 速断保护当电抗器三相电流中任何一相电流大于速断保护的整定值并达到其整定延时保护即动作于跳闸和信号。（1） 过电流保护当三相电流中任何一相电流大于过流保护的整定值并达到其整定延时保护即动作于跳闸和信号。（2） 零序电压保护当零序电压大于整定值并达到整定延时保护动作于跳闸或信号。（3） 当三相电流中任何一相电流大于负荷的整定值并达到其整定延时后即动作于告警信号。（4） 当两组电抗器中性线电流大于中性线差流的整定值达到其整定延时后即动作于跳闸和信号。21（5） 本体保护本体保护由外部接点输入后经装置重动出口，其中轻瓦斯，过温信号动作于信号，重瓦斯，过温跳闸动作于跳闸。（6） 故障录波纪录故障前 2

25、 个周波，故障后 32 个周波的电压，电流数据，通过通讯网将录波数据上传到后台监控系统。（7） 通讯及三遥装置配置有 RS485，CAN 网两种通讯接口，以组网实现三遥。装置可就地实时测量多种电气量，如：电压，电流，功率，脉冲电度等。同时还可通过通讯上传至后台监控系统或主网计算机系统，即实现遥测。装置可就地实时监测多个状态量，如：断路器位置，小车位置，接地刀位置等。同时通过通讯网把各开关量的状态和变化及装置动作信息上传至后监控系统或主网计算机系统，即实现遥信。（9）装置配置有新型的通用操作回路，不用考虑断路器跳合闸回路的电流，适用性强。3.主要技术指标1通讯波特率： 6009600bps2CA

26、N 通讯波特率： 5100kbps 3速断延时整定范围： 010S 级差 0.01S4速断电流整定范围： 199A 级差 0.1A5过流电流整定范围： 199A 级差 0.1A6过流延时整定范围： 099S 级差 0.01S7零序电流整定范围： 02.0A 级差 0.01A8零序电流整定范围： 0.299S 级差 0.01S9过负荷电流整定范围： 19 9A 级差 0.1A10过负荷延时整定范围： 0.599S 级差 0.01S22第五章 补偿电抗器对系统的影响第一节 电网谐振分析补偿电抗器有可能使系统发生谐振，产生过电压，危及电力系统的稳定运行谐振过电压：在具有电感与电容元件的交流电路中，多

27、数情况下电路两端的电压和电流在相位上不同的，当改变电路的参数或电源频率时，电路上的电压与电流同相，这种现象称电路发生谐振。根据发生谐振电路的不同，谐振现象可份为串联谐振和并联谐振。1.串、并联谐振介绍(1).串联谐振RLC 串联电路谐振条件是 。谐振频率CLXLCf21串联谐振的影响：1.阻抗最小,电流最大.2.电感和电容的电压可能会大大超过电源电压(2) 并联谐振23RL 串联与 C 并联谐振并联谐振电路的谐振条件是 022）（ WLRC谐振角频率 LW1并联谐振的影响:电感和电容的电流 ,比总电流大许多倍。IQCL02.对电网影响较大的是工频谐振和三次谐振，以下将对其讨论。并联电抗器对系统

28、的影响分三种情况分析：(1)并联电抗器两个都投入对系统的影响，其等效电路如下：24)(10j4.68.23)105.j()1062.j8.(3/ 27.j4.3.j104. )(3.j)()77( 1053.j2.j8.3/ 10j4.2778.2-695).j.()10j.(40/(. )(5.j16.9053.j.j361)()5.(/ 1037.j14.206.j )(.j03j-12.408).()j3(/)125.j3408 106.j48.1592)57.j4108.05.j.961240(/ )(.j36.9.j.().j38. )(108326)j12.( 0.j.()56j3

29、 34LM 44KL33JK 33FIJCI 3EFF 33DE 3CD3 963CBC 3A44 43AZZZ ）（）（ （）（通过计算两个电抗器都投入系统不产生谐振(2) 电抗器投中灶变 6KV 侧对系统的影响，分析系统是否产生谐振：其等效电路如下：25)j250(47)1.j52/( )(1j4.3819.3066.j/)(002.1 7.j/)28.j1.4(/ )(173.j9j5 )(0j6.50).j3/ )(12.j2.)j4510476.(28j21. )89.j17.(10.j.()9j.(10. )(0j3.264.)287.j45647/( )9(j30)8(2j310

30、39. )j15.j20(82)j1/(5.jZZZLM 3KJ3 4FIJ 4EF 3D3C 445B44ABA 3GHI 3G （ ）（）（26电抗器投中灶变 6KV 侧对系统没有影响，不会产生谐振。(3)电抗器投甘森变 6KV 侧分析其对系统的影响；其等效电路图如下：同理并联电抗器使系统不会产生谐振(4)经计算也不会发生三次谐振(略)结论：投入或切除并联电抗器使系统不会产生谐振第三节 并联电抗器对继电保护的影响输电线路的后备保护（过电流保护） ，其选择性由阶梯时来满足。按躲过最大的负荷电流计算起保护的动作电流，根据可靠性的要求，第段保护的动作电流必须满足两个条件：一是在被保护线路通过最大

31、负荷电流的情况下，保护装置不动作。二是故障切除后，被保护线路通过最大负荷电流的情况下应能可靠的返回。并联电抗器以后，负荷电流会变化，而输电线路的过电流保护的整定值是根据最大负荷电流确定的，对其保护影响很大。要对其保护的动作电流值重新整定。27其他的保护也要调整，在此不作过多的阐述第四节 对有功损耗的分析有功损耗计算公式: RUQP2由并联电抗器前后的潮流计算可知线路和变压器的总有功损耗:并联前 ）（ MWPKLGHDEAB 05146.3.018.42.018.1 并联后 ）（PLEAB 793.2.67.35.67.2 ,并联电抗器后有功损耗会增加.128小结附录 1 参考文献1.电力系统设

32、计手册-高压电抗器选型 P251 中国电力出版设2.电力系统电压和无功功率技术导则 SD325-1989国家电力公司3.电力系统稳定和控制P4194.湖北省超高压输变电企业标准电抗器技术规范 P2-15 湖北省电力公司5.湖北省超高压输变电企业标准电抗器继电保护技术规范 P4-54 湖北省电力公司6.电抗器继电保护原理与应用并联电抗器保护 P463-473 中国电力出版社7. 电力系统设计技术规程 SDJ161-1985 国家电力公司8.电力系统继电保护和自动装置设计规程 GB50062-19929 电力系统10.继电保护和自动装置29附录 2 无功补偿、功率因数规程、规范（一）国家电网公司电

33、力系统电压质量和无功电压管理规定第五条 用户受电端供电电压允许偏差值(一 )35kV 及以上用户供电电压正、负偏差绝对值之和不超过额定电压的10。(二 )1OKV 及以下三相供电电压允许偏差为额定电压的7%。(三 )220V 单相供电电压允许偏差为额定电压的+7%、-10%。第六条 电力网电压质量控制标准(一 )发电厂和变电站的母线电压允许偏差值1. 500(330)kV 及以上母线正常运行方式时，最高运行电压不得超过系统额定电压的+10%；最低运行电压不应影响电力系统同步稳定、电压稳定、厂用电的正常使用及下一级电压的调节。2. 发电厂 220kV 母线和 500(330)kV 及以上变电站的

34、中压侧母线正常运行方式时，电压允许偏差为系统额定电压的 0%+10%；事故运行方式时为系统额定电压的-5% +10%。3. 发电厂和 220kV 变电站的 110kV35kV 母线正常运行方式时，电压允许偏差为系统额定电压的-3%+7% ；事故运行方式时为系统额定电压的10%。4. 带地区供电负荷的变电站和发电厂(直属)的 10(6)kV 母线正常运行方式下的电压允许偏差为系统额定电压的 0%+7%。(二 )特殊运行方式下的电压允许偏差值由调度部门确定。第十四条 电力用户的电压无功管理电力用户装设的各种无功补偿装置(包括调相机，电容器、静补和同步电动机)应按照负荷和电压变动及时调整无功出力，防

35、止无功电力倒送第二十条 变电站应合理配置适当容量的无功补偿装置，并根据设计计算确定无功补偿装置的容量。35220kV 变电站在主变最大负荷时，其一次侧功率因数应不低于 0.95；在低谷负荷时功率因数应不高于 0.95。第二十四条 电力用户的无功补偿电力用户应根据其负荷的无功需求，设计和安装无功补偿装置，并应具备防止30向电网反送无功电力的措施。(一)35kV 及以上供电的电力用户，可参照第二十条规定执行。(二 )10OKVA 及以上 1OKV 供电的电力用户，其功率因数宜达到 0.95 以上。(三)其他电力用户，其功率因数宜达到 0.90 以上（二）功率因数管理规定根据水力部电力部文件国家物价

36、局功率因数调整办法（83）水电财字第 215 号文件 1983年 12 月 2 日鉴于电力生产的特点用户用电功率因数的高低对发供电设备的充分利用节约电能和改善电压质量有着重要影响，为了提高用户的功率因数并保持其均衡以提高供电用双方个社会的经济效益特点制定本办法。（1） 功率因数标准 0.90，适用于 160KVA 以上的高压供电工业用户（包括社队工业用户）装有带负荷调整电压装置的高压供电电力用户和 3200KVA 以上的高压供电电力排灌站。（2） 功率因数标准 0.85，适用于 100KVA（KW）及以上的其他工业用户（包括社队工业用户）100KVA（KW）及以上的排工业用户和 100KVA（

37、KW）及以上的电力排灌站；（3） 功率因数标准 0.80 适用于 100KVA（KW）及以上的农业用户和用户，但大工业用户未划由电业直接管理的用户，功率因数标准为 0.85（4） 功率因数计算（5） 凡应行功率因数调整电费的用户，应装设带有防倒装置的无功电度表，按用户每月实用的有功电量，计算月平均功率因数；（三）正常运行时负载及温度限值根据 GB 1094.2-1996电力变压器 第 2 部分 温升 、GB/T 15164-1994油浸式电力变压器负载导则和 DL/T 572-1995电力变压器运行规程中的相关规定，大型油浸式变压器不同情况下负载和温度的限值有要求。变压器超额定负载运行时，储油柜中的油因膨胀可能会溢出，套管内部压力升高可能会漏油；而且，在热点温度突然升高超过临界温度时，绝缘纸中出现气泡，使其绝缘强度降低，引起故障。对于具有正常含水量的变压器，此临界温度约在 140160 之间，当水分含量增加时，此临界温度还要降低。