1、1,汽轮机原理及运行（二十） 雪慕冰 第三章 汽轮机在变工况下工作,第一节 喷嘴的变工况 第二节 级组压力与流量的关系 第三节 工况变动时各级比焓降及反动度的变化 第四节 汽轮机的调节方式和调节级的变工况 第五节 凝汽式汽轮机的工况图 第六节 变工况时汽轮机轴向推力的变化 第七节 初终参数变化对汽轮机工作的影响,2,工况：设计工况、额定工况、变动工况。变动工况：当外界负荷变动、蒸汽参数和转速变动，都是变动工况。研究变动工况的目的： 了解汽轮机在不同工况下的效率变化，以设法使效率变化不多。 了解汽轮机在不同工况下受力情况，保证机组安全。,3,第一节 喷嘴在变工况下的工作,渐缩喷嘴的变动工况及其流
2、量网缩放喷嘴的变工况及流量网（略）,4,一 渐缩喷嘴的变动工况及其流量网 1 .渐缩喷嘴的流量变化 （1）当喷嘴前后压力比 时 ， （亚临界），流量为（31）（2）当喷嘴前后压力比 时， （临界）流量为临界流量（32） 上二式中： 、 喷嘴前压力、密度； 、 喷嘴后压力、临界压力；= 压力比； 喷嘴出口截面积。,5,分析：对于式（31） （1）当 、 、 、 不变 时，G只与 （ ）有关；* 当 = ， = =1， 则 G=0； （A点）* 当 时， 1， G 如图31之AB所示；* 当 = 时， = ，G 达临界值 （B点）* 当 时， G 保持临界流量不变，（BC） （2）当 、 变为另一
3、值 、 时，曲线为ABC。 用椭圆代替流量曲线：（略） 当初压不变，对于任意一背压，通过渐缩喷嘴的流量为：= = 0.648 (34),6,当喷嘴前后参数同时变化时，其流量变化为：由于温度比变化不大，则上式为：（35a）当两种工况均为临界流量时，则 = =1，则式（35a）为（36）或者 （36a）,7,流量网 前面所讲流量曲线ABC，每一工况对应一根曲线，不方便。为了扩大适应性，改用压力比、流量比作为坐标，作出流量曲线。横坐标： 相对背压， 纵坐标： 流量比。相对初压， 最大初压，（37）则流量比为： 根据前面所讲椭圆方程：（38）根据上式作图(32)的流量网。图中， 、 、 三个中只要已知
4、其中的二个，则可以求得第三个。然后用温度修正。,8,作业与思考题： 1、在设计工况下渐缩喷嘴前的蒸汽压力 =2.16MPa，温度 =350 ，喷嘴后的压力 =0.589MPa，流量为3kg/s。若流量保持为临界值，则最大背压（ ）可以为多少？若要流量减少为原设计值的1/3，则在初压、初温不变时，背压 应增高至何值？又设背压维持为0.589MPa不变，则初压 应降低到何数值（假定初温不变）才能使流量为原设计值的4/7？ 2、工况变动前，渐缩喷嘴的初压 =8.83MPa，初温 = 500 ，背压 = 4 .9MPa ，工况变动后，初压降为 =7.06MPa，背压降为 =4.413MPa。试用分析法
5、和查流量网图解法确定工况变动前后通过喷嘴的流量比系数（温度变化忽略）。,9,第二节 级组压力与流量的关系,级组前、后压力和流量的关系弗留格尔公式的应用条件,10,一 级组前、后压力和流量的关系 级组中各级均未达临界工况：级组为流量相同的若干连续几级组成，根据第二节式（331），级组中每一级均有 同样的关系存在。将其改写成,设级内有Z级，则,第一级：,11,第二级：,第Z级：,各级相加得：,这里，有 为常数，而温度比可看作不变，这样一来，有,同理可得,=,=,所以,经改写得：,12,当忽略温度影响时，为 ： （3-37a）上式称为弗留格尔公式。对于凝汽式汽轮机来说，可把调节级之外的所有级看成一个
6、级组，这样，级组前后压力（ 、 ）相差很大，则 （338）,（3-37）,13,二 弗留格尔公式的应用条件 通过同一级组各级的流量应相同；对于凝汽机组，各级回热抽汽是按一定比例，可不考虑其影响，而把除调节级之外的所有压力级看成一个级组。 在不同工况下，组各级的面积应保持不变。而调节级是部分进汽，而且进汽度要发生变化，因此调节级不能同压力级合为一组。假设级组内各级通流面积发生了相同程度的变化，则弗留格尔公式须作修正：,或者,其中，,面积变化之比。,14,作业与思考题： 1、已知某级组进汽压力 =3.0MPa，温度 = 400 ，级组排汽压力 =0.12MPa，通过级组的流量G=36t/h。试求：
7、当级组初温和背压不变，而流量减半时级组的初压 。2、已知某汽轮机级原设计在速度比 =0.495下工作，这时喷嘴中的 理想焓降 =83.74kJ/kg，喷嘴出汽角 =14 。当工况改变时，喷嘴中的理想焓降减少一半（转速不变）。试计算当蒸汽进入叶片时，由于相对速度的大小和方向发生变化，因而产生的撞击损失，并计算汽流进入动叶的动能。3、某汽轮机级设计条件下 =0.42，级的理想焓降 =104.67kJ/kg，级别的反动度 =0.05，工况改变后， = 125.6kJ/kg，而圆周速度u 不变。试计算工况改变后的反动度 。,15,第三节 工况变动时汽轮机各级焓降的变化,工况变动时各级比焓降的变化工况变
8、动时，级内反动度的变化,16,根据第一章的讨论，级的理想焓降可近似写成所以 （341）,凝汽式汽轮机根据前面的讨论可知，当工况变动时，通过级的流量与级前压力成正比，即,所以：,17,上式表明，当工况变动时，凝汽式汽轮机各中间级前后压力比不变。这样，代入式（341）后，级的理想焓降不变。当然，级的速度比和级效率也不变。而级的内功率为： = BG （342）这就说明：在计算汽轮机各中间级的变动工况时，不需要逐级进行详细计算，只需求得各级前的压力，然后将热力过程曲线平移即可。而调节级和末级的变动工况，则要进行详细计算。,背压式汽轮机 如果背压式汽轮机最后一级达临界，则各级前的压力与流量成正比。其焓降
9、、效率、反动度、功率的变化规律和凝汽式汽轮机各中间级一样。 但是，背压式汽轮机的末级一般不会达临界，其压力与流量的关系应按弗留格尔公式进行计算,18,上式经变换后为： （343）同样有： 上式中， 、 、 分别为某中间级前后压力和整机背压。 对上式的两边同除以 得（344）上式表明，当背压不变时，背压式汽轮机各级前压力与流量的关系按双曲线规律变化。离末级越远，越近于直线，如图3-17所示。,19,从图上分析： 对于背压式汽轮机的前几级，当工况偏离设计值不远时，级前压力与流量的关系近于直 线； 当流量在设计值附近变化时，可认为各中间级焓降不变，或变化很小； 当流量变化较大时，各级焓降都要变化，并
10、且最后一、二级变化最大。,20,二 级内反动度的变化 级内反动度的变化级内反动度的变化，不仅影响效率，而且也影响零件强度和轴向推力。经过讨论动叶通道的流动情况之后，得出下面的结论。 结论：当级的焓降 减小（速度比 增加）时，则反动度 增大；当级的焓降 增加（速度比 减小）时，则反动度 减小。并且，反动度的变化与原设计值大小有关，原设计值大，变化就小；相反，原设计值小，变化就大。 反动度变化的计算由于级的焓降 变化引起反动度变化，通常用下式计算： 当 在很大范围内变化时，可用下式计算（335）当 在（-0.1 0.2）范围内变化时，可用下式计算(3-36),21,作业与思考题： 1、在设计工况下
11、汽轮机的流量 =132.6t/h，调节级汽室压力 =1.67MPa。当流量变为 = 90t/h，试问调节级汽室压力应为多少？若压力级结垢使通流面积减少5%，则调节级汽室压力又为多少？2、某级组在设计工况下调节级汽室压力 =40MPa，凝汽器压力 =0.006MPa 。当负荷降低到76%额定负荷时，调节级汽室压力为多少？此时，凝汽器压力降到 =0.005MPa。,22,第四节 汽轮机的调节方式和调节级的变动工况,节流调节旁通调节喷嘴调节调节级的变工况滑压调节,23,汽轮机的内功率为： =B当初参数不变或变化不大时，汽轮机的内功率就取决于进汽量 的大小。因此，对汽轮机的功率进行调节，主要是对进汽量
12、进行调节。常用的调节方式有：节流调节、旁通调节、喷嘴调节、变压调节。一 节流调节 节流调节：这种调节方式就是用一个（或两个）调节阀对进入汽轮机的全部进汽量 进行调节。当功率增加时，开大调节阀的开度（L）。在额定工况下，全开（L=1）。当功率减小时，关小调节阀的开度（L），进入汽轮机的全部进汽量都受到节流作用。当机组功率变化时，流量和焓降都要变化。如图319、3-20所示。 节流调节的热力过程曲线（图320）；,24,节流调节的效率蒸汽经节流之后，焓值不变压力降低（ 降到 ），节流后的内效率为：= (34-3)式中， 通流部分的相对内效率；调节阀的节流效率，为部分开启和全开时理想焓降之比。 节流
13、效率曲线（图3-21）（根据曲线分析）,25,二 旁通调节 旁通调节有外旁通调节和内旁通调节（图322）。 旁通调节的工作原理： 当发经济功率时，调节阀2全开，旁通阀3、4关闭。相当于节流调节； 当过负荷时，调节阀2全开，旁通阀部分开启。由于后几级有较大的通流面积，可以多进汽、多作功； 过负荷时，通过旁通阀部分的蒸汽有节流损失，旁通阀不能全开，效率有所降低； 当开旁通阀时，旁通室压力升高，旁通级焓降减小，速度比增大，功率减小，效率降低。,26,3.旁通调节汽轮机的变工况曲线（图323） 图323a 压力与流量的关系。OA为调节阀后（第一级前）的压力随流量的变化情况。全开时，流量为 ，压力为 ；
14、OB为旁通室的压力变化情况。当流量为 ，压力为 ；过负荷时，流量增加，压力 升高。图323b为流量的变化曲线：当流量从0 时，流量为oa，在 时达a；过负荷时，旁通级流量呈双曲线减少。,27,4.旁通调节的热力过程曲线（图324） 当旁通阀投入后，其热力过程曲线如图324所示：其中， 通过调节阀进入旁通级的流量，过程线为01线，终焓为 ，有效焓降为 = - ，为通过旁通阀进入旁通室的流量，混合后的压力为 ，终焓为 ，而混合后的焓值为 注意：（1） 不能太小，因旁通阀开启后，压力 升高，温度 升高。为了冷却旁通级，必需有一定流量通过旁通级组，以带走热量；（2）旁通调节不能独立使用，只能联合使用。
15、 5.内旁通这种调节方式和喷嘴调节联合使用。需要 过负荷时，打开内旁通阀，使调节级后的蒸 汽进入某中间作功。,28,三 喷嘴调节这是一种应用最广泛的调节方式。每一个调节阀控制一组喷嘴组。中小型机组一般有47个调节阀，大型机组一般有46个调节阀。 在这种调节方式中，机组运行时，只有一组喷嘴的蒸汽受到节流作用，节流损失小。第四调节阀一般是在过负荷时（或者在初参数降低而要求发额定负荷时）才使用。,图3_25,29,四 调节级的变工况 先假定：（1）调节级的反动度 = 0，则 = ；各阀无重叠度。 调节级的热力过程曲线(图3-25,图3-26）： 在某一工况下，第一、二阀全开，阀后压力为 = ；第三阀
16、部分开启，阀后压力为 (因有节流)；两全开阀的调节级热力过程曲线如02，理想焓降 = = ，有效焓降为 = ，终焓为 ； 部分开启阀的调节级热力过程曲线如0”2”， 理想焓降 ，有效焓降为 ， 终焓为 。 调节级后压力为 = ，混合后的焓值为 。,30,调节级的内效率和流量计算： 根据热力过程曲线，有： 热平衡： 混合后的焓值：= （346） 调节级的内效率：（3-47） 其中， 分别为第一、二、三阀的流量；D总流量；、 、 分别为两全开阀调节级有效焓降、焓值、内效率；、 、 分别为部分开启阀调节级有效焓降、焓值、内效率。,31,为了求得调节级在变工况下的内效率，必须先确定各调节阀的流量、阀后
17、压力、调节级后汽室压力。 调节级后汽室压力 的确定： 对于凝汽式汽轮机来说，调节级后汽室压力就是第一压力级级前压力，可用弗留格尔公式求得： 。通过调节级任意一喷嘴组的流量：其中， 流量比；喷嘴组截面积；、 主汽阀前参数；、 该喷嘴组前参数。,32,上式改写成： （3-48）式中， 系数 ， = ；喷嘴组截面积； 系数， = 。式（348）对于全开阀、部分开启阀都适用： （1）对于全开阀： = =0.95 , 由 查表3-2，求得 ，则 可求得；（2）对于部分开启阀： ”= - 阀后压力 ” 根据 求 ，查3-2表。当反动度不等于零时， ，在计算流量时，可用级的压力比 代替喷嘴压力比 ， 这样，
18、式（348）为,33,（349）,其中， 级的流量比；系数， = ； 系数，,=,图327,34,调节级的压力流量曲线（DP曲线） 图327为调节级的压力流量曲线（DP曲线）：假设调节级的反动度 = 0，则 = 。对于凝汽机来说，调节级后的压力 （= ）与流量成正比，为线OE所示。流量为图327b所示。 第一阀开启过程： 当开度L1=01时， （1）阀后（喷嘴组1前）压力 = 0 1.0 ，如曲线0-3所示； （2）喷嘴组1的临界压力： =0.546 曲线0- a； （3）喷嘴组1后的压力 （ ）： = 0 曲线“0-2”； （4）通过喷嘴组1的流量为临界流量，如AB所示，其后为BCD； 第二
19、阀开启过程： 当开度L2=01.0时， （1）阀后（喷嘴组前）压力 = 从点2 开始，如“24”，因为喷嘴相通。 （2）阀2的临界压力： 如 r-n-b 所示； （3）喷嘴组2 后的压力 ： 如 2-n-7 所示；其中，点n 之前， ， 流量为亚临界，点n之后， ， 流量为临界。 （4）通过喷嘴组的流量：如BBCD所示。,35,第三阀开启过程： 当开度L3=01.0时， （1）阀后（喷嘴组前）压力： ，如 7-5-6 所示； （2）临界压力为： s-c 线，（整个级从 k 点后 ， ）； （3）喷嘴组后的压力： ； （4）亚临界流动。 第四阀开启过程：L4=01.0时， ，过负荷，亚临界流动。
20、 调节级的焓降变化： 从图327a可见，随着流量增加，压差（ - ）是逐渐减少的，焓降也是逐渐减少的。相反，则压差（ - ）和焓降也是逐渐增加的。特别是第一调节阀全开而第二阀还未开启之时，焓降最大，压差（ - ）最大，是调节级的最危险工况。 调节级后的变化较大，不能忽略，在计算时应修正；,36,调节级的效率曲线： 在前面的讨论中，就可以求得任意流量下通过各阀的流量、阀后压力、级后压力、各组喷嘴的焓降。这样就可以求得整个调节级的效率。如图328 所示的效率曲线 0-a-b-c-d， 曲线呈波折状。原因在于各阀在开启过程中有节流存在。,37,五 滑压调节电网负荷变化问题：峰谷差问题；电网调峰：水电
21、，抽水蓄能，火电。而火电调峰办法：（1）低负荷运行；（2）两班制启停。 滑压运行：对于调峰机组，启停频繁，负荷变化大。为了适应这一特点，通常采用滑压运行。根据外界负荷变化情况，调整燃烧量和给水压力，使锅炉出口蒸汽压力变化，而温度不变。汽轮机调节阀全开，没有节流损失。,38,滑压运行的特点： 提高了部分负荷下的经济性:(1) 调节阀全开，无节流损失；(2) 变速给水泵，减少厂用电；(3) 提高了末级的干度，减少了湿汽损失； 提高了机组运行的可靠性和负荷的适应性。 滑压运行的方式： 纯滑压运行： 节流滑压运行：机组稳定运行时，调节阀有一定余量；降负荷时，采用滑压运行；升负荷时，采用定压运行。 复合
22、滑压运行：高负荷时，定压运行；中间负荷时，变压运行；低负荷时，定压运行。,39,第五节 凝汽式汽轮机的工况图,节流调节凝汽式汽轮机的工况图 喷嘴调节凝汽式汽轮机的工况图 旁通调节凝汽式汽轮机的工况图 蒸汽量调节方式的比较和选择,40,工况图：汽轮机功率与汽耗量的关系曲线汽耗特性。 一 节流调节凝汽式汽轮机的工况图： 功率与流量的关系：而汽轮机的功率可分为两部分：（1）有效功率 ；（2）克服机械损失耗功 ；而汽轮机的内效率（ ）等于汽轮机通流部分的内效率（ ）与调节阀节流效率的乘积（ = ）。当负荷变化不大时，可认为效率（ 、 、 ）近似不变。另外，当转速一定时，机械损失 为常数，则上式可写出：
23、（351）,41,工况图 图339表示汽轮机D、d、 与功率（ ）的关系：随着功率（ ）的增加，流量D、效率 增加，汽耗率 减少，空载汽耗量（ ）不变。D近似直线。,式中， 汽耗微增率，即每增加单位功率所需增加的汽耗量；空载汽耗量， = ，通常为（0.050.1）Do。,=,42,二 喷嘴调节凝汽式汽轮机的工况图： 喷嘴调节凝汽式汽轮机的工况图 如图340所示。由于喷嘴调节汽轮机的效率曲线呈波折形，所以汽耗率和电效率曲线也呈波折形。由于重叠度的原因，汽耗量与功率的关系近似为一直线（ABC）。其中B点对应额定负荷，BC为过负荷。 汽耗特性方程： 当功率小于经济功率时，当功率大于经济功率时，式中，
24、 过负荷时的汽耗 微增率。 当大于额定负荷 时，下降， 。,图340,图341,43,三 旁通调节凝汽式汽轮机的工况图：旁通调节凝汽式汽轮机的D、d、 与功率（ ）的关系 如图342所示。在设计功率时，效率最高；当旁通阀投入后效率降低。汽耗特性方程： (1）当功率小于经济功率时，(2）当功率大于经济功率时，,44,蒸汽量调节方式的比较和选择：调节方式的选择： （1）承担基本负荷的机组：要求效率高，多采用节流调节和单列级作调节级的喷嘴调节方式； （2）承担尖峰负荷的机组：要求负荷适应性好，当工况变动时效率变化不大，常选用双列级作调节级的喷嘴调节方式。 （3）背压机：采用喷嘴调节方式。,45,调节
25、级焓降大小的选用：调节级焓降大小对机组经济性影响很大，图345表示功率相同的两台机组，在设计工况下，调节级焓降大小不同，在工况变动时，级后压力与流量的关系。设计工况下，调节级焓降大（ ），流量减小时焓降变化（ ）小；设计工况下，调节级焓降小（ ），流量减小时焓降变化（ ）大；承担基本负荷的机组，运行时，负荷变化不大，则调节级焓降应取小些, 以求较高的效率；承担尖峰负荷的机组，运行时，负荷变化大，则调节级焓降应取大些（双列级），使之在工况变动时，调节级焓降变化不大，效率变化不大。,46,第六节 变工况时汽轮机轴向推力的变化,蒸汽流量（或负荷）改变时轴向推力的变化 凝气式汽轮机轴向推力的变化 背压
26、式汽轮机轴向推力的变化 特殊工况下轴向推力的变化,47,级的轴向推力的大小取决于几前后压力差和反动度。因此级的轴向推力的变化可近似表示为： 式中， 。 凝汽式汽轮机轴向推力的变化： （1）对于节流调节凝汽式汽轮机：除了最末一、二级外，各级焓降和反动度近似不变，可导出轴向推力与功率（流量）成正比；但最末一、二级焓降和反动度要变化，但对总推力影响不大。因此，最大轴向推力发生在最大功率时； （2）对于喷嘴调节凝汽式汽轮机：在工况变动时，压力级焓降和反动度近似不变，可导出轴向推力与功率（流量）成正比；而调节级的轴向推力变化复杂，但对总的轴向推力影响不大。因此，最大轴向推力发生在最大功率时。,48,背压
27、式汽轮机轴向推力的变化： （1）调节级的轴向推力变化同上； （2）压力级的轴向推力不与流量成正比，最大轴向推力发生在中间负荷。 二 特殊工况下轴向推力的变化 新蒸汽温度降低 水冲击 负荷突增 甩负荷 叶片结垢,49,第七节 蒸汽初终参数的波动对经济性的影响,初温、背压不变，初压变化对功率的影响 初压、背压不变，初温变化对功率的影响 初压、初温不变，背压变化对功率的影响,50,工况变动时，除流量变化之外，汽轮机的初终参数也有变动。当初终参数变化超过一定范围后，不仅影响机组的经济性，对机组的安全也会有影响。 一 初温、背压不变，初压变化对功率的影响 蒸汽初压的变化，将会引起进汽量、理想焓降和内效率
28、的变化。汽轮机的内功率为： （378）当初压变化不大时，汽轮机的内功率变化为：（379）,51,当初压变化而调节阀开度不变，对式（379）的各项进行简化、推导可得：,（383）,上式两边同除以式（378）得相对值：,（383a）,上式表明，当初温、背压不变时，功率变化量（ ）正比于初压改变量 （ ），而背压越高，初压对功率的影响就越大，即对背压机影响更大。如图358所示，在不同背压下，功率增加与初压的关系。,图358,52,初压（ ）变化，保持流量（D）不变对于喷嘴调节汽轮机来说：初压（ ）变化，保持流量（D）不变，则必需改变调节阀的开度。若忽略节流损失，则功率要改变，这种功率要改变是焓降变化
29、所引起的，这样式（383）变为 （384）或者 （384a）对于节流调节汽轮机来说，当初压（ ）变化，流量（D）不变，必需改变调节阀的开度，则第一级前的压力不变。因此，理想焓降不变。初压变化不会引起功率变化，但有节流损失。 对于中间再热机组，初压（ ）变化只会对高压缸起作用。而高压缸的功率一般只占总功率的1/41/3，对功率影响不大。,53,初压（ ）变化，要求功率（ ）不变，则流量要变化所以： （385）或者 （385a）上式表明，当上升，理想焓降增加，效率 提高，流量D减少。当忽略效率变化时，上式为： （386）,54,二 初压、背压不变，初温变化对功率的影响 当初温在一定范围内变化时，要
30、影响功率；初焓变化，也会影响蒸汽在锅炉内的吸热量Q。 蒸汽总吸热量Q不变这时，功率为 当初温变化时，理想焓降 、初焓 和效率 都要变化。对上式进行推导得：,（390）,55,调节阀的开度不变 这种情况下，初温变化对功率的影响为：其中， 。流量保持不变这种情况下，初温变化对功率的影响为：初温变化对机组安全的影响：初温变化对机组安全的影响，主要对主汽阀、调节阀、调节级的影响，引起较大的热应力。,56,三 初压、初温不变，背压变化对功率的影响背压变化对汽轮机的影响主要在末级。为了方便，假定在设计工况下，末级级后压力为临界压力（ ）。工况变化后有两种情况：（1）末级级后压力由临界压力（ ）上升；（2）
31、末级级后压力由临界压力（ ）下降。,通常， =320 m/s，k=1.13， =1.012， 所以，,背压由临界压力（ ）上升 当背压由临界压力（ ）上升到 时，（1）级的焓降（ ）减少；（2）余速损失改变；（3）级效率改变；（4）凝结水温度改变。这四方面都活引起功率变化，最后可得：,（3100）,57,对于凝汽机组， 为常数（370m/s）， 、 u 、k、 为定值，则由上式可得单位流量的功率增量（ ）只与压力比（ ）有关。= f ( ) (3-101)结合式（395），有 （3-102）因此，根据不同的( )，就可以算出相应的功率增量（ ）。,背压由临界压力（ ）下降：当背压由临界压力（
32、）下降时，使汽流在动叶的斜切部分膨胀，反动度增加， 发生偏转，变成（ + ）。对喉部前的流动没有影响。因此，功率变化只是由于 的大小和方向改变所引起的，经过推导可得：对于一定机组，当背压由临界压力（ ）下降时，所引起单位流量的功率变化为：,和式（3102相同,58,通用曲线从以上分析，当背压变动时，单位蒸汽流量的功率变化均与（ ）有关。为了方便，将上述两种情况绘成统一的曲线。这条曲线具有通用性，如图366所示：BA线，按背压上升的情况绘制，BD线，按背压下降的情况绘制；C 点对应喷嘴斜切部分刚好用完的极限状态。从C点起，再继续降低背压，功率不再增加。 在BA段， ，功率呈直线下降； 在BC段， ，功率增加，到C 点为止，其后不再增加。,59,作业与思考题： 1、某中压汽轮机新蒸汽参数 =3.5MPa， = 435 ，凝汽器压力 =0.0049MPa。为了利用循环水供暖，将凝汽器压力提高至 =0.06MPa。若流量与设计工况相同，整个装置的相对电效率由原工况的 =0.8降为0.66，则汽轮机的功率将减少多少倍？（不计回热抽汽）。 2、初参数为 =8.83MPa， = 480 ，背压 =1.08MPa的汽轮机，设计工况下的相对内效率 = 0.8。试计算蒸汽初温每改变1 时所引起功率相对增量 。另外，当温度升高到500 时，功率相对增量又为多少？,
