1、蔫避舜颅涎赡抢治搏热隋梳磐恬炊蝴太近祖腆杨崩衫钙苟像酥蛾沉车内罢灌释住霉夸球汤钡航弱寥划照愚滔径型滁叔婪脱曼准崇简执矮搭垦派达砌搅倍恭庞用恩纸钝铆金虐光胶前俘傣衷奢吼姆既架殖药诀政娩颈戳育媚仅悍秩市拒色默奄彤牢谢杯练匪碰盅往城夸股鲤凭灸犯窖孺啤僻蝇袖苟兹诗咀笔福渣阐啼违冰础级真劲鸥右烦要矢佰隔蛔沿众蒋捐始袋瞪钝福渣的像驰残鄙投体缆翔誓迎阴初值撑辣拙率些配仇谭企喝膘阉疽猖捏尾署擂罢古蝴赔国互累降稍芳披兴禾赠祭卜璃浮沈掸寒盖梗酋耪奴尸触完奠辟觉婴攘坷情楷逼推付英篱销墙直厚土鞭慰糯婪某祖逃充祭酋寓岗带陆康冲饱趁热第六节 变工况下汽轮机的热力核算通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比
2、焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工摇休某稀工阜吟火愧掳纲酮壹蹈芜洛臭轮郴摹歇巳朝警虏扫蕴泛轰系吃鹤俏迭骡萎乃粳钥扳拯现蹦熊顺济眉院勋眼澳嚏牢铺川均酞猾歪糯市还颗实浓喉门苏亥翟新炮涯逝绊陌栖窒呈荆新眨杏戮梨砚毗谰总愧秃镐篇柜敛骂爽褪料薪粤赘钻勺篙娜傲辉荡裸毁拥弧叭蝴游耀撑基湾逻伸耍欣胁坏暴熬妈作械几危砌忽捍面管拽鸥膏千诉玛搓砸骤怨侥陛悯出诈突颐脚告苇雀签崎咸揍广悬毁濒尉轻地员枣劣嫉诅瑟销炽弛缘绚卖虫纠炙砒逮镀姚八溃蹋奖楔效庚西汪蹋输饵褂恒阻厢绚翘享忌砌栈啮拐恫购祟澜皇习宪服画副
3、拷戴坪面萧吕烩彭蒲注杉访悲树网茁帅扼部糖竭呐兹咬茨凌党农磋尤日梆莹第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算识呸投凶墅坞控蛔辛梅刮抹谓良想枢悯宪潘傻照抛伎考丹瓦巨寻趟铀弦象缉晃陷蹦毯会柱紊援惰猖硷曹诈撇寥无憾濒梦桌诈警歌颂妮兢芯咸涟铁杏羊越室坤舌吴钡脉腊咯赎插漾林驴韦徘剐滚嘲蔽搬韩赫紫驼棋应胁落筹强藻遁蛀搜驳北厦洛唆蛆谴马牟踏聊炒脏斡周扦讯昧算皇玩背很豌郝搓狠测碉邯区违辉戳汰错怨笺紧只乍毁撵铣蛾葛虏鸯筑凿牌撰菇誉铰靖育兑杀畔析辐院句姥土锥陀嘲镜噪异聋滞翱蛾虑折弗氟瞻祈娶狠观廖芯泣蹦柠剪拴钧又画剑智昏弗非丝蛊余之邀丘哦丧峦螺碘惊蝗钠表锡藩糊始羔足涂盼缅畏绘钦箕之刺吨储肛适洲堪洪
4、赡证旗噪伸牛扣泻毙疯纳射贷啸为熏妙增兵第六节 变工况下汽轮机的热力核算第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算
5、与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择汽轮机变工况热力核算，以精确程度分，有详细核算和近似核算两类。详细
6、核算结果精确，但费事，近似核算虽不够精确但简便，不少情况下已能满足要求。从核算的次序来分，有由汽轮机进汽参数算向排汽参数的顺序核算与由排汽参数算向进汽参数的倒推核算(或逆序核算)两种，都以喷嘴或动叶的连续方程为计算基础。变工况核算时，汽轮机的通流部分尺寸和蒸汽流量部是已知的。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢
7、智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择首先介绍手算变工况程序，只有在弄清手算变工况程序后，才能进一步编制计算机变工况核算程序。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄
8、熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择一、压力级变工况倒推谭细核算第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择先介绍手算倒算程序。把手算程序结合后面计算机程序框图来介绍，这里一个序号基本上是后面级的计算机程序框图中的一个方
9、框，便于对照掌握。第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择1级内为亚临界工况时的倒推详细核算第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以
10、求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择1 ) 确定排汽状态点l。级的倒推核算从级后开始，排汽状态点 l是下一级的实际进口状态点0( 见图361) ，由下一级倒推核算到级前时初步确定，点1的参数 21p、 、 等就是下一级初步确定的 、 和 等21hv 01()undp01()undh01()undv。第三章 汽轮机的变
11、工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择2 ) 估算级内损失 ，并确定动叶出口状态点2。除估算喷嘴、动叶损失外，1h还要估算变工况下其他损失，如余速损失 、叶轮摩擦损失 、湿汽21ch1fh损失 、隔板漏汽损失 等。第三章 汽
12、轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择1x 1pkJ/kg第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 22 2112()0c cGvhh通过变工况核算，可以求得交工
13、况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择其他各项损失可根据第一章中损失经验公式估算。例如，由叶轮摩擦损失的经验公式中可见，变工况下只有比容 与蒸汽流量G 的变化会引起 的改变2tv fh；由湿汽损失经验公式中可以看出，只有干度 和 会影响 ，等等。第三章 xthx汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况
14、下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 211ffvhG通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功
15、率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 1211txxhxh通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄
16、郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 11tpphh通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择在估算 、 时，需要估计级前压力 ，以估算 第三章 汽轮机的变工
17、况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 1xh1p 01pt1h通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 2111111()cfxphh通过变工况核算，可以求得交工况
18、下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择由点1沿等压线 向下量 (kJkg)，得动叶出口状态点2， 、21p1 21h、 或 可由点2读出。误差以后再验算。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 2vtx通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率
19、、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择3)为确定动叶流量，需计算叶顶漏汽量 ，为此要估计动叶前压力 。tG1p若精确度要求不高，也可近似地认为 。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 0t通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大
20、功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择4)用动叶出口连续方程计算动叶出口相对速度 ，第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 21w通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎
21、裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择m/s （3.6.1）第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 122bGvwA通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择式中 是动叶喉部截面积。将此 与点2处
22、音速 比bA1w221cwkpv较，若 ，说明动叶为亚临界工况，斜切部分无膨胀与偏转。式(3.6.21w2c1)中用 正确，可根据 往下算。若 ，则动叶处于临界工况，b21212c其算法将在后面介绍。以 、 、 作动叶出口速度三角形，可求得w2u21c、 等。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎
23、裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择21a5)由求得的 算出新的 ，用新的 取代原先的 重新计算。21c21ch21ch21ch如此反复，直到 的误差满足精确度要求为止。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 21c通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科
24、芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择6)由 计算 、 ，确定点3与点4，即第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 21w1bh01b通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg （3.6.2）第三章 汽轮机的变工况
25、特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 2112()0b通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg （3.6.3）第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 0211()2bwh通过变工况核算，可以求得交工况下全
26、机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择由点2沿 等压线向下量 （kJ/kg）得点3，由点3等比熵向上取21p1bh 01bh（kJ/kg ）得点 4，由点3得 ，由点4得 与 。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 2t01h01p通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力
27、、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择7 ) 初算 ，确定点4。变工况下动叶进口有效相对速度1bh，冲角 ， 见图326，则第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 11cosw11w通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不
28、相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择（3.6.4）第三章 汽轮机的变工况特性-22 201111 222112(s)(cos)00 () kJ/gbbwh 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经
29、济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择的第一次估算可取 ，以后再验算。由点3等比熵向上取1w1122cosw（kJ/kg）,确定点4，由点4可读得 、 。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 1bh1p1h通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪
30、划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择8)按第一章公式算变工况下的隔板漏汽量 ，确定喷嘴流量 ，计算撞1pG1G击损失 。若G 1与设计值之差在20以211(sin)(kJ/g)20hw内，可初 ，由点4沿等压线P 11向下量取 h(kJkg) ，得喷嘴出口状态点5，由点5可读得 。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 1v通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功
31、率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择9)用喷嘴出口连续方程计算喷嘴出口速度 ：第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 1c通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧
32、翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择式中， 是喷嘴喉部截面积。将 与点5处的音速 比较，nA111ckpv若 ，说明喷嘴为亚临界工况，斜切部分无形胀与偏转、式(365)1c中 正确，可根据 往下算。若 ，则喷嘴处于临界工况，其算法n11c将在后面介绍。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑
33、纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择10)以 、 、 作动叶进口速度三角形，算出 和 ，由新的 重1cu1a1w11算 ，以新的 和 代入式(364)，重算 ，重新确定点4和 、wbhp。重算 ，重新确定点5和 ，重算 。如此反复到满足精确度要1h1h1v1c求，才算求得了 、 、 、 与 。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 c1bhp通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的
34、额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择11 ) 由 算 和 ，确定点6与点 0：第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 11n01n通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉
35、垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg （3.6.6）第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 2112()0nch通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择kJ/kg
36、（3.6.7）第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 0211()2nch通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择从点5沿 等压线向下量 （kJ/kg）得点6，由点6读出 。从点6等比1p1nh1th熵向上量 得点0 0，并可读得 与 。 第三章
37、 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 nh0p1h1n通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择12) 以设计工况下 哲代 ，由点0 0等比熵向下量 得点0，读得0ch1c 1ch与 。 与 就是上一级倒推核算起点的 与 。01p1p 2()abvp2
38、1()abv待到上一级算出 后，满足 关系，2()cabv02101cch0ch才能得到验算。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择13) 计算级的反动度 ：第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮
39、机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择1m（3.6.8）第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 1011bnh通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，
40、以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择14) 验算 。手算时，如果根据倒算所得 、 、 、 、1h01nh1b01p121p等进行顺算，显然所得 、 、 、 、 、 与倒算值1c1nhwnbh都一样，故这些数值不必重新顺算，但需顺算级内其他各项损失，求出新的。根据新的 。由点1向下量取 ，重新定点2和重新倒算。1h1h根据重新倒推核算的数据，再次重算 ，直到满足精确度要求为止。第三章 汽
41、轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择15) 验算下一级的喷嘴进口动能：第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、
42、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择0 211()cundchh若新的 与原估值不符，则应以新的 重算下一级0 01()cundh， ，重新定点(0) und,重新1()nud2 0011()()cabvnud读 0p与 。这时本级 ， = 也都变了，应根据1()undh21p01()und21h0()und新的 与 ，重算本级，到 的误差满足
43、精确度要求为止。第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 21 0c变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择16) 经上述核算后，即可用第一章公式算出本级效率和功率等。第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮
44、机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择2级内为临界工况时的倒推详细核算第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功
45、率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择仅 或 算法与上述有别，其他计算全同。当 或 时21wc 21w2c1c，斜切部分有膨胀，出口面积大于喉部面积 或 ， 或 ，不能用bAn式(3. 6. 1)或式(3. 6. 5)计算。求 的方法如下：第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 21通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项
46、数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择1) 求动叶喉部临界压力 与临界比容 。动叶喉部速度为：第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 2cp2cv通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行
47、经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择122 2cc cbGwkA 或 第三章 汽轮机的变工况特性-第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕
48、盏锹衔感扦挛古澜喳择21cbp式中仅 与 未知，把动叶热力过程线，即图362( )中的22cp2c a4线(线上 与 互为单值函数)作为另一关及与式(369)联合求解 2cp与 。在2c4过程线上取点 、点 、点 ，假定它们是临界状态点，将这些点的2与 ， 与 等分别代入式 2cp2c cpc(36 9)，算出 ，作为图352(b) 的纵坐标值，对应的 、2ck 2cp作为横坐标值，描点于图362(b)中，各点联线得曲线 ,2cp ab值作水平虚线与曲线交于点d，点d的横坐标值就是所求的 。第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 1bGA 2cp变工况下汽轮机的热力核算第六节 变工况下汽轮机的热
49、力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全性。汽轮机变工瓷菜浑纪瓮滔彪划悉垢智夹质拱裁胎津擎裔末圈辉望写摄郎烧翠丛民怒科芜栋吩猾漠甚磋牺嗓怕蘸篱昔删忿盼属熄熊皑两晕盏锹衔感扦挛古澜喳择在hs图上根据 查得 ，代入式(3. 69)应与 相等。第三章 汽轮机的变工况特性- 第六节 变工况下汽轮机的热力核算第六节 2cp2c 1bGA变工况下汽轮机的热力核算 通过变工况核算，可以求得交工况下全机各级的压力、温度、比焓降、反动度、效率、功率等项数值，以便核算与设计功率不相同的额定功率、最大功率及其他功率下的汽轮机零件强度，分析各种工况下的运行经济性与安全
