1、中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 40 页，共 67 页附件 5 支架计算书一、工程概况永州湘江 1#特大桥现浇（衡阳桥台至 1#墩）设计采用贝雷梁现浇施工。梁体为单箱单室、等高度、变截面结构，箱梁顶宽 12.2m，底宽 5.68-5.74m，顶板厚度除梁端为 64cm 外均为 34cm，腹板厚度 48-108cm，厚度按折线变化，底板厚度 30-70cm，梁高3.09m。二、支架贝雷梁现浇方案现浇梁采用钢管立柱与贝雷梁结合施工（如图 1 所示） ，贝雷梁采用3m0.45m（3m0.225m）贝雷片进行组合，基础采用条形基础支撑钢管桩形式，纵向
2、跨距 15m 、12m（考虑现场地形条件及纵向贝雷梁受力更合理因而采用不等跨，如图 2所示） 。贝雷梁横桥向设 14 工钢。图 1：支架横向布置图中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 41 页，共 67 页图 2：支架纵向布置图三、材料参数胶木板： ， ;油松、马尾松： (顺纹抗压、18MPas=610EPa 12MPas=抗弯) (横纹抗剪) ;C30 混凝土： ;3.4t 6910M= 43.50E双排单层贝雷梁： ， ， ， 576.4kNm49.5QkN37.Wcm。钢材弹模 ;H 型刚,截面模量 W=3740000mm3, 惯性矩4509
3、.Jcm=52.01EPaIy=561000000mm4.混凝土强度设计值（C30）=13.8Mpa。四、检算（一）计算荷载对每一组贝雷梁根据贝雷梁对应的梁体高度和宽度进行梁体荷载分布，分布时考虑纵向腹板的宽度变化。如图3、图4所示：（注：1、N1、N2、N3、N4荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土容重；2、N6荷载取值=混凝土截面高度*贝雷梁宽度*钢筋混凝土*容重=0.381*(3.062/2)*26=15.166; 3、N5=N6+2.823*0.45*26=15.166+3 3.029=48.195。4、从普通段到腹板加厚段N1、N2、N3、N4发生变化）中 铁二局湘桂 铁
4、路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 42 页，共 67 页图 3：贝雷梁荷载分布图（普通段）图 4：贝雷梁荷载分布图（腹板加厚段）（二）结构受力检算1、结构受力简图桥台和桥墩上的支承钢管均采用 48010mm，中间的支承钢管采用60014mm，中间的支承钢管上面采用热轧型钢 H4403001118mm 连接，钢管上面的横向分配梁采用 H4403001118mm 将钢管横向联接成整体，在横向分配上根据设计图纸上的贝雷桁片组成等效为等强度的材料进行模拟结构计算，中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 43 页，共 67 页荷
5、载由梁体的结构形式和支架的分布进行分配，梁体的荷载分配考虑了 1.2 的安全系数，支承方式为钢管底端与基础固接。其计算简图如图 5、图 6：图 5：计算简图图 6：结构受力计算简图（单位：力的单位 KN，长度单位 m）2、计算结果采用 MADIA 软件对结构进行空间受力计算，由于贝雷桁架的容许内力只对比弯矩和剪力，钢管和分配横梁需要应力和弯矩及轴力，整体结构的变形。由于结构杆件较多，因此只取各结构需要的数据部分。其计算结果如下：（1）贝雷桁片的计算结果（如图 7-图 12）中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 44 页，共 67 页图 7：结构最大
6、弯矩图(单位:KN.m)图 8：结构弯矩平面图（单位:KN.m）图 9：剪力平面图（单位：KN）中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 45 页，共 67 页图 10：最大剪力图（单位：KN）注：由于贝雷桁架的容许应力只对比弯矩和剪力，结构杆件较多，故以下的应力图和轴力图未显示贝雷桁片的受力情况。图 11：轴力图（单位：KN）（2）钢管、分配梁的计算结果（如图 13、图 14）中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 46 页，共 67 页图 12： 应力图（单位：MPa）图 13：轴力图（单位：KN）（3）
7、整体结构变形（如图 15、图 16）中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 47 页，共 67 页图 14：整体结构变形图（单位：mm）(4)支承反力图 15：支承反力图（单位：KN）中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 48 页，共 67 页3、结论（1） 贝雷桁片双排单层 三排单层 备注容许 计算 容许 计算弯矩（KN.m）1576.4 434 2246.4 1379剪 力(KN) 490.5 180.5 698.9 562腹板下最大受力对应区域对三排单层，其余为双排单层（2） 分配梁钢管连接分配梁与
8、横向分配梁在考虑了外荷载 1.2 的安全系数情况下的最大应力 max=153MPa=183MPa 满足要求（3） 钢管立柱A、60014mm 钢管立柱检算2#柱钢管采用 60014mm 钢管，钢管最大长度为 14.0m。钢管截面积: ,单根钢管立柱所受的最大荷载为 512KN2574m=钢管立柱按一端固接,一端铰接的偏心受压杆件检算，则其计算长度 L =114=14（其中 1 两端铰接时轴心受压杆件的长度计算系数） 。钢管立柱回转半径 22(6057.044Ddi m+=长细比 1Lil查表得钢管立柱稳定系数 =0.769按(e=0.15m 考虑 ,则) 520.176.8()xMKN=立柱强
9、度检算：满足要求。37.96xnpPaPaAWssg=+稳定性检算： 2 107.9(.)EXxNKNpl中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 49 页，共 67 页125.8215(0.)mxxexMppafMPaNAWbfg+=-满足要求。B、48010mm 钢管立柱检算3#柱钢管采用 48010mm 钢管，钢管最大长度为 13.60m。钢管截面积: ,单根钢管立柱所受的最大荷载为 420KN214765.Am=钢管立柱按一端固接,一端铰接的偏心受压杆件检算，则其计算长度 L =113.6=13.6（其中 1 两端铰接时轴心受压杆件的长度计算系
10、数） 。钢管立柱回转半径 22(4806.Ddi m+=长细比 13.Lil查表得钢管立柱稳定系数 =0.77按(e=0.15m 考虑 ,则) 420.1563(.)xMKN=立柱强度检算：满足要求。57.37xnpPaPaAWssg=+稳定性检算： 2 6134.7(.)EXxNKNpl1.9215(0.8)mxxexMpafMPaAWbfg+=-满足要求（三）地基承载力检算：条形基础采用 C30 钢筋混凝土，尺寸 163.01.5m。N=229+242+493+495+511+511+352+353+510+511+493+494+229+242+14140.2023+1631.525=7833.18kN中 铁二局湘桂 铁路第五项目经理部 跨度 31.1m 现浇简支箱梁施工组织设计 第 50 页，共 67 页N/A=7833.18kN /(163.0)=163.19kPaM= Ne0 =7833.180.05=391.66kN.m(偏心距按 0.05 米考虑)W=ab2/6=1632/6=24偏心受压计算： max= N/A+M/W=A=163.19+391.66/24=179.51 kPa；地基承载力按照设计图粉质黏土 180kPa 取值 179.51 kPa =180Kpa地基承载力符合要求。
