1、1逆卡诺循环 P504wq/0)(410sT)(41sk 0qwk/00 冷热源温度 KkT/0状态点 1 和 4 的比熵 kJ/kgK41s-面积 14ba1 -面积 23ba2kqw-12341湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环 )P504410hq32k )()(4312hwec /)(41h状态 1 2 3 4 的焓 kJ/Kg4321h-消耗功，面积 123041cw-获得膨胀功，面积 3043ew-面积 123412有传热温差的制冷循环 P505 )()/()( 000 TTkk有传热温差时制冷系数总小于逆卡诺循环的制冷系数，其减小的程度一般称为温差损失， 和 越大，则温差损失越大0T膨
2、胀阀代替膨胀机理论理论循环 P506410hq2w)/()(1241与理想循环比：制冷量减少-面积 44bb4膨胀功减少-面积 03403干压缩代替湿压缩 P506410hq12hw)/()(12 制冷量增加-面积 a11aa耗功量增加-面积 122114蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507 410hq140vhqv0MRvRMV0132hqk)(32hRk12wth )(12hPRt/(/ 4100wqththt/thR或tkP0thkq0 -单位质量制冷量 kJ/Kg -单位容积制冷量 kJ/m30qvq-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容 m3/kg-制冷剂质量流量 kg/
3、s -体积流量 m3/sR RV-制冷量 kJ/s 或 kw -冷凝器单位质量换热量 kJ/Kg0 kq-冷凝器热负荷 kJ/s 或 kw -压缩机单位质量耗功量 kJ/Kgkthw-压缩机理论耗功率 kJ/s 或 kw -理论制冷系数tPt-制冷效率R平衡检验5过冷冷循环 P508 )/()(/)( 124410 hhwqc 过 冷/12tCrx 制冷量增加-面积 a44ba无过冷的饱和循环制冷系数0制冷剂液体在 和 之间即 1/2（ + ）的平均比热xCkTcrkTcrkJ/Kg.K回热循环 P509 )/()(00 ccwq1212441 hhh)/()(1214制冷量增加-面积 44b
4、b4压缩机耗功量增加-面积 122116一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷 )/(8101hmR)()6327532 hmRR/(1R低、高级压缩机理论耗功率 )(121hmPRth342t21thtth理论制冷系数 )/(/2100thtththPP512Kw=kg/skJ/Kg适用于氨双级制冷系统7一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷 3321321 )(hmhmRRR)/90)(751632RR低、高级压缩机理论耗功率 )()(341221 hmhPRRthtth 理论制冷系数 )/(/2100thtththP513适用于 R22、R134a 等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸
5、发器的制冷剂蒸气由 t0 升到 t1低压级压缩机吸气过热度取 2050，循环中 t7 比 t6 高 58按制冷系数最大为原则确定中间压力 36.04.tttk佳 P514按高低压压缩机的压缩比相等为原则 pP514热泵循环制热系数 P5141/)(/0Ph 公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同8)1(0h)1(0h逆卡诺循环制热系数 P514 )/(0Tkch最大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量 W90Qk活塞式 10437.02/tneQk压缩机在空调工况下的制冷量 WQ0标准工况(t1=30，tz=-15下的制冷量)W制冷剂 P517 2m+2=n+p+
6、q+r 饱和碳氢化合物 CmH2m+2 卤代烃 CmHnFpClqBrr活塞式制冷压缩机理论输气量 P540 m/sSZDVh24气缸气缸直径 D（m） 、活塞行程 S（m ） 、气缸数 Z、曲轴转数n（r/min）滚动转子式压缩机理论输气量 P540 cm/sLrRn)(60气缸半径 R（cm） 、转子半径 r（cm） 、气缸轴向厚度 L（cm） 、压缩机转速 n（r/min） 、气缸数 Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量 P540 m/sCh021 主动转子公称直径 D0（m） 、转子长度 L（m） 、面积利用系数 Cn、扭角系数 C、主动转子转速 n（r/min）单螺杆式制冷压缩机理论输气量
7、 P540m/s6ZVph星轮封闭时的最大基元容积 Vp、转子齿数 Z、转子转速 n（r/min）涡旋式制冷压缩机理论输气量 P540m/s)12)(301NPHnhh 涡旋体高度 H（m） 、涡旋体壁厚 （m ） 、基圆半径 a（m） 、涡旋节距Ph=2a（m） 、小室数 N、回转角 （rad ） 、转速 n（r/min）容积效率 P540 ltpvhRvV实际输气量 VR、理论输气量 Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：v、p、t、l9中小型活塞式压缩机容积效率 P541 1)(085.94.2mvpC 约为 0.04、转数等于或大于 720 r/min、氨多变指数 m=1.28；
8、R22 ，m=1.18相对余隙容积 P541 gcVC/ 余隙容积 Vc、气缸工作容积 Vg制冷压缩机工作能力，P542制冷量 Kw vhhvR qVM)(/()(512510制热量 Kw )()()( 135143MRRRh infP0MR 制冷剂单位单位质量流量，kg/s蒸发器出口制冷剂的比焓，kJ/Kg；1蒸发器进口制冷剂的比焓，kJ/Kg5制冷压缩机的容积效率；， v制冷压缩机的理论输气量，m 3/sh制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m 3/g2v制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓，kJ/Kg3冷凝器出口液态制冷剂的比焓，kJ/Kg4h压缩机配用电机的输入功率，KwinP输入功率转化为制热
9、量的系数，小型压缩机 0.75，良好的大型压缩f机 0.9，不计散热 1制冷压缩机耗功率 P543 开启式制冷压缩机配用电动机的功率 KwdePP/)15.0( 单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/Kgiw10ihvitRii VwMP123)(/()/()ithithRi0btTk23hwthiRiMP/)(23321/eimivhthiiVeimP/sthemithin P/edmihveV123)()5.01(emisdmidePdithdmihvV123)(thiein单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kgthw制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，kJ/Kgb氨取 0.001；R22
10、取 0.0025指示功率，KwiP轴功率，Kwe摩擦功率，Kwm理论功率，KwthP指示效率i摩擦效率m轴效率e绝热效率s传动效率，直联 1，三角皮带 0.900.95 电动机效率d 011制冷性能系数 COP P544 开启式 mithePCO/0封闭式 edmith edmithinP00/0w/w 或 Kw/Kw制热性能系数 P544 开启式 ehPCO/封闭式 inw/w 或 Kw/Kw蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数(IPLV)70Kw 以上的机组应配置容量卸载机构美国标准 P426DBAIPLV%1.0.465.1%3.2C20A100%负荷时的性能系数 w/w，冷却水进水温度 30
11、B75%负荷时的性能系数 w/w，冷却水进水温度 26C50%负荷时的性能系数 w/w，冷却水进水温度 23D25%负荷时的性能系数 w/w，冷却水进水温度 19冷水机组的噪声 P553dB3lg200rLL0距机组 1m、距地面 1.5m 处的噪声值，dB风冷热泵机组冬季制热量 P553 Kw21kqh q产品样本中的瞬时制热量（室外空气干球温度 7，湿球温度 6k1使用地区室外空调计算干球温度的修正系数k2机组化霜修正系数，每小时化霜一次 0.9，二次 0.8冷却水泵扬程 P562 MPa)(. 0HHsmdfPH 、H 冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力 MPaHm冷凝器冷却水侧阻力
12、MPaH 冷却塔中水的提升高度（从塔底部水池到喷淋器的高差 m）0.0098 H0冷却塔布水器喷头的喷雾压力 MPa，引风式 0.02-0.05 MPa 水喷射式 0.08-0.15 MPa12冷凝温度冷却水量水冷 8421wtt风冷 t=tk+15 kg/s tcQtcGw.)(.12 tw1、t w2冷却水进、出水温度；tk夏季空调室外计算干球温度 Q压缩机的实际制冷量 KW；t冷却水温升，卧式冷凝器 4-8，进水温度高取下限、冷凝器水行程数少取下限。冷却塔的冷却能力 P565开式冷却水补水量 P566开式冷却水系统的补水量包括：蒸发损失，飘逸损失，排污损失和泄露损失，当选用逆流式冷却塔或
13、横流式冷却塔时，空调冷却水的补水量应为：电制冷 1.2-1.6%，溴化锂吸收式制冷1.4-1.8%。kJ/hMEDAHKQac21ln1swi12swi)/(/AGWCKa冷却塔的实际冷却能力=实际 MEDs/样本MEDyKa冷却塔填料部分的总焓移动系数； H填料层高度，mMED对数平均比焓差，kJ/kgiw1、i w2对应于 Tw1、t w2 饱和空气的比焓， kJ/kgis1、 is2对应于 Ts1、t s2 饱和空气的比焓，kJ/kgtw1、t w2冷却水进出口的水温，； ts1、 ts2室外空气进出口的湿球温度，W冷却塔水量，kg/h； G冷却塔风量，kg/h、 系数分别为 0.45
14、和 0.60A冷却塔断面积，m； C1P566 表 4.4-9吸收式制冷氨-水工质对 P571溴化理-水工质对kg/ kgOHNm23 kg/ kgOHLiBrm2溴化理-水工质对 P571kg/ kgLiBr213吸收式制冷机的热力系数 P571g0 制冷量； 消耗的热量 0g最大热力系数 P571热力完善度cegeTT)(/)(00maxax/d Tg发生器中热媒温度； T0蒸发器中被冷却物温度（可取进出水平均温度） ；Te环境温度 （可取冷却水进出水平均温度）逆卡诺循环制冷系数； 正卡诺循环制冷系数c c水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比 P572BtA A、B系数，为浓度的函数吸收式
15、制冷 P571-574 m1=m2=m3 w07s4m3=m7+m4 473fmws773473 循环分倍率 sf7放气范围 ws浓溶液浓度s稀溶液浓度w放气范围大，溶液循环倍率小，运行经济性好，但溴化锂-水溶液浓度大，易产生结晶，因此，放气范围和溶液的循环倍率很重要，溴化锂吸收式制冷的四大性能指标为热力系数，热力完善度，放气范围和溶液循环倍率。14P571 单效型 蒸发冷吸 Q双效型 00(1)kg吸收式机组名义制冷量、制热量 P578 kw/kw)/(0PCOkw/kwgh 名义加热源耗热量 kwgP名义消耗电功率 kw蓄冷平均法 P597 Pi nqmqQax241 Q设备选用日总冷负荷
16、 kWh； Q 设备计算日总冷负荷 kWhqii 时刻空调冷负荷 kW； qmax设计日最大小时冷负荷 kWqp设计日平均小时冷负荷 kW n设计日空调运行小时数 hm平均负荷系数，宜取 0.7-0.8； k制冷站设计日附加系数,5%-8%15dQk)1(蓄冷全负荷蓄冷 P597蓄冷装置有效容量 cfisqnQ124蓄冷装置名义容量 ssQ0制冷机空调工况制冷量 ficcnq124部分负荷蓄冷 P597蓄冷装置有效容量 cfsqn1蓄冷装置名义容量 ssQ0制冷机空调工况制冷量 ficcnq1224qi建筑物逐时冷负荷n1夜间制冷机在制冰工况下运行的小时数n2白天制冷机在空调工况下运行小时数蓄
17、冷装置的实际放大系数cf制冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷量与空调工况制冷量的 比值，活塞 0.6-0.65；螺杆 0.64-0.7；离心（中压）0.62-0.66；离心（三级）0.72-0.8有限电时蓄冷装置有效容量 P598 maxaisqQ)/(1fscn为满足限电要求所需蓄冷装置容量 kWhsQ所选蓄冷装置的最大小时取冷率max限电时段空调系统的最大小时冷负荷 kWiq修正后的制冷机空调工况制冷量 kWhc水蓄冷贮槽容积 P598mtPQVs163. Qs设计日所需蓄冷量 kWhP容积率 1.08-1.3，分层型及容量大的右取低限，其余形式及容量小的取高限; 蓄冷效率 0.8-0.
18、85; 蓄冷槽可利用的进出水温差 5-8t水蓄冷稳流器 P598 5.01)(/aighqFr一般 Fr2，取 Fr=1Fr稳流器进口的 Fr 数q稳流器有效单位长度的体积流量 m/(ms); g重力加速度 9.81m/shi稳流器最小进口高度 m，对下部稳流器进口高度是指其出水孔与槽底的垂直距离，对上部是指其出水孔与液面的垂直距离16水蓄冷稳流器进口的 Re Re=q/v1进口水密度 kg/m； a周围水密度 kg/mv进水的运动黏度 m/s蓄冰系统工程中泵的流量 P603 25%乙烯乙二醇溶液（工作温度-6 5）L/s)83./(tQLj卤水泵 L/s24j Qj输送冷量 kwt供回液温差
19、食品的比热容 P614 食品的温度在冻结点以上368.03.19. ssr XckJ/kgK食品的温度在冻结点以下水分冻结量 )1ln(8765.01tXfwi食品冻结后的比热容kJ/kgKwrXc2.3.Xs食品中固形物的质量分数%Xi食品中水分的冻结质量分数%Xw食品的含水率（质量分数）%tf食品的初始冻结点t食品冻结终了温度食品的比焓 P614取 t=-40时食品冻结状态的比焓值作为计算零点，是一相对值食品在初始冻结点以上的比焓 kJ/kg )628.03.194)(3ssff Xthh食品在初始冻结点 tf 以上的比焓 kJ/kg；X s食品中固形物的质量分数%；h f食品在初始冻结点
20、 tf 时的比焓 kJ/kgt食品的温度；t f食品的初始冻结点 食品在初始冻结点以下 )(26.5)( 0trt ffbwsrPbX4.0h食品在初始冻结点 tf 以上的比焓 kJ/kgt食品冻结终了温度tr食品中水分全部冻结时的参考温度（取-40）r0水的冻结潜热，333.6 kJ/kg； Xw食品的含水率（质量分数）%Xb食品中结合水的含量（质量分数） %XP食品中蛋白质的质量分数%17果蔬表面水蒸发所造成的失水量 P615 kg/s)(sgpMm蒸发系数 1/sPa； P616 表 4.7-12 M果蔬的质量 kgpg果蔬表面的水蒸气压 Pa； ps果蔬周围空气的水蒸气压 Pa食品冻结
21、时间 P616食品的冻结点按-1计算，冻结终了热中心点的温度为-15冻结终了不是-15时，从图 4.7-1 P616 中根据冻结终了温度查出修正系数 m平板状食品 )3.5()1(7.042.515 ctW圆柱状 )0.()(3.6.15ct球状 )7.3()1(.42.015 ctW食品的厚度或半径 m表面传热系数 W/mK；P617，表 4.7-13食品冻结后的热导率 W/mKW食品的含水量 kg/mtc冷却介质的温度冷库计算吨位 P617 t/siVGVi冷藏间或冰库的公称体积 m冷藏间或冰库的体积利用系数 P617，表 4.7-14 ；表 4.7-15s食品的计算密度 kg/mP618
22、，4.7-16冷却间和冻结间冷加工能力 P618 吊挂式 )/24(10/(tmld搁架排管式 )/(/(tNggmd设有吊轨的冷却间、冻结间每日冷加工能力 tl吊轨有效长度 m； t货物冷加工时间md吊轨单位长度净载货质量 kg/m，P618 表 4.7-17mg搁架式冻结间每日冷加工能力 t； mg每件食品的净质量 kgN搁架式冻结设备设计摆放冻结食品容器的件数mg每件食品的净质量 kg围护结构蒸汽渗透量 P622假定：1、 蒸汽渗透过程均以气态形式进行2、 蒸汽渗透过程均处于稳定状态g/（m ）HPsnw)nRR21R=/Psw围护结构高温侧空气的水蒸气的分压力 PaPsn围护结构低温侧
23、空气的水蒸气的分压力 Pa H围护结构隔热层各层材料的蒸汽渗透阻之和 mhPa/gRw围护结构外表面的蒸汽渗透阻 Pa，R w =4mhPa/g；Rn围护结构内表面的蒸汽渗透阻 Pa，8（当库内有强力通风装置时为18冷库蒸汽渗透阻的验算 )(6.10snwPH4）材料的厚度 m； 材料的蒸汽渗透率 g/（mhPa ）H0围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻之和mhPa/g冷库围护结构最小总热阻 P627 热惰性指标 21SRD最小总热阻m/wwlgdbtmin S蓄热系数 w /mtg围结构高温侧的气温td围结构低温侧的气温tl围护结构高温侧空气的露点温度b热阻修正系数，D4
24、 时 b =1.2；其他 b =1.0Rw围护结构外表面热阻 m/w隔热层层厚度 P 规 718m)1(1nwK所采用隔热材料的导热系数 w /mK围护结构的传热系数 w /m各层建筑材料的厚度各层建筑材料的导热系数 w /mw、 n墙或屋面的外、内表面放热系数 w /m隔热材料设计热导率 P 规 718 =b w /m 正常条件下测定的热导率 w /m； b热导率修正系数 P 规 718 表 4.4.4围护结构热流量 P628 W)(1nwtKA K围护结构传热系数 w/mK； A围护结构的传热面积 m围护结构两侧温差修正系数，P628 表 4.7-29tw围护结构外侧计算温度，P624 t
25、n围护结构内侧计算温度 ，P627 表 4.7-34冷藏间货物热流量 P631 dcba222 食品热流量 W； 包装材料和运载工具热流量 Wa2b219注：1、 仅鲜水果、鲜蔬菜冷藏间计算 dc2和2、 如冻结过程中需加水时，应把水的热流量加入2)()()(6.31212 mtcBthmbW)(z 货物冷却时的呼吸热流量 W； 货物冷藏时的呼吸热流量 Wc2 d2m冷间的每日进货质量 kg， P631h1货物进入冷间初始温度时的比焓 kJ/kgh2货物在冷间内终止降温时的比焓 kJ/kg t货物冷却加工时间 h，冷藏间取 24，冷却间、冷冻间取设计冷加工时间； 货物包装材料或运载工具质量系数
26、 P632 表 4.8-1bB包装材料或运载工具的比热容 kJ/kgKc包装材料或运载工具进入冷间时的温度 P632 P632 表 4.8-21包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度，宜为该冷间的设2计温度; 冷却物冷藏间的冷藏质量 kgzm货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量 w/kg货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量 w/kg冷间通风换气热流量 W P6321、 本条只适用于贮存有呼吸的食品的冷间2、 有操作人员长期停留的冷间如加工间、包装间等，应计算操作人员需要新鲜空气的热流量 ，其b3ba33)(024)(6.1nwnnwhVh 冷间换气热流量 W a3操作人员需要的新鲜空气
27、热流量 Wbhw冷间外空气的比焓 kJ/kg hn冷间内空气的比焓 kJ/kgn每日换气次数可采用 2-3 次 Vn冷间内净体积 m 20余冷间不计。 n冷间内空气密度 kg/m n操作人员数量电动机运转热流量 P633 WbPd104 Pd电动机额定功率 kw；热转化系数，电动机在冷间内取 1，在冷间外取 0.75b电动机运转时间系数，对空气冷却器配用的电动机取 1，对冷间内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，如按每昼夜操作 8计，取8/24操作热流量 W P633 cba55 nMhVnAnwkd 24324)(6.31照明热流量 W； 每扇门的开门热流量 Wa5b5操作人员热流量 W；
28、A d冷间地面面积 m； 门樘数c kn每 m地板面积照明热流量，冷却间、冻结间、冷藏间、冰库和冷d间内穿堂可取 2.3w/m操作人员长时间停留的加工间、包装间等可取 4.7w/mnk每日开门换气次数，可按图 4.8-1（P634 ）取值，对需经常开门的冷间，每日开门换气次数可按实际情况采用M空气幕效率修正系数，可取 0.5；如不设空气幕时，应取 1每个操作人员产生的热流量 W，冷间设计温度高于或等于-5时，宜取 279W，冷间设计温度低于-5时，宜取 395冷间冷却设备负荷 P634冷却间、冻结间和货物不经冷却而进入冷却物冷藏间的货物热流量系数 P 应取 1.3，其他冷间取 1W54321P
29、s 1围护结构热流量 W； 2货物热流量 W3通风换气热流量 W； 4电动机运转热流量 W5操作热流量 W； P货物热流量系数冷间机械负荷 P634 W RnnnJ )( 54321 n1围护结构热流量的季节修正系数，宜取 1n2货物热流量折减系数 P634 表 4.8-3; n3同期换气次数，宜取 0.5-1.0(“同时最大换气量与全库每日总换气量的比数”大时取大值 )n4冷间用的电动机同期运转系数；P635 表 4.8-421n5冷间同期操作系数 P635 表 4.8-4R制冷装置和管道等冷损耗补偿系数，直接冷却系统宜取 1，间接冷却系统宜取 1.2冷凝器热负荷 P641 KWiecP单级
30、压缩 KWece压缩机在计算工况下的制冷量 KWPi压缩机在计算工况下的消耗功率 KW冷凝器负荷系数 P641 图 4.8-3冷凝器传热面积 P642蒸发器传热面积 P644mlcmqKA/mcK 冷凝器、蒸发器的传热系数 w/(mK)冷凝器、蒸发器的对数平均温差mql冷凝器的热流密度 w/m； q蒸发器的热流密度 w/m冷凝器混合循环水冷却时，补充水量P 规 735 m/h021tQbQ冷却水量 m/h t1冷却水进水温度； t2冷却水出水温度 t0补充水温度中间冷却器的的直径 P 规 728mWxVxdz 18.3604氨压缩机高压级的输气系数，应按产品规定取值V氨压缩机高压级理论输气量
31、m/hWx中间冷却器内气体速度，不应大于 0.5m/s中间冷却器蛇形管面积 P 规 728 m zzKA/zccz1lg3.2z中间冷却器蛇形管的热流量 WK蛇形管的传热系数,应按产品规定取 ,无规定时取 465-580w/(m)对数平均温差； 1冷凝温度； z中间冷却温度zc中间冷却器蛇形管的出液温度,应比中间冷却温度高 3-522油分离器直径 P 规 728mWyVydy 018.364氨压缩机的输气系数（双级压缩时取高压级的） ，应按产品规定取值V氨压缩机的理论输气量（双级压缩时取高压级的）m/hWy油分离器内气体速度，填料式取 0.3-0.5m/s,其他不应大于 0.8m/s贮液器的体
32、积 P646 mmsqvV)/(低压循环贮液器1、 上进下出m5.0/)6.(hqdV2、 下进上出m7./)0(bhqdtV 贮液器的体积系数 P646 表 4.8-20贮液器的氨液充满度，应取 70%v冷凝温度下饱和液体的比体积 m/kg 制冷装置中每小时氨液的总循环量 kg/hmqq冷却设备蒸发器的设计灌氨体积百分比%Vq冷却设备蒸发器的体积 m；V h回气管体积 m各冷间中，冷却设备灌氨量最大一间蒸发器的体积Vb一台氨泵的体积流量 m/htb氨泵由启动到液体自系统返回低压循环贮液器时间，可采用 0.15-0.2 h低压循环贮液器直径 P646mddd nWn018.3604氨压缩机的输
33、气系数( 双级压缩时取低压级的输气系数), 应按产品规定取值V氨压缩机的理论输气量(双级压缩时 ,取低压级的理论输气量) m/hWd低压循环贮液器内的气体速度,立式不应大于 0.5m/s，卧式不应大于0.8m/s ; 低压循环贮液器面积系数，立式取 1，卧式取 0.3nd低压循环贮液器气体进气口的个数，立式取 1，卧式取 1 或 2（按实际情况）氨泵的体积流量 P647m/hzxvVqnnx 循环倍数 ,对负荷较稳定蒸发器较少、不易积油的蒸发器的下进上出供液系统取 3-4 倍；负荷有波动、蒸发器组数较多、易积油的蒸发器下进上出供液系统取 5-6 倍；上进下出液系统取 7-8 倍23氨泵所供同一
34、蒸发温度的氨液蒸发量 kg/hzq蒸发温度下氨饱和液体的比体积 m/kgzV冷却设备的传热面积 P648 m)/(ssKAs冷间冷却设备负荷 W； Ks冷却设备的传热系数/()冷间温度与冷却设备蒸发温度的计算温度差 P649s冷却设备的传热系数 P649 321C K P 规 739； C1P 规 740； C2规 740； C3规 740压缩机安全阀口径 P654 mm5.0)(vqdq 压缩机的排气量 m/h C1计算系数，R717、R22 制冷剂分别取 0.9、0.6压力容器上安全阀口径 P654 mm.2DLD、L压力容器的直径和长度C2计算系数，R717、R22 制冷剂高压侧取 8；
35、低压侧取 11装配式冷库 P658 计算吨位t10/siVG每天进货量m0.1G kg围护结构热流量W)(21 nwxcs tA货物耗冷量W)(6.3212C通风换气耗冷量 ba33Vi冷藏间或冰库的公称体积 m冷藏间或冰库的体积利用系数 P617，表 4.7-14 ；表 4.7-15s食品的计算密度 kg/mP618，4.7-16 ; C货物的比热容 kJ/(kg)1货物进入冷库时的温度; 2冷库的设计温度1冷库项围护结构的传热系数修正值,室内型为 1.0,室外型为 1.62冷库侧围护结构的传热系数修正值室内型为 1.0,室外型为 1.3As冷库顶围护结构的传热面积 m; Ac冷库侧围护结构
36、的传热面积 mAx冷库地坪的传热面积 m隔热材料的导热系数 w/(m)； 隔热材料的厚度tw冷库围护结构外侧计算温度P62424)(3024)(6.31nwnnwhVh冷库总制冷负荷 1.32tn冷库围护结构内侧计算温度 冷间换气热流量 W ； 操作人员需要的新鲜空气热流量a3 b3Whw冷间外空气的比焓 kJ/kg； hn冷间内空气的比焓 kJ/kgn每日换气次数可采用 2-3 次 Vn冷间内净体积 m n冷间内空气密度 kg/m n操作人员数量冷凝器传热系数 P661 21 1)(1内外平外水 垢油 dK 2/)(内外平 d管道和设备保温层厚度的确定，要考虑经济上的合理性，但是，最小保温厚
37、度应使其外表面温度比最热月室外空气的平均露点温度高 2左右，以保证保温层外表面不结露。在计算保温层厚度时，可忽略管壁导热热阻和管内表面的对流换热热阻设备壁面： asaft对于管道： )2ln()1oosaf dt ta空气干球温度，以最热月室外空气平均温度计算，；tf管道或设备内介质的温度，；ts保温层的表面温度，比最热月室外空气的平均露点温度高 2；a外表面的对流换热系数，一般取 5.8 W/(m2K)保温材料的导热系数，W/(mK)保温层厚度，m；do管道的外径，m。制冰池的日制冰能力 P 规 732t/日jbbtnm1024mb冰块质量 kg； nb冰桶数量； tj结冰时间 hC系数，可
38、取 0.53-0.6；制不透明冰时宜取小值lb冰块顶端横断面短边的长度 mm25hbjClt201. b制冰池内盐水的平均温度，可取-10制冰池内冷却设备传热面积 P 规 732 mKmAb 制冰原料水初温在 25-30时，每日生产 1t 冰的热流量，取 7000W/tm制冰池每日制冰生产能力 tK冰池蒸发器传热系数，当冷却设备用 V 型蒸发器，而盐水流速在0.70-0.75m/s，取 465-580w/(m) ；采用螺旋管蒸发器时取 465-523w/(m) 氨蒸发温度与盐水平均温度之差可取 5采暖地区机械通风地面防冻加热负荷P 规 736地面加加热层传入冷间的热流量土壤传给地面加热层的热流
39、量土壤传热系数机械通风送风量Wgmgf t24)(WdnrdgKAWturtutu)(w/(m)nitut 1m/h)(6.315.pskfsCV计算修正值，当室外年平均气温小于 10时取 1；等于 10-14时取 1.15g地面加热层传入冷间的热流量 Wtu土壤传给地面加热层的热流量 Wtg通风加热装置每日运行的时间，不小于 4hAd冷间地面面积 m； r地面加热层的温度；n冷间内空气温度； Kd冷间地面传热系数 w/(m)； tu土壤温度；Ktu土壤传热系数 w/(m)tu土壤计算厚度，取 3.2m； tu土壤的热导率/()26in 加热层至土壤表面各层材料的厚度 mi n加热层至土壤表面各层材料的热导率/()Ck空气比热容 kJ/kg； k空气密度 kg/ms送风温度，取 10； p排风温度，取 5
