1、1尚上名筑 C 区工程梁板支撑专项施工方案编制： 审核： 审批： 时间： 2013 年 10 月 12 日模板安全专项施工方案第 2 页共 19 页 目 录1、工程概况32、编制依据43、模板支撑系统的材料和要求44、模板支撑系统的构造和要求55、搭设与拆除66、安全管理和检查77、设计与计算7模板安全专项施工方案第 3 页共 19 页 1、工程概况1、工程建设地点及现场施工条件本工程建设地点位于广州市番禺区石楼镇石清路东侧，西侧是鱼塘，东侧为石楼石清路，南面是 B 区工地。现场地经开发平整，地势平坦，最高处绝对标高 7.55m，最低处绝对标高 6.55m。施工现场“三通一平”均已完成，具备开
2、工条件。2、工程承包范围包括尚上名筑 C 区工程地基基础工程、主体结构工程、屋面工程、装饰装修工程、水电消防通风安装工程等设计图纸所包含的内容。3、建筑概况及各责任主体概况本工程布局呈长方形，总用地面积为 25782m2，总建筑面积为 81502m2，其中地下建筑面积为 14723m2，地上建筑面积为 66779m2。由 6 栋高层组成，地下 1 层，地上为：C1C2 为 27 层，C3 为 17 层、C4C5C6 为 31 层；地下一层分别设置了停车库及设备用房等，一层主要包括住宅入口大堂、高低压电房、管理与消防控制室及电表间等，其余部分作架空层，二层及以上部分为住宅；建筑竖向高度：C1C2
3、 为建筑高度分别为 84.1m（27 层），C3 为建筑高度分别为54.1m（17 层），C4C5C6 为建筑高度分别为 96.1m（31 层）；地下一层为 3.9m，架空层4.5m，标准层 3m，0.00 对应的绝对标高为 8.500 米。 4、本建筑的结构安全等级为二级，抗震设防类别为丙类;地基基础设计等级高层为甲级，其他为乙级，设计使用年限为 50 年。 4、 设 计 概 况项目 内 容外墙厚度（mm) 200、250、300内墙厚度（mm) 200、250梁断面尺寸（mm）200x450 200x500 200x600250x650 等结构断面尺寸楼板厚度（mm) 100 120 15
4、0楼梯结构形式 梁、板式楼梯施工缝设置底板按后浇带划分浇筑。柱施工缝留在梁下1cm以上。外墙的水平施工缝设在底板面以上0.5m高处，顶板底以下0.5m或梁底标高处。楼梯施工缝留在楼梯所在楼层休息平台上跑（去上一层）楼梯踏步及临侧墙宽度范围之内，另一方向为休息平台宽度的1/3处。5、相关单位 模板安全专项施工方案第 4 页共 19 页 建设单位：广州市番禺信业房地产发展有限公司设计单位：广州市景森工程设计顾问有限公司勘察单位：建材广州地质工程勘察院监理单位：广州市百业建设顾问有限公司施工单位: 广东大城建设集团有限公司2、编制依据本施工方案的支撑系统以 JGJ-99建筑施工安全检查标准和 JGJ
5、130-2011、J84-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及 JGJ80-2011建筑施工高处作业安全技术规范的规定为编制依据。3、模板支撑系统的材料和要求3.1、模板及支撑系统的材料选用：（1）采用 48mm3.5mmQ235-A 碳素结构钢制造的焊接钢管为满堂模板支架的立柱，纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆、剪刀斜撑的材料。（2）采用 KTH330-08 可锻铸铁制作的直角扣件、对接扣件、旋转扣件为支架钢管的连接和固定件。（3）采用胶合板作为模板主要材料。3.2、模板支撑系统的材料要求：（1） 钢管：A钢管必须有有效的产品质量合格证书、钢管材质检验报告、生产厂家资质证书和生产许可
6、证。B钢管两端面必须平整。C钢管外观表面光滑、无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。D钢管无锈蚀，有防锈处理。E不得使用用电焊对接的钢管和中间有孔眼的钢管。（2）扣件：A扣件必须有有效的产品质量合格证书、扣件材质检验报告，生产厂家资质证书和生产许可证。B扣件的机械性能不低于 KTH330-08 可锻铸铁的标准。C扣件不得有裂纹、气孔；不得有缩松、砂眼和其它影响质量的铸造缺陷。D扣件与钢管的贴合必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。模板安全专项施工方案第 5 页共 19 页 E扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。F当扣件夹紧时，开口处的最小距离应不小于 5mm。G扣件螺栓
7、拧紧扭力矩达 70N.M 时，扣件不得破坏。H扣件表面应有防锈处理。（3）模板材料：胶合板用方木中间不得有节疤、裂纹，钢模板应表面平整、尺寸规整、无变形及生锈等。（4）底座：梁立杆底部垫垫块。4、模板支撑系统的构造和要求本工程采用钢管扣件式支架，由立柱、水平杆、纵、横向水平拉接杆、固定架体的剪刀撑和纵、横向扫地杆、底座组成。4.1、立柱：采用单管立柱。立柱距楼板模 50cm 处，用 1 米长钢管、三个旋转扣件与立柱对接，接高钢管底端必须设置纵（横）向水平杆，防止钢管滑移（用于地下室 1 层） 。立柱安装在底座上，设置时必须垂直。4.2、水平杆：搁杆的长度必须按施工要求下料，中间不得有接头，安装
8、时，必须呈水平状态，直角扣件底于立柱顶端 3mm。4.3、纵、横向水平拉接杆：横向水平杆应设置于纵向水平拉接杆上面，用直角扣件与立柱紧密紧固。纵、横向水平拉接杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于 1 米，用三个旋转扣件连接。4.4、纵、横向扫地杆：纵向扫地杆应设置于横向水平拉接杆下面，用直角扣件与立柱紧密紧固。纵、横向扫地杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于 1 米，用三个旋转扣件连接。4.5、剪刀撑：撑杆与地面呈 45-60 角之间设置，两端与中间每隔 4 排立柱设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于 4 米的支架从两端与中间每隔 4 排立柱从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。
9、5、搭设与拆除5.1、施工准备：（1）.本单位工程施工组织设计由项目技术负责人编制，监理单位审核同意后方可执行。（2）.单位工程负责人、项目安全员，应按施工组织设计中有关模板支撑系统的要求，模板安全专项施工方案第 6 页共 19 页 向搭设和使用人员进行安全技术交底。（3）.按施工组织设计要求对钢管、扣件、进行检查验收，不合格产品不得使用。（4）.搭设场地应无杂物、平整、无积水。施工现场必须平整夯实。（5）.认真检查电动工具的电源线绝缘、漏电保护装置是否齐全、灵敏有效，做好夜间准备工作，要有足够的照明保证安全施工，并做好垂直运输的施工准备工作。（6）.做好防火工作，木料必须远离火源，电气操作按
10、安全操作规程操作。（7）.高处作业必须严格按照高处作业安全技术规范操作，所有工具不用时要及时放入工具袋内，不能随意将工具放在模板、架体上，以防坠落伤人。5.2、搭设：（1）.按模板支架的立柱纵、横排距进行放线、定位、安放立柱垫木。（2）.架体搭设应从边跨开始：放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平拉接杆第一步横向水平拉接杆第二排立柱第三排立柱水平杆剪刀撑模板安装。（3）.剪刀撑设置必须随立杆、纵向和横向水平拉接杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块上，并利用地梁和基础进行卸荷。（4）扣件规格必须与钢管外径相同，各杆端伸出扣件盖板边缘应不小于 150mm。临边杆端伸出建筑物边缘不大于 3
11、00 mm。扣件螺栓拧紧力矩应不小于 45N.M，不大于 60N.M。5.3、模板支撑系统搭设检查和验收：模板支撑系统搭设完毕，项目部会同技术负责人、安全管理人员进行检查，按照JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚架安全技术规范 、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范 、JGJ59-99建筑施工安全检查标准进行验收，验收合格后上报监理，复查后方可投入使用。5.4、模板支撑系统的拆除：（1）.支架拆除前，应全面检查作业环境，经技术负责人批准后方可实施。（2）.现浇模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，必须有项目部技术负责人审批签字后方可实施。（3）.单位工程负责人必须对拆除施
12、工人员进行技术交底和班前教育。（4）.必须对支架上的杂物及地面障碍物清理干净。（5）.拆模时不要用力过猛过急，拆下来的钢管、木料要及时整理运走。模板安全专项施工方案第 7 页共 19 页 （6）.拆除时，模板支架的各构配件严禁抛掷至地面。（7）.拆除顺序与搭设顺序相反，应从上到下逐步拆除，严禁上下同时作业。（8）.当模板支架拆至下部最后一步立柱时，应先在适当位置搭设临时抛撑杆加固。（9）.按规格、品种随时堆码存放，并做好清理和防锈工作。6、安全管理和检查6.1、模板支撑系统搭设人员上岗时必须戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋等个人防护用品。6.2、在搭设阶段，必须随时进行安全质量检查。对支架基础、立
13、柱、纵、横向水平拉接杆进行垂直度、水平度检查和主柱间距复核。检查合格后方可进入模板安装施工。6.3、模板安装、钢筋铺设完毕后，应对支架进行全面检查。.地基是否积水，底座是否松动，主柱是否悬空。.各紧固扣件螺栓是否松动。.立柱的沉降与垂直度是否符合要求。.各种安全防护设施和支架加固设施是否完好无损。6.4、在浇捣混凝土时，应有专人负责对支架的不间断检查，检查人员按施工面积大小决定，且不小于三人。支架检查人员对支架安全有怀疑时有权决定继续施工或停止施工，混凝土浇捣人员必须无条件听从支架检查人员的决定。6.5、有下例情况之一必须立即停工整改：1、当立柱基础发生下沉时。2、当纵、横向水平拉杆和纵、横向
14、扫地杆呈弯状时。3、当扣件有滑移时。4、当立柱垂直度超过规定时（杆长 4 米时，允许偏差 10 mm） 。7、设计和计算7.1、梁模板计算基本计算数据：模板支架搭设高度为首层4.05米、二层3.0米，基本尺寸为：梁截面： 200x500 200x500 200x450 250x500 250x650 规格，本计算式取：BD=250mm650mm计算；梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。模板安全专项施工方案第 8 页共 19 页 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。7.1.1、模板面板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗
15、弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.50.650.25=4.14kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.650.25=0.06kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.0+2.0)0.250.4=0.3kN均布荷载 q = 1.24.14+1.20.06=5.04kN/m集中荷载 P = 1.40.3=0.42kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:模板安全专项施工方案第 9
16、 页共 19 页 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.99kNN2=1.99kN最大弯矩 M = 0.22kN.m最大变形 V = 0.7mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.2210001000/21600=10.18N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=1990/25018=0.44N
17、/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.7mm面板的最大挠度小于400/250,满足要求!7.1.2、梁底支撑方木的计算1、梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.99/0.4=4.975kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.90.400.40=0.142kN.m最大剪力 Q=0.60.4004.975=1.194kN最大支座力 N=1.10.4004.975=2.189kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性
18、矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3；模板安全专项施工方案第 10 页共 19 页 I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.14210 6/53333.3=2.66N/mm2方木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31194/(25080)=0.45N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3
19、)方木挠度计算最大变形 v =0.6774.975400.04/(1009500.002133333.5)=0.04mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!7.1.3、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力1.99KN。经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.79kN.m最大变形 vmax=2.33mm最大支座力 Qmax=1.99kN抗弯计算强度 f=0.7910 6/4729.0=167N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1100.0/250与
20、10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力1.99KN。模板安全专项施工方案第 11 页共 19 页 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.159kN.m最大变形 vmax=0.28mm最大支座力 Qmax=2.371kN抗弯计算强度 f=0.1510 6/4729.0=32.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/250与10mm,满足要求!7.1.4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中
21、Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.37kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。7.1.5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=2.37kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1294.050=0.627kN楼板的混凝土模板的自重 N3=0.9
22、22kNN = 2.371+0.627+0.922=3.920kN 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50模板安全专项施工方案第 12 页共 19 页 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l = k1uh (1)l = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为
23、1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 42.01N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 13.79N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 16.88N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。7.1.
24、6、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q强度设计荷载(kN/m):q=(1.240.00+1.43.00)400.00/1000=20.880kN/ml方木间距,取l=300mm；模板安全专项施工方案第 13 页共 19 页 经计算得 M=0.120.880(300.00/1000)2=0.188kN.m胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=400(18)2/6=21600.00mm3 = M/W=0.188106 /21600.000=8.700N/mm2胶合板的计算强度不大于15N/mm2
25、,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)400300/106=3.758kN经计算得 =33.758103/(2400.00018.000)=0.783N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q强度设计荷载(kN/m):q=40400/1000=16.000kN/m侧模截面的转动惯量：I=bh3/12=400.00018.0003/12=194400.000mm4；a方木间距,取a=300mm；E弹性模量,取E=6000
26、N/mm2； 经计算得：W=0.67716.000300.0004/(1006000.00194400.00)=0.75mm最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.20mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 7.1.7、方木验算方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:模板安全专项施工方案第 14 页共 19 页 方木计算简图(1) 方木抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q强度设计荷载(kN/m):q=(1.240.000+1.43.000)300/1000=15.660kN/mB截面长边,取B=400mm；经计算得 M=15.
27、660(400/1000)2/8=0.313kN.m；方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=53333.333mm3； = M/W=0.313106/53333.333=5.869N/mm2；方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2) 方木抗剪强度验算:=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)300400/106=3.132kN经计算得 =33.132103/(250.00080.000)=1.175N/mm2方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 方木挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中
28、 q设计荷载(kN/m):q=40300/1000=12.000kN.mI=bh3/12=50803/12=2133333.333mm4B柱截面长边的长度,取B=400mm；E弹性模量,取E=9500 N/mm2；经计算得 W=512.0004004/(3849500.002133333.33)=0.197mm允许挠度 W=B/250=400/250=1.600mm方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 7.1.8、平板模支模计算：模板支架搭设高度为2.9米，模板安全专项施工方案第 15 页共 19 页 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h
29、=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为 483.5。7.1.8.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 14.0000.1000.900+0.3500.900=1.575kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3；I = 90.001.801.801.80/12 = 43.7cm4；(1)抗弯
30、强度计算模板安全专项施工方案第 16 页共 19 页 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到：M = 0.100(1.21.400+1.42.400)0.4000.400=0.081kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值：f = 0.08110001000/43200=1.867N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(
31、1.21.400+1.42.400)0.400=1.210kN截面抗剪强度计算值 T=31210.0/(2900.00018.000)=0.112N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8004004/(1009000388800)=0.188mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!7.1.8.2、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.22kN模板安全专项施工方
32、案第 17 页共 19 页 支撑钢管计算简图0.3100.266支撑钢管弯矩图(kN.m)0.5620.030支撑钢管变形图(mm)0.78 0.781.44 1.441.11 1.111.11 1.111.44 1.440.78 0.78支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.310kN.模板安全专项施工方案第 18 页共 19 页 最大变形 vmax=0.56mm最大支座力 Qmax=4.768kN抗弯计算强度 f=0.31106/4729.0=65.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与
33、10mm,满足要求!7.1.8.3、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 ：Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.77kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。7.1.8.4、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括
34、以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294.100=0.529kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 14.0000.1000.9000.900=1.134kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.947kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ模板安全专项施
35、工方案第 19 页共 19 页 7.1.8.5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公其中： N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 4.67 轴心受压立杆的稳定系数 ,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l = k1uh (1)l = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；公式(1)的计算结果： = 49.51N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 17.64N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!
