1、设计任务书设计题目： 液氨储罐设计设计任务： 试设计一液氨储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计。包括筒体、封头、零部件的材料的选择及结构的设计；罐的制造施工及焊接形式等；设计计算及相关校核；各设计的参考标准；附 CAD 图。已知工艺参数如下：最高使用温度：T=50；公称直径：DN=3000；筒体长度（不含封头）：Lo=5900。任务下达时间：2010 年 11 月 19 日完成截止时间：2010 年 12 月 30 日目录设计任务书1 前言 .12 设计选材及结构 .22.1 工艺参数的设定 22.1.1 设计压力 22.1.2 筒体的选材及结构 22.1.3 封头的结构及选材 2
2、3 设计计算 .43.1 筒体壁厚计算 43.2 封头壁厚计算 43.3 压力试验 54 附件的选择 .64.1 人孔的选择 64.2 人孔补强的计算 74.3 进出料接管的选择 94.4 液面计的设计 104.5 安全阀的选择 104.6 排污管的选择 104.7 鞍座的选择 114.7.1 鞍座结构和材料的选取 114.7.2 容器载荷计算 124.7.3 鞍座选取标准 124.7.4 鞍座强度校核 135 容器焊缝标准 .145.1 压力容器焊接结构设计要求 145.2 筒体与椭圆封头的焊接接头 145.3 管法兰与接管的焊接接头 145.4 接管与壳体的焊接接头 14I6 筒体和封头的
3、校核计算 .166.1 筒体轴向应力校核 166.1.1 由弯矩引起的轴向应力 166.1.2 由设计压力引起的轴向应力 .176.1.3 轴向应力组合与校核 .176.2 筒体和封头切向应力校核 187 总结 .19参考文献 .2021 前言本设计的液料为液氨，它是一种无色液体。氨作为一种重要的化工原料，应用广泛。分子式 NH3，分子量 17.03，相对密度 0.7714g/L，熔点-77.7，沸点-33.35，自燃点651.11，蒸汽压 1013.08kPa(25.7)。蒸汽与空气混合物爆炸极限 1625%(最易引燃浓度 17%)。 氨在 20水中溶解度 34%,25时,在无水乙醇中溶解度
4、 10%,在甲醇中溶解度 16%,溶于氯仿、乙醚,它是许多元素和化合物的良好溶剂。水溶液呈碱性。液态氨将侵蚀某些塑料制品,橡胶和涂层。遇热、明火,难以点燃而危险性较低; 但氨和空气混合物达到上述浓度范围遇明火会燃烧和爆炸,如有油类或其它可燃性物质存在,则危险性更高。设计基本思路：本设计综合考虑环境条件、介质的理化性质等因素，结合给定的工艺参数，机械按容器的选材、壁厚计算、强度核算、附件选择、焊缝标准的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、人孔接管、人孔补强、接管、管法兰、液位计、鞍座、焊接形式进行了设计和选择。设备的选择大都有相应的执行标准，设计时可以直接选用符合设计条件的标准设备零部件，也有一些
5、设备没有相应标准，则选择合适的非标设备。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。32 设计选材及结构2.1 工艺参数的设定2.1.1 设计压力根据化学化工物性数据手册查得 50蒸汽压为 2032.5kpa，可以判断设计的容器为储存内压压力容器，按压力容器安全技术监察规程规定，盛装液化气体无保冷设施的压力容器，其设计压力应不低于液化气 50时的饱和蒸汽压力，可取液氨容器的设计压力为 2.16 Mpa，属于中压容器。而且查得当容器上装有安全阀时，取 1.051.3 倍的最高工作压力作为设计压力；所以取 2.16 Mpa 的压力合适
6、。 pa10M6.0属于中压容器 5。设计温度为 50 摄氏度，在-20200条件下工作属于常温容器。2.1.2 筒体的选材及结构根据液氨的物性选择罐体材料，碳钢对液氨有良好的耐蚀性腐蚀率在 0.1/年以下，且又属于中压储罐，可以考虑 20R 和 16MnR 这两种钢材。如果纯粹从技术角度看，建议选用 20R 类的低碳钢板， 16MnR 钢板的价格虽比 20R 贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，16MnR 钢板为比较经济。所以在此选择 16MnR 钢板作为制造筒体和封头材料。钢板标准号为 GB6654-1996。筒体结构设计为圆筒形。因为作为容器主体的圆柱形筒体，制造容易，安装内件方便
7、，而且承压能力较好，这类容器应用最广 1，5 。2.1.3 封头的结构及选材封头有多种形式，半球形封头就单位容积的表面积来说为最小，需要的厚度是同样直径圆筒的二分之一，从受力来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是深度大，直径小时，整体冲压困难，大直径采用分瓣冲压其拼焊工作量也较大。椭圆形封头的应力情况不如半球形封头均匀，但对于标准椭圆形封头与厚度相等的筒体连接时，可以达到与筒体等强度。它吸取了蝶形封头深度浅的优点，用冲压法易于成形，制造比球形封头容易，所以选择椭圆形封头，结构由半个椭球面和一圆柱直边段组成。查椭圆形封头标准（JB/T4737-95）4表 2.1 椭圆封头标准公称直径 DN
8、曲面高度 h1 直边高度 h2 内表面积 Fi/m2 容积 V/m33000 750 50 10.2 3.89封头取与筒体相同材料 1,5。53 设计计算3.1 筒体壁厚计算查 压力容器材料使用手册-碳钢及合金钢得 16MnR 的密度为 7.85t/m3，熔点为1430，许用应力 t列于下表：表 3.1 16MnR 许用应力在下列温度（）下的许用应力/ Mpa钢号 板厚/20 100 150 200 250 300616 170 170 170 170 156 1441636 163 163 163 159 147 1343660 157 157 157 150 138 12516MnR601
9、00 153 153 150 141 128 116圆筒的计算压力为 2.16 Mpa,容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头都采用双面焊或相当于双面焊的全焊透的焊接接头，取焊接接头系数为 1.00,全部无损探伤。取许用应力为 163 Mpa。壁厚： 1.026.132.2Dctip （3.1）钢板厚度负偏差 0.8C1,查材料腐蚀手册得 50下液氨对钢板的腐蚀速率小于0.05/年，所以双面腐蚀取腐蚀裕量 C2。所以设计厚度为： 81.212d圆整后取名义厚度 24。3.2 封头壁厚计算标准椭圆形封头 a:b=2:1 封头计算公式 ： cticp.02D（3.2）6可见封头厚度近似等于筒体厚度
10、，则取同样厚度。因为封头壁厚20则标准椭圆形封头的直边高度 50h 1,4.3.3 压力试验水压试验，液体的温度不得低于 5；试验方法：试验时容器顶部应设排气口，充液时应将容器内的空气排尽，试验过程中，应保持容器外表面的干燥。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保压时间一般不少于 30min。然后将压力降至规定试验压力的 80%，并保持足够长的时间以便对所有焊接接头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。水压试验时的压力 Mpapt 7.216.52.1T(3.3)水压试验的应力校核：水压试验时的应力 4.1724307.2DT eipMpa (3.4)水压试验时的许用应力为 Mp
11、as 5.930.19.0ST0.9故筒体满足水压试验时的强度要求 1。74 附件选择4.1 人孔选择人孔的作用：为了检查压力容器在使用过程中是否产生裂纹、变形、腐蚀等缺陷。人孔的结构：既有承受压力的筒节、端盖、法兰、密封垫片、紧固件等受压元件，也有安置与启闭端盖所需要的轴、销、耳、把手等非受压件。人孔类型：从是否承压来看有常压人孔和承压人孔。从人孔所用法兰类型来看，承压人孔有板式平焊法兰人孔、带颈平焊法兰人孔和带颈对焊法兰人孔，在人孔法兰与人孔盖之间的密封面，根据人孔承压的高低、介质的性质，可以采用突面、凹凸面、榫槽面或环连接面。从人孔盖的开启方式及开启后人孔盖的所处位置看，人孔又可分为回转
12、盖人孔、垂直吊盖人孔和水平吊盖人孔三种。人孔标准 HG21524-95 规定 PN1.0Mpa 时只能用带颈平焊法兰人孔或带颈对焊法兰人孔。容器上开设人孔规定当 Di1000 时至少设一个人孔，压力容器上的开孔最好是圆形的，人孔公称直径最小尺寸为 400。综合考虑选择水平吊盖带颈对焊法兰人孔（HG21524-95）,公称压力 PN2.5、公称直径 DN450、H1=320、RF 型密封面、采用类 20R 材料、垫片采用外环材料为低碳钢、金属带为 0Cr19Ni9、非金属带为柔性石墨、C 型缠绕垫。标记为：人孔 RF（WC-1220）450-2.5HG21524-95 总质量为 256kg.法兰
13、标准号为 HGJ5053-91,垫片标准号为HGJ6972-91,法兰盖标准 HGJ6165-91 材料为 20R，螺柱螺母标准 HGJ75-91 螺柱材料40Cr 螺母材料 45，吊环转臂和材料 Q235-AF,垫圈标准为 GB95-85 材料 100HV,螺母标准 GB41-86，吊钩和环材料 Q235-AF，无缝钢管材料为 20，支承板材料为 20R2,3,5。尺寸表如下表 4.1 人孔标准尺寸表密封面型式PN/MpaDN dws d D D1 H1 H2总质量kg突面 2.5 450 48012 450 670 600 320 214 2564.2 人孔补强的计算8开孔补强结构：压力容
14、器开孔补强常用的形式可分为补强圈补强、厚壁管补强、整体锻件补强三种。补强圈补强是使用最为广泛的结构形式，它具有结构简单、制造方便、原材料易解决、安全、可靠等优点。在一般用途、条件不苛刻的条件下，可采用补强圈补强形式。但必须满足规定的条件。压力容器开孔补强的计算方法有多种，为了计算方便，采用等面积补强法，即壳体截面因开孔被削弱的承载面积，必须由补强材料予以等面积的补偿。当补强材料与被削弱壳体的材料相同时，则补强面积等于削弱的面积。补强材料采用 16MnR。1、 内压容器开孔后所需的补强面积 retfd12A（4.1）式中 开孔直径： 6.48.456Ci；强度削弱系数： 2.013/ttnrf壳
15、体开孔处的计算厚度 1.02接管有效厚度： 2.98Cntet则 38.04163.012.0641A 22、有效补强面积即已有的加强面积壳体开孔后，在有效补强范围内，可作为补强的截面积（包括来自壳体、接管、焊缝金属、补强元件） 321Ae（4.2）筒体上多余金属面积：rete fd-B1 （4.3）有效补强宽度 B=2d筒体的有效厚度 2.8.24e所以 27.541630.2.1.9016.41 A 2人孔接管上多余的面积： retrtet fChfh2212（4.4） 外侧有效高度：943.76.121 dhnt内侧有效高度即实际内伸高度 02h接管计算厚度： 73.16.23480.c
16、tnitpd所以 .47.96.4122A 2焊缝金属截面积： 123 2则 63.5436.7.5421 Ae 2比较的 A满足以下条件的可选用补强圈补强：刚材的标准常温抗拉强度 40bMpa；补强圈厚度应小于或等于壳体壁厚的 1.5 倍；壳体名义厚度 38n；设计压力 Mpa；设计温度 350。可知本设计满足要求，则采用补强圈补强。所需补强圈的面积为： 75.904eA 2补强圈的结构及尺寸：为检验焊缝的紧密型，补强圈上钻 M10 的螺孔一个，以通入压缩空气检验焊缝质量。按照根据焊接接头分类，接管、人孔等与壳体连接的接头，补强圈与壳体连接的接头取 D 类焊缝。根据补强圈焊缝要求，并查得结构
17、图为带补强圈焊缝 T 型接头，补强圈坡口取 B 型（查化工容器及设备简明设计手册 ） 。查标准 HG 21506-92 得补强圈外径 760,内径 530di 则取 485。计算补强圈厚度： 14.82.4179icDBA （4.5）查标准补强圈厚度取 20，计算的补强圈厚度也满足补强圈补强的条件。查得对应补强圈质量为 42.3 3,5.4.3 进出料接管的选择材料：容器接管一般应采用无缝钢管，所以液体进料口接管材料选择无缝钢管，采用无缝钢管标准 GB8163-87。材料为 16MnR。10结构：接管伸进设备内切成 45 度，可避免物料沿设备内壁流动，减少物料对壁的磨损与腐蚀。接管的壁厚要求：
18、接管的壁厚除要考虑上述要求外，还需考虑焊接方法、焊接参数、加工条件、施焊位置等制造上的因素及运输、安装中的刚性要求。一般情况下，管壁厚不宜小于壳体壁厚的一半，否则，应采用厚壁管或整体锻件，以保证接管与壳体相焊部分厚度的匹配。不需另行补强的条件：当壳体上的开孔满足下述全部要求时，可不另行补强。 设计压力小于或等于 2.5Mpa。 两相邻开孔中心的距离应不小于两孔直径之和的 2 倍。 接管公称外径小于或等于 89。 接管最小壁厚满足以下要求。表 4.2 接管最小壁厚要求接管公称直径/mm57657689最小壁厚/mm 5.0 6.0因此热轧无缝钢管的尺寸为 8912。 钢管理论重量为 22.79/
19、m。取接管伸出长度为 150。管法兰的选择：根据平焊法兰适用的压力范围较低（PN627.765kN,为使封头对鞍座处的圆筒起加强作用，可取 m.5R0A，则选 A=700mm。左鞍座标记为 JB/T4712-1992 鞍座 A3000-F.右鞍座标记为 JB/T4712-1992 鞍座 A3000-S.具体尺寸如下表：表 4.3 鞍座标准尺寸表公称直径DN允许载荷Q/kN鞍座高度h螺栓间距l2鞍座质量/kg增加 100mm 高度增加的质量/kg3000 786 250 1940 405 344.7.4 鞍座强度校核鞍座腹板的水平分力： FK9S查得鞍座包角 120对应系数 204.9支座反力：
20、 kNmg85.31鞍座腹板有效界面内的水平方向平拉应力： reb0S9HFSH计算高度，取鞍座实际高度和 3mR两者中的较小值，mm0b鞍座腹板厚度，mmr鞍座腹板有效宽度，取垫板宽度 4b与圆筒体的有效宽度 emRb56.12两者中的较小值，mm re鞍座垫板有效厚度，10mm14则 Mpabre 538.102503824.HF0Ss9 应力校核：鞍座材料 Q235-AF 的许用应力 sa，则 pasa3.82sa3293155 容器焊缝标准5.1 压力容器焊接结构设计要求焊缝分散原则；避免焊缝多条相交原则；对称质心布置原则；避开应力复杂区或应力峰值去原则；对接钢板的等厚连接原则；接头设
21、计的开敞性原则；焊接坡口的设计原则（焊缝填充金属尽量少；避免产生缺陷；焊缝坡口对称；有利于焊接防护；焊工操作方便；复合钢板的坡口应有利于减少过渡层焊缝金属的稀释率） 。5.2 筒体与椭圆封头的焊接接头压力容器受压部分的焊接接头分为 A、B、C、D 四类，查得封头与圆筒连接的环向接头采用 A 类焊缝。焊接方法：采用手工电弧焊，其原理是利用电弧热量融化焊条和母材，由融化的金属结晶凝固而形成接缝，焊接材料为碳钢、低合金钢、不锈钢，应用范围广，适用短小焊缝及全位置施焊，可适用在静止、冲击和振动载荷下工作的坚固密实的焊缝焊接，这种方法灵活方便，适应性强，设备简单，维修方便，生产率低，劳动强度高。封头与圆
22、筒等厚采用对接焊接。平行长度任取。坡口形式为 I 型坡口。根据 16MnR 的抗拉强度 b=490Mpa 和屈服点 s=325Mpa 选择 E50 系列（强度要求：b490Mpa； s400Mpa）的焊条，型号为 E5014.该型号的焊条是铁粉钛型药皮（药皮成分：氧化钛 30%，加铁粉） ，适用于全位置焊接，熔敷效率较高，脱渣性较好，焊缝表面光滑，焊波整齐，角焊缝略凸，能焊接一般的碳钢结构。5.3 管法兰与接管的焊接接头管法兰与接管焊接接头形式和尺寸参照标准 HG20605-97,根据公称通经 DN 80 选择坡口宽度 b=6mm，如附图中的局部放大图所示。5.4 接管与壳体的焊接接头所设的接
23、管都是不带补强圈的插入式接管，接管插入壳体，接管与壳体间的焊接有全焊透和部分焊头两种，它们的焊接接头均属 T 形或角接接头。选择 HG20583-1998 标准16中代号为 G2 的接头形式，基本尺寸为 50；5.02b； 5.01p； tk31，且 6k，它适用于 254s， st1，因为所选接管的厚度都为壳体厚度的一半，壳体的厚度为 24mm，所以符合要求。选择全焊透工艺，可用于交变载荷，低温及有较大温度梯度工况。如附图中的局部放大图所示 4,5。176 筒体和封头的校核计算6.1 筒体轴向应力校核6.1.1 由弯矩引起的轴向应力筒体中间处截面的弯矩： LAhRFLMiim4312421(
24、6.1)式中 F鞍座反力，N；mR椭圆封头长轴外半径，mm；L两封头切线之间的距离，mm；A鞍座与筒体一端的距离，mm；hi封头短轴内半径，mm。 mDNRnm1524302NM 521 10.59075903741459082.3支座处截面上的弯矩： LhARFAMiim34122(6.2)所以 mNM 422 10.59037417085.31由化工机械工程手册 （上卷，P1199）得 K1=K2=1.0。因为M1M2，且 ARm/2=762mm，故最大轴向应力出现在跨中面，校核跨中面应力。筒体中间截面上最高点处18emRM2114.3 (6.3).8021Cne所以 Pa3-251 14
25、.3 最低点处： M03.12(6.4)鞍座截面处最高点处： PaRKMem 524213 10.9150.34. (6.5)最低点处： Maem 524214 10.9.150.3.3 (6.6)6.1.2 由设计压力引起的轴向应力由 empR2 (6.7)所以 MPap6.72.15466.1.3 轴向应力组合与校核最大轴向拉应力出现在筒体中间截面最低处所以 MPap 6013.7.06722 许用轴向拉压应力t=163MPa，而 2t 合格。最大轴向压应力出现在充满水时，在筒体中间截面最高处 a013.1轴向许用应力： PaRAie03.152094 根据 A 值查外压容器设计的材料温度线图得 B=150MPa，取许用压缩应力ac=150MPa，1ac，合格。196.2 筒体和封头切向应力校核筒体切向应力计算：由化工机械工程手册 （上卷，P11-100）查得 K3=0.880，K4=0.401。所以MPaRFKem0852154380.3 (6.8)封头切向应力计算： aemh 039215430.4(6.9) MPDNPKetht .5.6.225.125.1 因 hth. 所以合格 6。
