1、更多相关文档资源请访问 http:/ 1 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要更多相关文档资源请访 http:/ 本毕业论文包含完整 CAD设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508索要毕业设计(论文)题 目 年产 5000 万吨二硫化碳 尾气系统及冷凝器设计 学院名称 机械工程学院 班 级 过程装备与控制工程 092 班 2013 年 5 月 30 日年产 5000 万吨二硫化碳尾气系统及冷凝器设计 摘要：本次设计介绍了二硫化碳尾气处理系统的工艺设计。它包括总工艺流程设计，冷凝器的设计及校核，计量罐的设计及校核。
2、冷凝器的设计是本次设计的重点。根据实际情况最终确定选用应用最为广泛的间壁式换热设备为此次所需冷凝器。它的设计步骤为先进行传热计算，然后进行冷凝器的尺寸计算，最后进行 强度计算和校核。 设计前的 热力计算是本次设计的难点与重点。由于冷凝的介质中含有不凝性气体，所以加大了热力学传热计算这部分的计算难度。冷凝器的设计包括冷凝器上的筒体、封头 、管箱、管板、换热管、折流板、更多相关文档资源请访问 http:/ 2 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要拉杆、接管、开孔补强、支座、法兰等的设计、计算与核算。计量罐的设计包括筒体、封头、接管
3、、开口补强 、液面计及支座的设计和校核，是本次设计的一个重要组成部分。关键词：总工艺流程；冷凝器；计量罐An annual output of 50 million tons of carbon disulfide exhaust systems and condenser designAbstract：Introduction to the Design of the exhaust gas treatment system of the carbon disulfide Process Design. It includes the total flow structural design
4、, the condenser design and verification, measurement can design and verification.Condenser is designed to be the focus of this design. According to the actual situation to determine the final selection of the most widely used heat exchanger equipment partitions required for the condenser. It is desi
5、gned to carry out the steps for the first heat transfer calculation, then the size of the condenser, the final calculation and check for strength. Design before the thermal calculation is difficult in this design and focus. As a result of condensation of the medium containing non-condensable gas, it
6、 increased the heat transfer calculation of the thermodynamic calculation of the difficulty of this part. Condenser design includes the cylinder, head, control boxes, control panels, heat exchanger, baffle, bar, take over, opening reinforcement, bearing, flange, such as design, computing and account
7、ing.measurement can design includes cylinder, head, take over, opening reinforcement, 更多相关文档资源请访问 http:/ 3 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要and the bearing surface of the design and verification, is an important design component.Key words: total flow; condenser; measurement can目 录
8、前 言 11 二硫化碳尾气处理系统工艺设计 21.1 国内外二硫化碳生产概况 21.2 工艺流程设计 32 冷凝器的设计 42.1 冷凝器的结构选型 42.2 冷凝器设计的各种参数的计算 43 计量罐的设计 423.1 筒体设计 423.2 封头设计 433.3 计量罐开孔与接管及补强圈设计与计算 433.4 液面设计 443.5 计量罐裕量校核 453.6 支座设计 453.7 水压试验 46英文翻译 47更多相关文档资源请访问 http:/ 4 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要参考文献 57谢辞 58前 言我们把热量由
9、热流体传递到冷流体的设备称为换热设备。换热设备在人们生活生产的领域应用广泛，在我们生活中换热设备也举不胜数，是不可或缺的工艺设备之一。冷凝器是通过取走潜热而用于蒸汽液化的特殊传热设备。冷却冷凝器是有相变发生的换热设备，是化工生产的重要换热设备之一。主要用于单组分可凝蒸汽和含不凝性气体的混合气体的冷却冷凝。冷凝器可以分为两种类型，一是壳管式冷凝器，需要一个管式的传热面把冷凝的蒸汽和冷凝剂分开。二是接触式冷凝器，冷凝剂和水进行混合，然后作为唯一的物流流出冷凝器。间壁式换热器，就是采用固体壁面把传递热量的热流体和吸收热量的冷流体隔开，热量透过间壁传递的换热器。在生产二硫化碳工艺中，间壁式换热器是溶解
10、 SO2 气体净化生产装置中的冷凝冷却设备，主要是使混合气体中的二硫化碳冷凝而使有毒的 HS 气体排出并进行处理。冷却机理:在冷凝器中，如果冷凝传热管的表面温度低于混合气体的露点，则混合气体里的蒸气（可凝性蒸气为二硫化碳蒸气，不凝性气体为硫化氢气体）冷凝，湿润整个管的表面，表面被气体界膜所包裹，而混合气体中通过气体界膜的蒸汽，一直扩散到管的表面上冷凝。 更多相关文档资源请访问 http:/ 5 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要1 二硫化碳尾气处理系统工艺设计1.1 国内外二硫化碳生产概况二硫化碳是一种非常重要的无机化工原料
11、，主要应用于燃料、树脂、药品、农业、防腐溶剂、其他多种溶剂以及橡胶等各种各样产品的生产。由于二硫化碳用途广泛，而国内外各行业的需求量也较大，仅我国国内橡胶促进剂、选矿药剂、粘胶纤维、玻璃纸及农药、医药等行业每年需求量近 30 万吨，特别是粘胶行业的飞速发展，每年仍需 3 万吨的二硫化碳的供应才能满足需要；其次，国际市场发达国家如美、日、俄、法等国因生产二硫化碳环境投入成本太大，生产成本增加以及竞争能力下降等原因，使得有较大部分的二硫化碳生产厂关闭，这也直接造成了国际市场二硫化碳的需求极大增加，有非常好的市场前景。而我国一些重点需求二硫化碳的医药橡胶行业的发展，市场需求量也稳步增长，目前出现短暂
12、的产品供不应求。而市场评估其需求量和生产量每年将以 15%的速度增长。我国现有生产二硫化碳的工厂或生产车间约有一百来处 ，其生产工艺基本采用比较古老的电炉法，原来使用木炭和硫，流程如下图所示：图 1.1 电炉法流程图电炉法不仅消耗大量的森林资源，而且会产生有毒气体 H2S，工艺古老，效率低，破坏自然环境。现在国内外先进的生产技术普遍以天然气代替木炭为原料生产二硫化碳。美国的技术、技术和技术。是比较常用的几种技术路线。此外还存在着以丙烯为原料的生产工艺，但是由于以丙烯为原料反应干燥熔硫除硫木炭硫磺冷凝粗二硫化碳精馏 冷凝 成品二硫化碳更多相关文档资源请访问 http:/ 6 页 共 60 页本项
13、目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要不如用天然气，极少采用。1.2 工艺流程设计整套尾气系统的工艺流程由四个子系统共同配合交替完成。第一部分是将 CS2、H 2S 混合气体进行冷凝，这部分设备的主要功能是把 CS2蒸汽冷凝成液体并收集起来，绝大部分的 CS2 蒸汽被冷凝收集。第二部分是活性炭吸附塔吸收 CS2 的过程，这部分设备主要作用是对从冷凝器接口 4 排出来的 H2S 气体与从第一部分还未冷凝的 CS2 蒸汽进行吸收。第二个部分有两个相同的活性炭填料塔，当一个塔里的活性炭吸附饱和后，及时进行更换另外一个吸附塔，保证吸附工作的连续不断进行。第
14、三部分是 H2S 与氨水的反应，这部分设备主要的功能是对从吸附塔接口 15和 20 排出的气体进行处理，采用的原理是低浓度氨水与 H2S 的反应。这个部分同样是采用两个相同的反应罐，以便其中一台反应罐反应完毕后及时更替。第四部分是燃烧炉。气体在反应罐内进行充分反应后，残余气的体随流程进入燃烧炉内燃烧后排出。更多相关文档资源请访问 http:/ 7 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要2 冷凝器的设计2.1 冷凝器的结构选型已知有：初进水的工作温度 t5 出口工作温度 t7, 两种介质都无腐蚀性，不易结垢，所以我们选用固定管板式
15、管壳换热器。采用的形式为工业清水走管程，而混合气体走壳程。2.2 冷凝器设计的各种参数的计算2.2.1 计算传热量 Q 已知初始数据 1） 、尾气的气体性质：组成成分为 600/h 的饱和二硫化碳蒸汽和91.33kg/h 硫化氢气体，气体压力为 0.13MPa，尾气温度为 45。2） 、冷凝器的尾气出口温度 10，冷 却水进口温度为 5，出口温度 为 7，冷却水 的进口压力 0.42MPa。3） 、各物性参数：H2S 的 分子量 M=34；比 热容 CP=0.25kcal/kgCS2 的 分子量 M=76；比 热容 CP=0.24 kcal/kg汽化潜热 r=84 kcal/kgCS2 的饱和
16、蒸汽压 p=-A/T+B；A=1446 ，B=7.410热量衡算 设 P0 为总压力 P1 为 C，S2 出口蒸气压力，P2 为 CS2 进口蒸气压力，P3 为 H2S 出口蒸气压力，P4 为 H2S 进口蒸气压力。 （1）. CS 2 出口压力 P1 为：（出口温度 t=10）log P1= +B ； 其中 A=1466, B=7.410, T=273+t. TA得到 P1=26.6kPa（2）计算 CS2 进口压力 P2：（进口温度 t=45）logP 2= +B ； 其中 A=1466, B=7.410, T=273+t. T得到 P2=95.3kPa更多相关文档资源请访问 http:/
17、 8 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要所以； P3= P0P 1=0.103 MPa P4= P0P 2=0.045 MPa H2S 的进口压力为 0.045 MPa， H2S 的出口压力为 0.103 MPa（3）. CS 2 的出口流量为 G1有道尔顿分压定律，压力比=摩尔数得到 G1n 1t22P103.2621Pn则有 G151.38 hkg 其冷凝量为 60051.38=548.62 k（4）设混合气体的入口焓为 i1 t 由 4510 r=84kcal=84 kJ =1.059 186.4SpHC2KkgJ=1
18、.005 2pCSKkgJi =G CP +G1tr=(91.33 1+600 5) (45-10)+600059.0.1186.4=235502.155 hkJ（5）设混合气体的出口焓为 i2 t 由 57 r=84kcal=84 kJ =1.059 186.4SpHC2KkgJ=1.005 2pCSKkgJi =G CP +Gtr=(91.33 1+51.38 5) (75)+600059.10.1186.4=18366.634 =235502.15518366.634hkJ=217135.521 = 60.32 10 W3更多相关文档资源请访问 http:/ 9 页 共 60 页本项目设
19、计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要2.2.2 冷凝时需要的冷却水量的计算由已知中知道冷却水的进、出口温度为 Ct015t027其特性温度 ts = =6 C21t750查在此温度时的物性参数：C P4199J/(kgK)W= )(进出 wptQ= ）（ 57419032.6=7.18 skg=7.18 302.2.3 冷凝器尺寸初步选定根据经验值，估算管壳式换热器的总传热系数约为 200W/m2K（采用逆流）如下图：图 2.1 逆流计算平均温度差为：t m（T 1t 2）（T 2t 1）/（T 1t 2）/（T 2t 1） =(45-7)-(10-
20、5)/ (45-7)/(10-5) 16.26更多相关文档资源请访问 http:/ 10 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要 2mm5.186.203tKP估 A（1）初选管子方案采用水走管程，蒸汽走壳程的形式。初选取管程中的水的流速为0.8 ，取管径的规格为：252.5 mm 则 内径 d120mms初选为单管程，估算管子数为:n= 224VdGi水= 8.0.1.38972=28.59所以取 29 根。则 L = = =8.4 (过长，不符和长径比值 ) 0ndA估 2905.1438所以需取四管程，采用 116 根管子
21、。即 L= = =2.03m 即取 2.5 米。nd0估 1625.438采用的排列形式为正三角形，得到管心距 t=1.25d0=1.2525=32mm内径 D =1.05t =1.0532 =439.7mmiN7.0所以取 450mm。（2）校核水的流速根据雷诺数，初选换热器为四管程，同时设有 4 根拉杆，考虑布管，则布有120 个孔，116 个换热管管孔。则：对于单管程管束有：n116/429查得在特性温度 t=(57/2)=6下的物理参数：CP4.19910 3 J/kK ; =999.8 kg/m 3 更多相关文档资源请访问 http:/ 11 页 共 60 页本项目设计包含完整 CA
22、D 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要=1.49810 -3 PaS ; 0.565 W/mK在冷凝器中有相变发生的传热，为避免管内产生气液两相流，所以设计蒸气在管外冷凝，即冷凝水走的是管程，而蒸气走的是壳程。得到管内水的流速 = =0.7924u1ndGi水290.48.917sm（3） 、校核总传热系数 管程对流传热系数 1u10.79m/s441 109.1098.72Re d普兰特常数： .5.68Pr 243 C管内流体温度上升，为加热，查资料得到公式： 4.08.24.08.1 190.13rRed023. KmW/4.89壳程对流传热系数 2冷凝器中壳程
23、有相变发生的对流传热，所以根据以下的步骤进行计算：纯 CS 蒸气的传热系数 0 2 41032075. tdng416323510805.162.975.0 .更多相关文档资源请访问 http:/ 12 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要KmW29.367则特性温度为：t = w5.27104 黏度 380SPa6 密度312mkg导热系数KW6.0管子外径 =0.025mm0dd温差 =4510=35ttH S 的 CS 混合气体的传热系数的计算：22不凝性气体的 H S 的混合气体的传热系数为 15.0013.DC设 H
24、 S 的摩尔分数为 C2C= 34.076.91为混合气体的运动黏度D 为两种气体的相互扩散系数 213312175.04.BABAVPMT得到 T=273+27.5=300.5KP=0.13MP=1.3bar(大气压)原子及其单分子的扩散体积的数据位：H ：2.31 C ：15.9 S ：22.9下列分子式的 M 为： H S ： 34 CS ： 762 2更多相关文档资源请访问 http:/ 13 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要得到 M = =47AB176342=2 =47.5SHVS2 9.23.=15.9+2
25、22.9=61.7C2则 213312175.6.473.0BABABD= 5.980=127 sm261227CSSHAB= 610354103=277.5 sPa62271CSSHAB= 36.539. mkg=1.30 3kg运动黏度 = =213.54610.27ABs2610则混合气体的传热系数为 ：2= =210.825.001734.31KmW2(3)总传热系数 的计算取热流体的污垢热阻为 Rd11.4 m K/w 402取冷流体的污垢热阻为 Rd25.8 m K/w 1更多相关文档资源请访问 http:/ 14 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文
26、件，资料请联系 68661508 索要碳钢的导热系数为 45 W/(m 2K) 4.289105.4.01.82R112d bKd所以 KmW2/6.7Rd1混合蒸气热阻Rd2管子内流体(即冷凝水)的热阻 1管程对流传热系数 壳程对流传热系数2b 管璧厚 2.5mm（4）传热面积的校核 046.175.2104.3m752.6/0 2 选校 ALNdtKQm根据计算大约留有 5的传热面裕量，并且我们在设计的时候余出了 0.05 的传热系数，所以计算表明：所选管子规格、材料、管程数皆为可用。2.2.4 冷凝器结构设计（1）管束分程：由之前的设计计算可知选择换热器为四管程，因此其管程结构顺序如下图
27、所示：更多相关文档资源请访问 http:/ 15 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要图 2.2 管程结构顺序（2）管子的排列：选用排列形式为正三角形，如下图所示：图 2.3 管子排列顺序有计算得到管间距 d=32 管子的长度 L 选泽为 2.5 米（3）冷凝器管板结构形式有前面的设计为四管程的排列方式，管板上又 120 个孔，其实 116 个换热管孔，4 个拉杆孔 ,黑色部分为拉杆位置。管板上管孔的设计排列方m20.5m16式如下图所示更多相关文档资源请访问 http:/ 16 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设
28、计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要图 2.4 管孔排列顺序查得：管板与法兰的的结构图：图 2.5 管板与法兰结构图管板的型号为 HG20593-97, 规格 20 个螺栓孔直径为 23mm，螺纹 Th M202（4）管子与管板、管板与壳体的连接 管子与管板的连接我们采用机械滚胀法，如图所示：更多相关文档资源请访问 http:/ 17 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要图 2.6 管子与管板的连接 管板与壳体的连接我们采用的是焊接，如图所示： 图 2.7 管板与壳体的连接（5） 冷凝器壳体设计根据数据，
29、冷凝器中最大的压力 P0.13Mpa，所以选择的材料为 Q235-A，由上可知设计壳体内径 D 450mm 查表得：Q235-A 的温差应力： =113MP.i tmCPcti 2613085.1242 焊缝采用的是局部无损探伤 厚度附加裕量分为两部分：分别为钢板或钢管厚度的负偏差 C1和腐蚀裕度 C2，取：CC 1+C2=2 mm。因为壳体厚度不得低于 6mm，取名义厚度 mn6筒体外径 D = D +2 =450+2 462mm0i6更多相关文档资源请访问 http:/ 18 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要(6) 冷
30、凝器封头设计封头的结构形式是根据其工艺过程、承载能力、制造工艺、技术等要求而成型的。我们设计的封头采取的是标准椭圆形封头，选择的材料与筒体相同为 Q235-A，设计压力 P =0.13MP，封头内径 =450mm,由公式可以得到计算厚度为：s iDmDsti 37.01.25.0813245.02 设计厚度： = + C =0.37+2=2.37mmdC 腐蚀余量，取 C =2mm2 2由于焊接因素，所以取封头名义厚度 。mn6封头结构如下图所示：图 2.8 封头结构(7) 折流板设计换热器一般都采用弓形折流板，所以本设计的冷凝器折流板也采用弓形。在卧式冷凝器中的折流板底部设有缺口（a90 ，
31、高度为 1520mm） ，供冷凝器排液时使用。折流板材料为 Q235B，由于气体走壳程，折流板的缺口选择为左右开。折流板的名义直径：DDs34503447 mm由于折流板的最小间距应不少于 1/5 筒体的内径，则取折流板的间距 B0.35m得到：n B=L/B12.5/0.3517.116.1因此在冷凝器内要安装 7 块折流板，厚度为 12mm，折流板取左右缺口，缺口高度为 h0.2 0.2 m，采用弓形折流板 H0.9，而且在底部开缺口，iD9.045.更多相关文档资源请访问 http:/ 19 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 6866150
32、8 索要供其停车排液之用,缺口面积约为接管的两倍。如下图所示：图 2.9 折流板与拉杆（8）拉杆设计换热器采用的是拉杆定距杆结构，根据 GB151-1999 的规定选取拉杆直径与数量为 4 根，直径为 16mm。拉杆与定距管是固定的，拉管的一端用螺纹连接于管板，定距管固定在两块折流板之间，对于每一块拉杆最后一块折流板，都用螺纹螺母与拉杆固定，如上图所示。(9) 进出口管设计管程进出口管设计：管内流体质量流量 G=7.18kg/s 流体密度 =999.83/mkg假设进、出口管管内流速均为 s/m8.0进口管管口面积 A= =G29917与与与更多相关文档资源请访问 http:/ 20 页 共
33、60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要mADN 107.9.14.3综合考虑选用管子规格取 。48壳程进出管的设计1） 、 壳程进口（壳程内走混合蒸气） ；混合蒸气密度 =1.30混 3/mkg假设的进口管管内混合蒸气的流速： s/m18进口管的面积 A= =G20.183.92ADN 4.根据计算选取管子的规格为： 。m41082） 、壳程出口： 在冷凝过程中 C S 有 90%冷凝成为液体，则出口管道有两个： 2对于未冷凝的蒸气出口管道：（ =1.45 ）混 3/kg出口管的面积 A= =G2015.1845.36.90%m对于 9
34、0%的 C S 冷凝液出口管道：（ =1262 ， ）2 3/kgs/出口管的面积 A= =G2015.8.16390mADN 9.5.43管子选取为： 。 .2(10) 进出口管法兰设计该冷凝器为低压容器，故冷凝器的管法兰根据 GB/T9119-2000 系列选取，选取突面板式平焊钢制管法兰。材料为 Q235-A，结构尺寸如下表：更多相关文档资源请访问 http:/ 21 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要表 2.1 法兰尺寸管子 公称直径 法兰 螺栓d HDg D 0D1D 2D 3B f 数量 直径108 100 10
35、 70 144 110 16 2 4 M1657 50 140 110 88 59 14 2 4 M1232 25 100 75 58 33 14 2 4 M10图 2.10 法兰结构(11) 开孔补强更多相关文档资源请访问 http:/ 22 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要表 2.2 补强尺寸 图 2.11 补强结构(12) 管箱设计及管箱与壳体接管的位置前、后管箱的结构尺寸和接管位置如下：管箱与封头为埋弧自动焊，全焊透，里面使用手工焊。焊缝系数为 =0.85下图的接管位置 L 由公式（查换热器手册）可以得到：2D 开
36、孔补强的补强圈的外径， D =210mm；ChDLfH0 0H 0H管板的厚度 ， =48；2481fhfh管子(mm)公称直径（mm）补强圈尺寸(mm)d HDg D1D 2B 质量（kg）108 100 210 103 6 1.1757 50 130 53 6 0.48更多相关文档资源请访问 http:/ 23 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要L =175mm C修正系数，C (S 为壳体壁厚)。0 S4L0图 2.12 官箱结构及官箱和封头的焊接壳体接管位置与结构尺寸如下图所示：图 2.13 壳体接管位置与结构尺寸、
37、 、 按下列公式（查换热器手册）计算得：1L23更多相关文档资源请访问 http:/ 24 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要1） CmbDLH4216830取 135mm 12） CmbdLH45.385L 取 90mm 23） CmbDH43268210L 取 175mm3D 此处开孔补强的补强圈的外径， D =130mm;1H 1HD 此处开孔补强的补强圈的外径， D =210mm;3 3d 此处开孔外径 ，d =25mm；HHb管板的厚度， b=48mm；C修正系数，C (S 为壳体壁厚)。S4(13) 支座设计（1
38、） 、本设计的冷凝器选取的是卧式容器，因此鞍式支座 型号为： 471292 TJB鞍座 BI 450F因为：1）该容器圆筒鞍座处的周向应力大于规定的周向应力；2）容器圆筒筒体有热处理的要求；3）容器质量较大，地基为非钢筋混泥土时。所以鞍座必须设计有垫板。更多相关文档资源请访问 http:/ 25 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要图 2.14 鞍座（2） 、支座尺寸如下表所示： 表 2.3 支座尺寸 mm底板 腹板 筋板公称直径DN允许载荷Q/kN鞍座高度hl1b 12b 3螺栓间距l 2450 61 200 420 120
39、 8 8 96 8 290垫板弧长 b 4e鞍座质量kg540 160 6 28 14(14) 校核冷凝器应力（1）换热管与管板连接 强度校核表 2.4 管子、壳体数据更多相关文档资源请访问 http:/ 26 页 共 60 页本项目设计包含完整 CAD 设计文件以及仿真建模文件，资料请联系 68661508 索要管子 壳体材质 20 号铜 Q235A1/11.2106 11.2106E/MPa 0.21106 0.21106尺寸 mm 252.52500 4502500数量 116 1管间距 32mm壳体的璧温约为 27.5，所以管子的壁温可估算为：管子的进口温度 T15，出口温度 T27。 75.16.27521 Wt假设装配时温度为 15，则壳体伸长量 Lss )(0m1035.215.2710. 36
