1、重庆交通大学毕业设计题 目：小型单缸立式液压机液压系统设计 学 院：机电与汽车工程学院 专 业：机械设计制造及其自动化（工程机械）学 生：xx xx 学 号：xxxxxxxx 指导教师：xx xx 2012 年 5 月 252012 届工程机械专业毕业设计（论文）I目 录摘 要 1ABSTRACT .2第 1 章 方案分析及液压原理图的拟定 .31.1 引言 .31.2 液压系统的工作要求 .31.3 负载分析和运动分析 .41.3.1 确定执行元件的形式 .41.3.2 进行负载分析和运动分析 .41.3.3 确定系统主要参数 .51.4 制定基本方案，拟定液压系统图 .7第 2 章 液压元
2、件参数计算与选择 132.1 确定液压缸的主要参数 132.1.1 初选液压缸的工作压力 132.1.2 确定液压缸的主要结构参数 132.1.3 确定液压缸的工作压力、流量和功率 132.2 液压泵及其驱动电动机的选择 132.3 液压控制阀的选择 142.4 选择压力表 152.5 选择辅助元件 152.6 蓄能器及过滤器的选择 172.7 液压系统验算 17第 3 章 液压油缸的设计 .183.1 引言 183.2 液压缸的设计计算 .183.2.1 缸筒和缸盖组件 .183.2.2 排气装置 .213.3 活塞及活塞杆组件 .213.3.1 确定活塞及活塞杆的连接形式 213.3.2
3、选择活塞及活塞杆的材料 21xx：小型单缸立式液压机液压系统设计II3.3.3 活塞及活塞杆的连接计算 223.3.4 活塞与缸筒的密封结构 223.3.5 活塞杆的结构 223.3.6 活塞杆的强度校核 233.3.7 活塞杆的导向、密封和防尘 233.3.8 活塞 .233.3.9 缓冲装置 .243.4 缸体长度的确定 24第 4 章 液压油箱设计 .254.1 引言 254.2 油箱的类型 254.3 油箱的容量 254.4 油箱设计 264.4.1 箱顶、通气器、注油口 264.4.2 箱壁、清洗孔、吊耳（环） 、液位计 .264.4.3 箱底、放油塞、支脚 264.4.4 隔板和除
4、气网 274.4.5 管路的配置 27结束语 28致谢 29参考文献 302012 届工程机械专业毕业设计（论文）1摘 要液压机作为一种通用的无削成型加工设备，其工作原理是利用液体的压力传递能量以完成各种压力加工的。其工作特点之一是动力传动为“ 柔性”传动, 不象机械加工设备一样动力传动系统复杂, 这种驱动原理避免了机器过载的情况。一切工程领域，凡是有机械设备的场合，均可采用液压技术，它的发展如此之快，应用如此之广，其原因是液压技术有着优异的特点，归纳起来液压机的液压系统传动方式具有显著的优点：液压机单位重量的输出的功率和单位尺寸的输出功率；液压传动装置体积小、结构紧凑、布置灵活，易实现无级调
5、速，调速范围宽，便于与电气控制相配合实现自动化；易实现过载保护和保压，安全可靠；元件易于实现系列化、标准化、通用化；液压易与微机控制等新技术相结合，构成“机-电-液-光”一体化便于实现数字化。关键词：液压机，液压技术，液压系统xx：小型单缸立式液压机液压系统设计2ABSTRACTHydraulic machine as a general without molding processing equipment, its working principle is the use of liquid pressure transfer energy to complete a variety o
6、f pressure processing. The work is one of the characteristics of power transmission as “flexible“ transmission; unlike mechanical processing equipment power transmission system is complex, the drive principle to avoid overload condition.All the engineering fields, all mechanical equipment occasions,
7、 can be used in hydraulic technology, it developed so fast, so wide, its reason is the hydraulic technology has excellent characteristics, summed up the hydraulic machine hydraulic system driving mode has significant advantages : hydraulic unit weight of output power and unit size output power; hydr
8、aulic transmission device has the advantages of small volume, compact structure, flexible arrangement, easy to realize stepless speed regulating, wide speed regulation range, convenient and electrical control with automation; easy to realize overload protection and holding pressure, safe and reliabl
9、e; element is easy to realize serration, standardization, generalization; hydraulic and computer control the new technical combination, constitute a“ machine - electric - hydraulic - light“ for the realization of digital integration.KEYWORDS: hydraulic machine, hydraulic system, hydraulic technology
10、2012 届工程机械专业毕业设计（论文）3第 1 章 方案分析及液压原理图的拟定1.1 引言作为现代机械设备实现传动与控制的重要技术手段，液压技术在国民经济各领域得到了广泛的应用。与其他传动控制技术相比，液压技术具有能量密度高配置灵活方便调速范围大工作平稳且快速性好易于控制并过载保护易于实现自动化和机电液一体化整合系统设计制造和使用维护方便等多种显著的技术优势，因而使其成为现代机械工程的基本技术构成和现代控制工程的基本技术要素。液压压力机是压缩成型和压注成型的主要设备，适用于可塑性材料的压制工艺。如冲压、弯曲、翻边、薄板拉伸等。也可以从事校正、压装、砂轮成型、冷挤金属零件成型、塑料制品及粉末制
11、品的压制成型。本文根据小型压力机的用途特点和要求，利用液压传动的基本原理，拟定出合理的液压系统图，再经过必要的计算来确定液压系统的参数，然后按照这些参数来选用液压元件的规格和进行系统的结构设计。小型压力机的液压系统呈长方形布置，外形新颖美观，动力系统采用液压系统，结构简单、紧凑、动作灵敏可靠。1.2 液压系统的工作要求液压机的滑台的上下运动拟采用液压传动，要求通过电液控制实现的工作循环如图 1-1：快速空程下行 慢速加压保压 快速回程停止。压制力为 2000000N，运动部件总重为 20000N，快速往返速度为 3m/min，加压速度为 40-250mm/min，要求采用液压方式实现运动部件的
12、平衡；不考虑各种损失。图 1-1xx：小型单缸立式液压机液压系统设计41.3 负载分析和运动分析1.3.1 确定执行元件的形式液压机为立式布置，滑块做上下直线往复运动，往返速度相同，故可以选缸筒固定的单杆双作用活塞液压缸（取缸的机械效率 ） ，作为执行元件驱动滑块进91.0cm行压制作业。1.3.2 进行负载分析和运动分析根据已知参数对液压缸各工况外负载进行计算，其计算结果如表 1-1 所列。表 1-1工况 计算公式外负载/N说明启动加速tgGFi11500快速下降 等速 0初压%5max1Fe100000慢速加压终压ax2e2000000启动GtgFi 2220500等速20000快速返回
13、制动 tgGFi2219500 2.0)63(11 tgGFiN5； 为下行平均加速度， ；t1 /sm由于忽略滑块导轨摩擦力，故快速下滑时为负载为 0；压制时压头上的工作负载可分为两个阶段：初压阶段，负载力缓慢地增加，约达到最大压制力的 5%，其行程为 15mm；终压阶段，负载力急剧增加大最大压制力，上升规律近似于线性，其行程为 5mm； 2.0)63(122 tgGFI； 为回程平均加速度， ；N50t2 2/sm取启动、制动时间 =0.2st参照文献6，第六章 6.4 节板料折弯机液压系统设计计算。取快速下降行程为180mm，快速上升行程为 200mm。已知加压速度为 40-250mm/
14、min，取加压速度为2012 届工程机械专业毕业设计（论文）54mm/s。根据已知参数，各工况持续时间近似计算结果见表 1-2。表 1-2工况 计算式 时间/s 说明快速下行 )60/3(18/1lt s6.3初压45275.慢速加压 终压/23lt s2.1快速回程 )60(/4 4慢速加压分两个阶段：初压阶段行程为 15mm；终压阶段行程为 5mm。利用上述数据，并在负载和速度过渡段做粗略的线性处理后便得到如图 1-2 所示的液压机液压缸负载循环图和速度循环图。图 1-21.3.3 确定系统主要参数参考同类型液压机，预选液压缸的工作压力 ，将液压缸的无杆腔作MPap231为主工作腔，考虑到
15、液压缸下行时用液压方式平衡，则可算出液压缸无杆腔的有效面积： 2261max1 6.950.1239.0cmPFAc xx：小型单缸立式液压机液压系统设计6液压缸内径（活塞直径）： mAD349.0956.41 跟据参考文献6,表 9-7，按国标 GB/T 24381993，将液压缸内径圆整为标准值， 。cm360根据快速上升与快速下降的速度相等，采用液压缸差动连接来实现，从而确定活塞杆直径，由 ，得：dD2 cm456.2.542360跟据参考文献6,表 9-8，按国标 GB/T 24381993，将活塞杆外径圆整为标准值，取 d=250mm，从而算得液压缸有杆腔与无杆腔的实际有效面积为：
16、2221 36.1074cDA22 .58)()(4 md液压缸在工作循环中各阶段的压力流量计算如表 1-3 所列。表 1-3工作循环中各阶段的功率计算如表 1-4。输入流量 q工作阶段 计算公式 负载 F/N工作腔压力 p/Pa / )(3scmin)/(L启动 500 5400 5086.8 305.2快速下行 恒速cnAFp1q0 0 初压 100000 618.406.9 24.4慢速加压 终压cmAFp12q2000000 60.2406.90 24.40启动 20500 143. 恒速 20000 65086.8 305.2快速回程制动cmAFp2q19500 0.2012 届工程
17、机械专业毕业设计（论文）7表 1-4快速下降（启动）阶段 WqpP5.27108.564061快速下降（恒速）阶段 P慢速加压（初压）阶段 49 662 慢速加压（终压）阶段)25.1/)(081(94tpq.的 取 值 范 围t当 t=1.125 时，功率最大，约为 7947W。快速回程（启动）阶段 WqpP21870.5861043. 64 快速回程（恒速）阶段 325快速回程（制动）阶段 666 1.4 制定基本方案，拟定液压系统图考虑到液压机工作时所需功率较大，故采用容积调速方式。为满足速度的有极变化，采用压力补偿变量液压泵供油。及在快速下降时，液压泵以全流量供油，在慢速加压到保压时，
18、泵的流量逐到零。当液压缸反向回程时，泵的流量恢复到全流量。液压缸的运动方向采用三位四通 M 型中位机能电液换向阀控制，如图 1-3 所示，停机时换向阀处于中位，使液压泵卸荷，快速下降时换向阀处于右位，快速上升时换向阀处于左位。在三位四通电磁换向阀与液压缸之间设置一个液控单向阀，其控油口与液压缸的出油口管路相接，进油口与三位四通电磁换向阀相接，出油口与液压缸进油路相接，形成保压回路，见图 1-3。xx：小型单缸立式液压机液压系统设计8图 1-3见图 1-3，在液压缸的进油路，液控单向阀出油路上连接一个电接点压力表，设置电接点压力表的上限、下限值，当液压缸的压力达到限值时，利用电接点压力发出的电信
19、号来实现切换四通三位电磁换向阀，以实现自动保压。为实现压头的往返速度相等，需要有差动回路，在液压缸的进、出油口及液压缸出油口与换向阀之间分别连接两一个二位二通电磁阀。液压缸快速下降时差动连接，快速上升时切断差动连接。见图 1-4。2012 届工程机械专业毕业设计（论文）9图 1-4为防止压头在下降过程中由于自重而出现速度失控现象，在液压缸有杆腔回油路上设置一个内控单向顺序阀，形成平衡回路，见图 1-5。图 1-5xx：小型单缸立式液压机液压系统设计10此外在泵的出口并联一个溢流阀，用于系统的安全保护；泵出口并联一个压力表及其开关，以实现测压；在液压泵的出口串联设置一个单向阀，以防止液压油倒灌，
20、见图 1-6。图 1-6由于液压缸的直径大于 250mm、压力大于 7MPa，其油腔在排油前就先泄压，因此必须有泄压回路。本系统采用蓄能器以实现降噪泄压，其回路如图 1-7 所示。回路首次工作时，利用液控单向阀保压，泄压时电磁铁通电使换向阀切换至上位，液压缸无杆腔与蓄能器突然连接，其保压期间积聚的液体压缩势能大部分被蓄能器吸收，以降低泄压时产生的巨大噪声，液压缸下行时电磁铁通电切换至下位，液压源向无杆腔充液时同时蓄能器向液压缸释放回收的液压能，以实现节能作用。2012 届工程机械专业毕业设计（论文）11图 1-7综上，将各回路合并整理，检查以后绘制的液压机液压系统原理图如图 1-8 所示xx：
21、小型单缸立式液压机液压系统设计12图 1-81-油箱；2-过滤器；3-液压泵； 4-单向阀；5-溢流阀；6-压力表及其开关；7-三位四通电液换向阀；8-液控单向阀；9-平衡阀；10-二位二通电磁换向阀；11-电接点压力表； 12-液压缸；13-蓄能器系统图中个电磁阀的动作顺序见表 1-5。表 1-5电磁铁执行其动作1YA 2YA 3YA 4YA 5YA启动 + - - + +快速下行 + - - + -慢速加压 + - - + -保压 - - - - _快速回程 - + + - +停止 - - - - _自动补油保压时，电接点压力表控制的电磁阀动作顺序见表 1-6。表 1-6电磁铁电接点压力表
22、1YA 2YA 3YA 4YA 5YA压力达到上限值时 - - - - -压力达到下限值时 + - - - -2012 届工程机械专业毕业设计（论文）13第 2 章 液压元件参数计算与选择2.1 确定液压缸的主要参数2.1.1 初选液压缸的工作压力根据第 1 章 1.3 节的内容，已知液压缸的最大工作负载为 2000000N，液压缸工作压力为 21.6MPa，为高压液压系统。2.1.2 确定液压缸的主要结构参数根据第 1 章 1.3 节的内容，可知液压缸内径 D=360mm，活塞杆外径 d=250mm，液压缸无杆腔有效面积为 ，有杆腔有效面积为 。216.07cmA 2267.508cmA2.
23、1.3 确定液压缸的工作压力、流量和功率快速下降阶段，见表 1-3，表 1-4，液压缸工作压力、流量和功率可知分别为：5400Pa、305.2L/min、27.5W。慢速加压阶段，见表 1-3，表 1-4。初压阶段：液压缸工作压力、流量和功率分别为 1.08MPa、24.4L/min、5494W。终压阶段：液压缸工作压力、流量和功率分别为 21.6MPa、24.4L/min、最大功率7947W。快速上升阶段，见表 1-3，表 1-4。液压缸工作压力、流量和功率分别为 0.42MPa、305.2L/min、2136W。2.2 液压泵及其驱动电动机的选择由表 1-3 可知，液压缸的工作压力出现在终
24、压后即保压阶段开始时，。此时缸的输入流量极小，且不考虑各种损失，故液压缸至泵间的进油MPap6.21路压力损失取值 。算得泵的最高工作压力 为：Pap5.0PpMapP1.2xx：小型单缸立式液压机液压系统设计14所需的液压泵的最大供油量 按液压缸的最大输入流量（305.2L/min）进行估算。Pq取泄漏系数 K=1.1，则： min/72.35in/2.3051. LLp根据系统所需流量，拟初选限压式变量液压泵的转速为 n=1500r/min，暂取容积效率 ，则可算得泵的排量参考值为：90.v rlnqVvg /68.2490.15730根据以上计算结果查阅产品样本，选用规格相近的 250Y
25、CY141B 压力补偿斜盘式轴向柱塞泵，其额定压力 ，排量 V=250ml/r，额定转速 n=1500r/min，MPapn32容积效率 。其额定流量为：92.0vmin/3459.015LVqvP in/72.3L符合系统对流量的要求。不计任何损失，液压泵的最大理论功率即为液压缸工作时所需的最大功率，见表1-4 可知： KWP947.查手册，选用规格相近的 Y160M4 型封闭式三相异步电动机电机，其额定功率为 11KW，同步转速 1500r/min，满载转速 1460r/min。按所选电动机转速和液压泵的排量，液压泵的最大实际排量为：min/8.3592.05146LnVqt in/72.
26、35L满足使用要求。2.3 液压控制阀的选择根据拟定的液压系统原理图，计算分析通过各液压阀的最高压力和最大流量,参见文献5，表 8-23 威格士系列液压阀。选择的液压阀如下表 2-1。2012 届工程机械专业毕业设计（论文）15表 2-1技术规格元件名称公称压力/MPa 通径 /mm流量/（L/min）单向阀 25 50 约 900溢流阀 25 50 约 900三位四通电液换向阀 25 50 约 900液控单向阀 25 50 约 900平衡阀 25 50 约 900二位三通电磁换向阀 25 50 约 9002.4 选择压力表参见文献5，表 8-38，选择的压力表技术规格如下表 2-2 所示。表
27、 2-2系列名称 型号 测量范围/MPaYN 型耐振压力表 060Y 系列压力表YX 型耐振电接点压力表 0602.5 选择辅助元件油管内径一般可参照所接元件接口尺寸确定，也可按管路允许流速进行计算。管道内径及壁厚液压管道的两个主要参数，计算公式如下。 qd4bpn2式中 q通过油管的最大流量， ；3mxx：小型单缸立式液压机液压系统设计16油管中允许流速， （取值见表 2-3） ，m/s；d油管内径，m；油管厚度，m；P管内最高工作压力， MPa；管材抗拉强度，MPa；bn安全系数（取值见表 2-4） 。表 2-3 油管中的允许流速油液流经油管 吸油管 高压管 回油管 短管及局部收缩处允许流
28、速 0.51.5 2.55 1.52.5 57表 2-4 安全系数管内最高工作压力/MPa 180mm，满足要求。导向套外圆与端盖内孔的配合采用 H7/g6。导向套内径的配合一般多为H8/f9（或 H9/f9） ，其表面粗糙度为 0.631.25 。外圆与内孔的同轴度不大于aRm0.03mm，圆度与同柱度公差不大于直径公差之半，内孔中的环形油槽要浅而宽，以保证良好润滑。3.3.6.2 活塞杆的密封和防尘参见文献5，表 8-57 活塞杆常用密封与防尘结构，选用 J 型防尘圈。3.3.8 活塞活塞在液体压力的作用下沿缸筒往复滑动，因此它于缸筒的配合应适当，即不能xx：小型单缸立式液压机液压系统设计
29、24过紧，也不能间隙过大。设计活塞时，主要任务就是确定活塞的结构形式，其次还有活塞与活塞杆的连接、活塞材料、活塞尺寸及加工公差等。活塞的结构形式：活塞的结构形式分为整体活塞和组合活塞，根据密封装置形式来选用活塞结构形式，查参考文献5表 4-10、4-12 与 8-50，活塞及活塞杆的密封圈使用，该系统液压缸中可采用 Yx 形圈密封。所以，活塞的结构形式可选用组合活塞。3.3.9 缓冲装置液压缸的行程终端缓冲装置可使带着负载的活塞，在到达行程终端减速到零，目的是消除因活塞的惯性力和液压力所造成的活塞与端盖的机械撞击，同时也为了降低活塞在改变运动方向时液体发出的噪声，使液压系统速度换接平稳，速度稳
30、定。缓冲装置的工作原理时使缸筒低压油腔内油液（全部或部分）通过节流把动能转化为热能，热能则由循环的油液带到液压缸外。液压缸的活塞速度在 0.1m/s 时，一般不采用缓冲装置；在 0.2m/s 时，则必须采用缓冲装置。本设计的液压系统最大速度为 3m/min，即 0.05m/s 小于 0.1m/s，但是活塞较大，所以不设置缓冲装置。3.4 缸体长度的确定液压缸的缸体内部长度应等于活塞的行程与活塞的宽度之和，缸体外形长度还要考虑到两端端盖的厚度，导向套宽度，一般液压缸缸体长度不大于内径的 2030 倍,即在本系统中缸体长度不大于 7200010800mm。参见文献5,表 4-19。本系统中：活塞行
31、程 L=200mm；活塞宽度 B=（0.61）D=216360mm，其中 D 为液压缸内经；导向套滑动面的长度 A=（0.61）D=216360mm；取活塞宽度 B=216mm，导向套滑动面的长度 A=216mm，液压缸缸底厚度 H=125mm，液压缸缸盖厚度 H=75mm。液压缸缸体内部长度为液压缸行程长度、中隔圈宽度与活塞宽度之和，即：200+50+216=466mm液压缸缸体外形长度为液压缸内部长度、导向套宽度与缸盖厚度之和，即：2012 届工程机械专业毕业设计（论文）25466+153+66+125=810mm第 4 章 液压油箱设计4.1 引言液压油箱简称油箱，它往往时一个功能组件，
32、在液压系统中主要用于储存液压油、散发油液热量、溢出空气及消除泡沫和安装元件等。按新近的液压系统污染控制理论的要求，油箱不应该时一个容纳污垢的场合，而要求在油箱中油液本身时达到一定清洁度等级的油液，并以这样清洁的油液提供给液压泵及整个液压系统的工作油路。4.2 油箱的类型按油箱的结构和用途分，通常分为整体式油箱、两用油箱和独立邮箱三种类型。整体式邮箱是指在液压系统或机器内部的构件内形成的油箱；两用油箱是指液压油与机器中的其他目的的用油的公用油箱，独立油箱是应用最应用最广泛的一类油箱，其热量主要通过油箱壁靠辐射和对流作用散发，因此油箱是尽可能窄而高的形状。根据油箱液面与大气是否相通，又可分为开式油
33、箱和闭式油箱。因此本系统选用开式油箱。4.3 油箱的容量油箱的容量是油箱的基本参数。油箱的容量包括油液的容量和空气的容量。油箱的容量可用经验法或根据散热加以确定，本符合 JB/T 79381999 液压泵站油箱公称容量系列 （见参考文献5表 7-21）的规定。用经验法确定油箱的容量注意一下三种情况： 油箱的容量通常为液压泵每分钟排出体积额定值的 35 倍； 采用定量泵或非压力补偿变量泵的液压系统，油箱容量的要大于泵流量的 3倍以上； 采用压力补偿压力油泵时，应尽量提供至少为系统每分钟所需油液体积的平均值（以升记）3 倍的油箱容积。xx：小型单缸立式液压机液压系统设计26本系统液压泵为压力补偿变
34、量液压泵，其每分钟输出油液的流量为 345L/min，根据情况，参照文献5,表 8-33 标准油箱外形尺寸，选用公称油箱容积为 1000L 的油箱，其外形尺寸参见文献5,表 8-33。油箱的外形长、宽、高分别为2340mm，860mm，815mm。此油箱为不带支脚油箱，取油箱的壁厚为 8mm。4.4 油箱设计4.4.1 箱顶、通气器、注油口油箱的顶部结构取决于它上面安装的元件。当箱顶上安装泵组时，顶板厚度为侧板的四倍，以免产生振动。箱顶上一般要设置通气器、注油口，通气器常为附带注油口的结构。取下通气帽可以注油，放回通气帽即成通气过滤器。通气过滤器的网眼应小于 250 ，过流量m应大于 20L/
35、min，过滤精度不小于 40 ，其容量应为液压泵容量两倍。m油箱箱顶上的螺纹孔应该用盲孔（不通孔） ，以防止污染物落入油箱内。油箱箱顶与箱壁的连接细节见参考文献6，图 7-67。4.4.2 箱壁、清洗孔、吊耳（环） 、液位计当箱顶与箱壁之间不可拆连接时，应在箱壁上至少设置一个清洗孔。清洗孔的数量与位置应便于用手清洗油箱所有内表面。清洗口盖板应能由一个人拆装。清洗孔盖板应配有可重复使用的弹性密封圈。清洗孔盖板法兰盖板细节可参见参考文献6，图 7-66 所示。清洗孔尺寸、法兰盖板及密封件的细节可参见参考文献6，图 7-66，表 7-20。为了便于油箱搬运，应在油箱四角上方焊接吊耳，对于无支脚油箱应
36、设置起吊用孔。液位计一般设置在油箱外壁上，并靠近注油口，以便于注油时观测液面。液位计的下刻线至少比吸油过滤器或吸油管上缘高出 75mm，以防止吸入空气。4.4.3 箱底、放油塞、支脚应在箱底设置放油塞（M181.5） ，以便于油箱清洗和油液更换。为此箱底应朝清洗孔和放油塞倾斜，倾斜坡度通常为 1/251/20，这样就可以使沉积物（油泥和水）聚集到油箱中的最低点。为了便于放油和搬运，应把油箱架起来，油箱至少离地 150mm。但本设计选用无支脚油箱，因此不设置支脚。2012 届工程机械专业毕业设计（论文）274.4.4 隔板和除气网油箱中，尤其是在油液容量超过 100L 的油箱中应设置隔板。隔板要
37、把系统吸油区和回油区隔开，并尽可能使油液在油箱内沿油箱壁环流。 隔板缺口处要有足够大的过流面积，使环流速度为 0.30.6m/s。隔板结构见参考文献6 ，图 7-70 。溢流式隔板的高度不应低于液面高度的 2/3；隔板下应有缺口，使吸油侧的沉淀物经此缺口以至回油侧，并经放油口排出。油箱结构参见参考文献5，表 833 不带支脚矩形油箱。为了有助于油液中的气泡浮出液面，可在油箱设置除气网。除气网用网眼直径为0.5mm 的金属网制作，并倾斜 布置。如果隔板与油箱内表面之间采用焊接方103式连接，则焊缝应焊满。4.4.5 管路的配置1）吸油管和回油管 液压泵的吸油管和回油管要分别进入由隔板隔开的吸油区和回油区，管端应加工成朝向箱壁的 斜口。管口上缘至少至少应低于最低液面4575mm，管口下缘至少离箱底最高点 50mm。2）穿孔的密封 油管常从箱顶或箱壁穿过进入油箱，穿孔处要妥为密封。最好在接口处焊接高出箱顶 20mm 的凸台，以免维修时污物落入油箱。
