1、传热学答案1传热学习题_建工版0-14 一大平板，高 3m，宽 2m，厚 0.2m，导热系数为 45W/(m.K), 两侧表面温度分别为及 ，试求热流密度计热流量。w1t50Cw1t285解：根据付立叶定律热流密度为： 2w12t850qgrad=-4375(w/m)x.2负号表示传热方向与 x 轴的方向相反。通过整个导热面的热流量为： A3075()(W)0-15 空气在一根内经 50mm，长 2.5 米的管子内流动并被加热，已知空气的平均温度为 85，管壁对空气的 h=73(W/m.k)，热流密度 q=5110w/ m, 是确定管壁温度及热流量 。解：热流量 q=(dl)1(.4052.)
2、 205.67又根据牛顿冷却公式 wfhAtt)qA管内壁温度为： wft8(C31-1按 20时，铜、碳钢（ 1.5%C） 、铝和黄铜导热系数的大小，排列它们的顺序；隔热保温材料导热系数的数值最大为多少？列举膨胀珍珠岩散料、矿渣棉和软泡沫塑料导热系数的数值。解：(1)由附录 7 可知，在温度为 20的情况下， 铜 =398 W/(mK)， 碳钢 36W/(mK) ， 铝 237W/(mK) ， 黄铜 109W/(mK).所以,按导热系数大小排列为: 铜 铝 黄铜 钢(2) 隔热保温材料定义为导热系数最大不超过 0.12 W/(mK).(3) 由附录 8 得知，当材料的平均温度为 20时的导热
3、系数为 :膨胀珍珠岩散料:=0.0424+0.000137t W/(mK)=0.0424+0.00013720=0.04514 W/(mK);矿渣棉: =0.0674+0.000215t W/(mK)=0.0674+0.00021520=0.0717 W/(mK);由附录 7 知聚乙烯泡沫塑料在常温下, =0.0350. 038W/(mK)。由上可知金属是良好的导热材料，而其它三种是好的保温材料。1-5 厚度 为 0.1m 的无限大平壁，其材料的导热系数 100W/(mK) ，在给定的直角坐标系中，分别画出稳态导热时如下两种情形的温度分布并分析 x 方向温度梯度的分量和热流密度数值的正或负。传
4、热学答案2(1)t|x=0=400K, t|x= =600K;(2) t|x= =600K, t|x=0=400K;解：根据付立叶定律 ttqgradijkxyzx无限大平壁在无内热源稳态导热时温度曲线为直线，并且 x021tt（a）xxq(1) t|x=0=400K, t|x= =600K 时温度分布如图 2-5(1)所示根据式(a), 热流密度 ，说明 x 方向上的热流量流向 x 的反方向。可见计算值的xq说明 x 方向上的热流量流向 x 的正方向。可见计算值的方向也符合热流量由高温传向低温的方向1-6 一厚度为 50mm 的无限大平壁，其稳态温度分布为 （C） ，式中 a=200 C,
5、b=-2t=a+bx2000 C/m。若平板导热系数为 45w/(m.k),试求：（1）平壁两侧表面处的热流密度；（ 2）平壁中是否有内热原？为什么？如果有内热源的话，它的强度应该是多大？解：方法一由题意知这是一个一维（ ） 、稳态（ ） 、常物性导热问题。导热微分方t0yzt0程式可简化为：（a）2vqdtx因为 ，所以=a+b（b）t图 2-5(1)图 2-5(2)传热学答案3（c）2dtbx（1） 根据式（b）和付立叶定律qx，无热流量x-0 2=2-(0)45.=90(w/m)（2） 将二阶导数代入式（a） 3v2dtqb218/该导热体里存在内热源，其强度为 。431.80/解：方法
6、二因为 ，所以是一维稳态导热问题2t=a+x（c）db根据付立叶定律 xtq2x（1） ，无热流量-0 2x=b-(0)45.=90(w/m)（2）无限大平壁一维导热时，导热体仅在边界 x=0，及 x=处有热交换，由（1）的计算结果知导热体在单位时间内获取的热量为inx0=areareqA-(2b)A(d)iare负值表示导热体通过边界散发热量。如果是稳态导热，必须有一个内热源来平衡这部分热量来保证导热体的温度不随时间变化即实现稳态导热。内热源强度: vareinolumeole2bq2V3v2(0)45=180w/mx绝热 放热传热学答案42-9 某教室的墙壁是一层厚度为 240mm 的砖层
7、和一层厚度为 20mm 的灰泥构成。现在拟安装空调设备，并在内表面加一层硬泡沫塑料，使导入室内的热量比原来减少 80%。已知砖的导热系数0.7W/(mK) ，灰泥的 0.58W/(mK) ，硬泡沫塑料的 0.06W/(mK)，试求加贴硬泡沫塑料层的厚度。解: 未贴硬泡沫塑料时的热流密度:(1)112tqR加硬泡沫塑料后热流密度: (2)12122tqRR又由题意得, (3) 12(180%)q墙壁内外表面温差不变 ，将(1)、(2)代入（3）,tt 2320R 1 +)123 3120.24.75820%0.6=0.09056m=90.56mm3加贴硬泡沫塑料的厚度为 90.56mm.2-19
8、 一外径为 100mm，内径为 85mm 的蒸汽管道，管材的导热系数为 40W/(mK) ，其内表面温度为 180，若采用 0.053W/(mK) 的保温材料进行保温，并要求保温层外表面温度不高于40，蒸汽管允许的热损失 =52.3 W/m。问保温材料层厚度应为多少？lq解：根据给出的几何尺寸得到 :管内径 =85mm=0.085m, 管外径,d2=0.1m,1d23Rwt w2t1R2wtwt传热学答案5管保温层外径 32d0.123l 1twtq 52.3dlnlnd2tw3=40时，保温层厚度最小，此时， 80452.31.1(0.1)lnln252 40 .3解得， m.7所以保温材料
9、的厚度为 72mm.2-24. 一铝制等截面直肋，肋高为 25mm，肋厚为 3mm，铝材的导热系数为 140W/(mK) ，周围空气与肋表面的表面传热系数为 h75 。已知肋基温度为 80和空气温度为 30，2w/(k)A假定肋端的散热可以忽略不计，试计算肋片内的温度分布和每片肋片的散热量。解一 肋端的散热可以忽略不计，可用教材式（2-35） 、 （2-36） 、(2-37) 求解。1891403-1LU75L.2m.mA (1) 肋片内的温度分布 ()chlxm0 18.9(0.25)(83) xch温度分布为 496.4718.9) .(2) 肋片的散热量 L0hUAth(ml) 075(
10、.32140L.3th(ml) 214(8)th(18.9.25A 396.Lth(0.75)从附录 13 得，th(ml)=th(0.4725)=0.44传热学答案6396.0.4=17.6L(W)A单位宽度的肋片散热量 Lq/.(/m)解二1、如果肋片上各点的温度与肋基的温度相同，理想的导热量 0 0hAt=2(Ll)7520.5(8-30)L187.5W2、从教材图 2-17 上查肋片效率1/2 1/23/2 3/2h275l0. =0.498f 140.30. f=0.93、每片肋片的散热量 0f187.5L0.9168.L(W)单位宽度上的肋片散热量为 Lq6.(/m)2-27 一肋
11、片厚度为 3mm，长度为 16mm，是计算等截面直肋的效率。 （1）铝材料肋片，其导热系数为 140W/(mK),对流换热系数 h=80W/(mK);（2）钢材料肋片，其导热系数为 40W/(mK), 对流换热系数 h=125W/(mK)。解：（1）铝材料肋片 1hU802(10.3)m9.54mA4 l19.5.6.27th()=t(0327)034fml).96.1%1（2）钢材料肋片传热学答案71hU125(0.3)m45.9mA4 l45.90.6.74th()=t(73)25fml.8.%04例题 3-1 一无限大平壁厚度为 0.5m， 已知平壁的热物性参数=0.815W/(mk),
12、 c=0.839kJ/(kg.k), =1500kg/m, 壁内温度初始时均为一致为 18C，给定第三类边界条件：壁两侧流体温度为 8 C，流体与壁面之间的表面传热系数 h=8.15w/（m.K） ，试求 6h 后平壁中心及表面的温度。教材中以计算了第一项，忽略了后面的项。计算被忽略掉的的第二项，分析被省略掉的原因。解： 2102nFonnsi(x,) xcose 1、例 3-1 中以计算出平壁的 Fo=0.22， Bi=2.5。因为 Fo0.2, 书中只计算了第一项，而忽略了后面的项。即 20 1Fo111si(,)cso2、现在保留前面二项，即忽略第二项以后的项， 其中0(x,)I(,6h
13、)I(x,)221Fo11sinI, csoe2222 x(x,6)si3、以下计算第二项 I(,h)根据 Bi=2.5 查表 3-1， =3.7262， ；22in0.519cos3.760.839a）平壁中心 x=0 2F222sI(0m,6)icoe传热学答案8223.760.(0.519)I(0m,6h)3.7(.8)e14从例 3-1 中知第一项 ，所以忽略第二项时 “和”的相对误差为：I(,).0,6h021.4%I(,).9+(-)0I(,)I,6)809.28.Cftmt.6()虽说计算前两项后计算精度提高了，但 16.88 C 和例 3-1 的结果 17 C 相差很小。说明计
14、算一项已经比较精确。b）平壁两侧 x=0.5m 22Fo22sin0.5I(0.5,6h)cose23.760.(.19)., (.89)3.705(.3)I(05m6)1从例 3-1 中知第一项 ，所以忽略第二项时“和”的相对误差为：.,h.8()02.6%I.,I.,.3+10056h(56I(5m,h)(8)0.3.1.9Cft(.m,).,t.9.C虽说计算前两项后计算精度提高了，但 11.9 C 和例 3-1 的结果 11.8 C 相差很小。说明计算一项已经比较精确。4-4 一无限大平壁，其厚度为 0.3m，导热系数为 。平壁两侧表面均给定为 k*mw4.36=第三类边界条件，即 ，
15、 ； ，k*w60h21=5tf10h22。当平壁中具有均匀内热源 时， 试计算沿平壁厚度的稳C25tf3v/Wq传热学答案9态温度分布。 （提示：取 x=0.06m）1t4t56t23 C215f=C5tf1=k*mw60h21= k*mw30h22=方法一 数值计算法解：这是一个一维稳态导热问题。（1） 、取步长 x=0.06m，可以将厚度分成五等份。共用六个节点 将平板123456tt划分成六个单元体（图中用阴影线标出了节点 2、6 所在的单元体） 。用热平衡法计算每个单元的换热量，从而得到节点方程。节点 1：因为是稳态导热过程所以，从左边通过对流输入的热流量+从右边导入的热流量+单元体
16、内热源发出的热流量=0。即211f1 vtxhAt Aq0节点 2：从左、右两侧通过导热导入的热流量+单元体内热源发出的热流量=0。 1232vtt XX节点 3：从左、右两侧通过导热导入的热流量+单元体内热源发出的热流量=0。 2343vttAAq0节点 4：从左、右两侧通过导热导入的热流量+单元体内热源发出的热流量=0。 3454vttXX节点 5：从左、右两侧通过导热导入的热流量+单元体内热源发出的热流量=0。 4565vttAAq0节点 6：从左边导入的热流量+从右边通过对流输入的热流量+单元体内热源发出的热流量=0。即传热学答案10562f6 vtxhAt Aq02将 、 、 、 ，
17、 k*mw4.3=k*w0h1=C5tf1=k*mw3h22、 和 x=0.06m，代入上述六个节点并化简得线性方程组C15tf235v/Wq组 1：； ；2t0.9t.132tt9.780；243780541；65tt.6t.t.逐步代入并移相化简得：， ，120.9+.23.9+28.79， ，34t7t645t01t，5.8.6则方程组的解为:， ，1t.92t.873t.2， ，47541695若将方程组 组 1 写成：， ， ，12t0.9t+.213tt.783241tt9.78， ，435.785469.650可用迭代法求解，结果如下表所示：迭代次数节点 1t节点 2t节点 3t
18、节点 4t节点 5t节点 6t0 200.000 300000 300000 300000 300000 2000001 284.250 260.000 310.000 310.000 260.000 278.4782 247.85 307.125 294.89 294.89 304.129 257.4173 290.734 310.898 308.898 309.400 286.044 281.2504 294.167 309.706 320.039 307.361 305.215 269.1425 293.082 316.993 318.401 322.517 298.142 281.97
19、66 299.714 315.635 329.645 318.162 312.137 277.244传热学答案117 298.478 324.570 326.789 330.781 307.593 286.6088 306.609 322.524 337.566 327.081 318.585 283.5679 304.747 331.978 334.693 337.966 315.214 290.28510 313.350 329.61 344.862 334.844 324.016 288.667*从迭代的情况看，各节点的温度上升较慢，不能很快得出有效的解。可见本题用迭代法求解不好。（2）
20、 、再设定步长为 0.03m（x=0.03m） ，将厚度分成十等份，共需要 11 个节点。和上述原理相同，得出线性方程组 组 2；1t0.95t+3.4213tt4.95；324.45.；56tt.9567tt4.92；7814.2891.5；910tt.95101tt4.21.6同理求得的解为：， ， ， ，t42.2t4.3t.34t6.7， ， ； ，53867218209t34.6； ，10t7.1t.*上述划线的节点坐标对应于步长为 0.06m 时的六个节点的坐标。（3） 、再设定步长为 0.015m（x=0.015m） ，将厚度分成 20 等份，共需要 21 个节点。和上述原理相同
21、，得到新的节点方程为：；12t0.975t+1.6213tt.26；34.345.传热学答案12；5461tt.236571tt.236；78.89.；910tt.2362101tt.2362；12.;2019tt.362120t.89t4.53移相化简为：， 12t.75t+.023t.75t+.1, 344， ，5t.98t.6167t.98t6., 7078031, 910t.t+.41t.t+0.54, 12856213928， 314t.t3.145t.6t.97， 1560906174， 718t.2t+7.5189t.2t+8.， 190320130522 2t.t4.=.9(4
22、t.7)24.3求得的解为：， ， , 1.6C1.538.C4t.， ， , 5t976t7t68, ， , 438.0104.1.12t3.传热学答案13， ， ， 13t426.7C14t20.715t43.C16t40.， ， ， ，7983972357C21t.方法二：分析法（参看教材第一章第四节）微分方程式为： （1）2vqdt0x边界条件： （2）1f0=-ht（3）2f6xdt由（1）式积分得 vqtc再积分得 （4）2vt+d时， ；x01tx0tc时， ；2v6qdvxqtc代入边界条件（2） 、 （3）式，并整理得 2f21vv1t/h+/c=f1dt将 的值分别代入式得
23、 、2fvhqc=69.8C/md=401.7将 c、d、 、 值代入式（4）得 2t7.5x1.+40.7的节点对应的坐标分别为 m、 m、 m、 、 1063x1240.8传热学答案14m、 m。5x0.246.3相应的温度分别为、 、 、 、1t.C2t48.3t45.9C4t23.6、5969不同方法计算温度的结果比较CX(m) 0 0.06 0.12 0.18 0.24 0.3分析法 401.1 428.4 435.9 423.6 391.6 339.80.06 417.2 446.1 455.2 444.6 414.2 364.00.03 402.9 430.4 438.1 426
24、.1 394.3 342.1数值法xm0.015 401.6 429.7 438.0 426.7 394.7 342.2可见：第一次步长取 0.06m，结算结果的误差大一些。步长为 0.03m 时计算的结果已经相当准确。再取步长 0.015m 计算，对结果的改进并不大。必须提醒大家的是 数值计算 是和计算机的发展密切相连的。人们不需要手工计算庞大的节点线性方程组！第五章5-13 由微分方程解求外掠平板，离前缘 150mm 处的流动边界层及热边界层度，已知边界平均温度为 60，速度为 u =0.9m/s。解：1、 以干空气为例平均温度为 60，查附录 2 干空气的热物性参数=18.9710 -6
25、m2/s=1.89710-5m2/s,Pr=0.696离前缘 150mm 处 Re 数应该为x 60.9.15Re7.587uRe 小于临街 Re,c( ), 流动处在层流状态5=5.0Rex1/-2x115.05()0.15Re76.5x传热学答案150.89(m)8.9所以，热边界层厚度： 1/3 1/3tPr0.0.60.1(m)=0 2、 以水为例平均温度为 60，查附录 3 饱和水的热物性参数=4.7810 -7m2/sPr=2.99离前缘 150mm 处 Re 数应该为 5x 60.9.15Re2.84710478uRe 小于临街 Re,c( ), 流动处在层流状态5=5.0Rex
26、1/-2x115.05()0.15Re2847x.4(m)1.4所以，热边界层厚度： 1/3 1/3tPr0.2.90.98(m)=0.98 5-14 已知 tf=40，t w=20，u =0.8m/s，板长 450mm，求水掠过平板时沿程x=0.1、0.2、0.3、0.45m 的局部表面传热系数，并绘制在以为纵坐标，为横坐标的图上。确定各点的平均表面传热系数。解：以边界层平均温度确定物性参数，查附表 3 水的物性为：mwf1tt20+43(C)2，=0.80510 -6m2/s，Pr=5.420.68W/K在沿程 0.45m 处的 Re 数为 560.8.45Re .47101xu该值小于临
27、界 Rec=5105, 可见流动还处于层流状态。那么从前沿到 x 坐标处的平均对流换热系数传热学答案16应为 3xh20.64RePrxx3.18Reh0.64e5.420.7x x1） x=0.1m 时 60.8.1Re 9405xu 2eh0.720.7227W/mKx.1局部换热系数 135W/mK2） x=0.2m 时 560.8.2Re 1.987105xu 2e50h0.720.724.W/mKx. x8.5W/mK3） x=0.3m 时 560.8.3Re 2.9814051xu 2e0h0.720.723.W/mKx. x65.W/mK4） x=0.45m 时 560.8.45
28、Re .472101xu传热学答案172Re4720h0.720. 17.W/mKx.52x53.1W/mK0200400600800100012000 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5对 流 换 热 系 数 随 板 长 的 变 化第六章6-17 黄铜管式冷凝器内径 12.6mm，管内水流速 1.8m/s，壁温维持 80，冷却水进出口温度分别为28和 34，管长 l/d20，请用不同的关联式计算表面传热系数。解：常壁温边界条件，流体与壁面的平均温差为冷80234t 8.9Cln/ln/却水的平均温度为 fwtt=-4.91.6由附录 3 查物性，水在 tf 及 tw 下的物性参数为：tf
29、=31时, f0.6207 W/(mK), f=7.90410-7m2/s,Prf=5.31, f=7.866810-4N s/m2tw=80时, w=3.55110-4N s/m2。所以 -7f0.16.8Re 01794mfduv水在管内的流动为紊流。用 Dittus-Boelter 公式，液体被加热 0.8.4f.23ePr.0.4Nu7531.622.6271.8.1W/mK0ffhd用 Siede-Tate 公式传热学答案180.14f0.81/3f wNu.27RePr0.140.81/3f 7.86.592.6219494.7W/mK0ffhNud6-21 管式实验台，管内径 0
30、.016m，长为 2.5m，为不锈钢管，通以直流电加热管内水流，电压为5V，电流为 911.1A，进口水温为 47，水流速 0.5m/s，试求它的表面传热系数及换热温度差。 （管子外绝热保温，可不考虑热损失）解：查附录 3，进口处 47水的密度为 398.2kg/m质量流量为 f=Vur2.05.14.08.94kg/s不考虑热损失，电能全部转化为热能被水吸收 fpfUIc(t)fpp9.t7m04c水的 随温度变化不大，近似取 50时的值 4.174kJ/kg.K 计算pcf 3pI51.t 58Cc.970常热流边界，水的平均温度 47582.522fffttt查附录 3 饱和水物性表得：
31、 62 20.53710/,65.10/() f fvmsWmK3f4./(),Pr3.4,98./pCKJgg传热学答案194mf 6f0.5.1Re .4891037udv采用迪图斯-贝尔特公式 0.8.4fN.2Pr0.8.4u(19)121f .6518. 32.6/()h WmKd壁面常热流时，管壁温度和水的温度都随管长发生变化，平均温差 wf UItthAdl591. 10.9C328.63.4062.5t6-35 水横向掠过 5 排叉排管束，管束中最窄截面处流速 u=4.87m/s， 平均温度 tf=20.2，壁温tw=25.2， 管间距 ， d = 19 mm, 求水的表面传热
32、系数。12s.d解：由表 6-3 得知叉排 5 排时管排修正系数 z=0.92查附录 3 得知，t f = 20.2时，水的物性参数如下： f 0.599W/(mK), f =1.00610-6m2/s, Prf =7.02, 而 tw=25.2时, Prw=6.22。所以 5-7f4.80.19Re 82106mfudv查表 6-2（管束平均表面传热系数准则关联式）得： 0.250.2f0.361ff zwPrsN.50.250.20.36f 7u.9189=1.52ffN2.5.9h 6.4W/mK01d传热学答案20例 6-6 空气横掠叉排管束，管外经 d = 25mm, 管长 l =
33、1.5m，每排有 20 根管子，共有 5 排，管间距为 S1 =50mm、管排距为 S2 = 37mm。已知管壁温度为 tw=110，空气进口温度为 ，ft1C求空气与壁面间的对流换热系数。解：对流换热的结果是使空气得到热量温度升高，对流换热系数一定时出口温度就被确定了。目前不知空气的出口温度，可以采用假设试算的方法。先假定出口温度为 25，则流体的平均温度f15t20C查物性参数 6p=0.29W/(mK);.1;c05J/(kgK)空气的最大体积流量为 f 33ax0T273+5V54m/h1.6/s空气在最小流通截面积 2min1FsdlN(0).0=.75处达到最大速度 axin.56
34、u2./s7mf 6d05Re31.表 6-3 z = 5 排时，修正系数 z92又 12S.37表 6-2 0.20.61ffzSNu.Re.0.2f.3539=.37对流换热系数 f 29.7.h=4.W/mKd这样大的对流换热系数应该是空气出口温度达到 1ft传热学答案211wfpfhAtmct1f wfff fp0phdlNztt+t+Vc 1f40.793.125.5102t5/36f2C计算的出口温度与初步设定的值 有差异。ft再设出口温度为 ，重复上叙计算过程。1ft39f5=27查物性参数 6p=0.26W/(mK);1.0;c105J/(kgK)空气的最大体积流量为 f 3a
35、x0T5273+9V.87m/s最大速度 maxin1.8u./sFf 6d205Re3.7表 6-2 0.20.61ffzSNu.3e.0.2f.539=.46对流换热系数 f 29.46.h=1.8W/mKd传热学答案22这样大的对流换热系数应该是空气出口温度达到 1ft1wfpfhAtmct1f wfff fp0phdlNztt+t+Vc 1f4.823.125.51027t59/36f.7.C这个值与假定值很接近，所以出口温度就是 37.7C，对流换热系数为。2h=4.8W/mK第七章7-3 水平冷凝器内，干饱和水蒸气绝对压强为 1.99105Pa，管外径 16mm，长为 2.5m，已
36、知第一排每根管的换热量为 3.05104J/s，试确定第一排管的凝结表面传热系数及管壁温度。解：干饱和蒸汽在水平管外凝结。每根管的凝结热流量（1）wshAtt=由课本附录查得，压强 对应的饱和温度Pa51.90、潜热 。st20r=2.3kJ/g计算壁温需要首先计算对流换热系数 h。而 h 又与壁温有关。先设定壁温为 ，则wt=10凝液的平均温度为 swt12010+=查水的物性参数， ， 422.59/Nsm 3951.0/kgm068/()Wk管外层流凝结换热的换热系数 14()swgrdt23h=.75传热学答案232331/44951.09.80.6520.0.72 1() h=21.
37、6/()Wmk代入式（1）4ws 3.051t10-hA.67.62.5 =(1)9.8C与假定的壁温值很接近。所以壁温约为 100 ，冷凝换热系数为。21205.67/()Wmk7-7 垂直列上有 20 排管的顺排冷凝器，水平放置，求管束的平均表面传热系数与第一排的表面传热系数之比。解：单排时 141()swgrdtt23h=0.725N=20 排时 14n n()swgrdtt23h=0.7252314142311 40.725()().()swn sgrdth nt141()0.722nh可见多排管子冷凝换热比单排的弱。因为第一排管子的凝液流到第二排、第二排的又流到第三排、以此类推，造成
38、凝液厚度增加从而增大了导热热阻。第八章传热学答案248-13 有一漫射表面温度 T 1500K，已知其光谱发射率 随波长的变化如图所示，试计算表面的全波长总发射率 和辐射力 E。解： 实 际 表 面 辐 射 力总 发 射 率 同 温 下 黑 体 表 面 辐 射 力0bbEd0bdE1 2 30 1 2(,)(,)(,)b b bTdETdETd 即： 11221()(0)(0)FFF 330TT2 23 3mk1 b1b又 ,T=5查 表 8-1得 ,(-T)=.375，同 理 ： =4则 ,F(0).5640， 1075则 -8. 故 :0+.(645.7) +(83-4bT)=.276所
39、以 ： 该 表 面 的 辐 射 力 :E=840.2765.105294/Wm8-14 已知某表面的光谱吸收比 随波长的变化如图所示，该表面的投射光谱辐射能 G 随波长的变化如图所示，试计算该表面的吸收比。传热学答案25解：投 入 辐 射 能 中 被 表 面 吸 收 的 辐 射 能总 吸 收 率 投 入 到 表 面 的 总 辐 射 能0Gd11 2 3(0) (12) (23)0 1 22 3(01)(12)(3)2GdGdGd (01)3(23)2 2(12) 0,4,0.1750.8;40/().GGWm 12又 : =., 9 与 波 长 相 关 ,其 线 性 关 系 为 :而6 10 120 6 01012060:.2(.75.8)4.9(402)32()dddd 代 入 公 式 得传热学答案266 10 126 006 1200224(1)1.57.85.9430.4625所以，该表面的吸收比为 0.4625.
