1、1西北干燥地区水工抗冲磨混凝土试验研究 胡宏峡（中国水利水电第四工程局勘测设计研究院，西宁，810007）【摘 要】 西北地区自然条件恶劣，气候寒冷、干燥、多风、年温差和日温差很大，对于采用较低水胶比的水工抗冲磨混凝土在收缩和开裂问题上显得更为突出。对已建工程的调查结果表明：大多数工程存在影响混凝土耐久安全性的开裂问题。为此，结合黄河刘家峡水电站洮河口排砂洞工程设计要求和施工措施，进行了西北干燥地区水工抗冲磨混凝土试验研究，研制高性能抗冲磨混凝土（包括常态混凝土和泵送混凝土），即在水泥、硅粉、级粉煤灰组成的复合胶凝材料的基础上，同时采用聚羧酸类高效减水剂、优质聚丙烯纤维和减缩剂来解决混凝土的开
2、裂问题。试验研究结果表明，改性后的高性能抗冲磨混凝土比普通抗冲磨混凝土性能有明显改善，特别是降低干缩、防裂抗裂性能显著提高，对于在西北干燥地区防止或减少水工抗冲磨混凝土收缩裂缝、提高混凝土结构耐久安全性方面具有实用和参考价值。由于篇幅问题，文章主要介绍常态混凝土的有关内容。【关键词】水工抗冲磨混凝土 干缩 开裂时间 裂缝宽度 试验研究1.前言西北地区一些大中型水电工程一般水头高、坝体也高，泄水道内水的流速很大，高速水流对溢流面混凝土的冲蚀破坏危害性也很大，往往采用水工抗冲磨混凝土。目前抗冲磨混凝土大多采用较低的水胶比和掺加硅粉方法来配制，大幅度提高了硬化混凝土的力学性能和抗冲磨强度，但对混凝土
3、的体积稳定性缺乏研究，在各大工程实践中强度等级较高的混凝土收缩和开裂问题显得比较突出。尤其对于西北地区，自然条件十分恶劣，气候寒冷、干燥、多风、年温2差和日温差很大，低水胶比的水工抗冲磨混凝土在收缩和开裂问题上就显得更为突出。对已建工程的调查研究，结果表明大多数泄水建筑物工程溢流面抗冲蚀层混凝土存在比较严重的耐久安全性问题。然而在西北高寒干燥地区水工抗冲磨混凝土结构耐久安全性仍是一个至今尚未解决的问题。随着国家西部大开发战略的实施，在西北地区，特别是黄河上游等一系列大中型水电工程的进一步开发启动，这些工程建设必然会用到抗冲磨混凝土，并且对混凝土的耐久性和安全性提出了更高的要求。因此，研究和使用
4、适应于高寒干燥地区具有高抗冲磨强度、高抗裂性的混凝土材料进行西部重点工程的建设，是目前迫切需要解决的问题。对于已经发生开裂损坏，出现缺陷的抗冲磨混凝土，采用各种先进的混凝土材料和相关的技术予以修复，以恢复其使用功能，延长使用寿命，也是需要解决的问题。本次试验研究依托于刘家峡水电站洮河口排砂洞工程，针对抗冲磨混凝土设计要求和施工要求的特点进行试验策划和设计。由于篇幅问题，文章主要介绍对常态混凝土研究的有关内容。2.原材料选用根据提供的资料，刘家峡洮河口排沙洞工程位于刘家峡水电站左岸，增建的主要目的是解决洮河泥沙淤积对刘家峡大坝安全运行带来的严重危害和对大坝安全渡汛构成严重的威胁及电站机组磨损等问
5、题。排砂洞洞长 1486.438m，设计排砂流量 600m3/s，最大泄量 859.47m3/s（校核洪水位） 。根据设计施工要求：排砂洞抗冲磨混凝土有常态和泵送两种，设计龄期均为 28 天，强度等级为 C40和 C50，强度保证率均为 95%，要求极限拉伸值不小于 1.2010-4；混凝土抗冻等级为 F100F200 不等，抗渗等级 W6W10 不等。针对设计要求和施工要求，抗冲磨混凝土原材料选用情况如下:水泥: 甘肃永登水泥厂生产的祁连山牌 42.5 级中热硅酸盐水泥；粉煤灰: 兰州西固电厂生产的级粉煤灰；硅粉: 甘肃兰州西北铁合金厂生产的微硅粉；骨料: 采用红柳台料场天然粗细骨料，粗骨料
6、最优级配小石:中石=35:65；外加剂: 浙江五龙化工股份有限公司生产的 ZWL-PC（）聚羧酸高性能减水剂、西宁市喜信混凝土外加剂有限公司生产的 RT-1 萘系高效减水剂和河北石家庄外加剂厂生产的 DH9引气剂；纤维: 格雷斯公司生产的 GRACE 束状单丝聚丙烯抗裂纤维，骨料采用刘家峡红柳台料场的天然粗细骨料；减缩剂: 采用格雷斯公司生产的 GRACE Eclipse.经检验，以上各种材料的品质指标均满足有关的规范要求。3.研究方法采用试验研究的方法。混凝土拌合物性能、力学性能、抗冻性、抗渗性、3变形性能和抗冲磨性能试验方法依据水工混凝土试验规程DL/T 5150-2001。混凝土圆环开裂
7、试验的装置和方法如下:试验装置中起约束作用的圆环内径尺寸 275mm，外径尺寸为 305mm，混凝土环内径尺寸 305mm，外径尺寸为375mm，环高均为 140mm，混凝土环的壁厚为 35mm。成型混凝土环时剔出5mm 以上的粗骨料，成型后的混凝土养护 24 小时拆除外模，在混凝土环的上表面涂上一层水玻璃，防止水分蒸发，然后在室温为 201，湿度为60%5%的环境中养护。钢环外部的混凝土在收缩时受到钢环的约束，在混凝土环开裂之前每 12 小时用显微镜观察一次，看混凝土环是否开裂，记录开裂时间（从拆除外模时算起） ，开裂后，定期观测混凝土环的最大裂缝宽度。4.研究内容及结果4.1 聚丙烯纤维对
8、抗冲磨混凝土性能影响根据纤维阻裂理论：在抗冲磨混凝土中掺入聚丙烯纤维以降低混凝土微裂缝尖端的应力集中，阻止或减少混凝土在干缩过程中因拉应力引起裂缝的发生和扩张，从宏观上起到减少混凝土早期裂缝的发生发展，延缓混凝土开裂的时间，减小混凝土裂缝宽度等作用。所以，采用抗裂阻裂性能优良的聚丙烯纤维是改善抗冲蚀层混凝土抗裂性能的关键。为了研究聚丙烯纤维掺入混凝土后对混凝土抗裂性能改善或影响的效果，进行了掺聚丙烯纤维混凝土力学性能对比试验和圆环开裂对比试验。力学性能试验采用的配合比参数及试验结果分别见表 1、表 2，其中编号 TX-0 为基准混凝土，TX-1 为掺聚丙烯纤维混凝土，混凝土裂缝宽度随龄期发展变
9、化趋势见图1，混凝土圆环开裂情况对比照片见图 2。从拌合物性能试验结果来看，聚丙烯纤维混凝土及基准混凝土出机后 15 分钟坍落度均在 7090mm 之间，含气量在 34%之间，拌合物的性能差异不大。但从混凝土力学性能试验结果可以看出，在早期纤维混凝土力学指标稍高于基准混凝土，但高出的幅度不大，到了后期混凝土力学性能指标没有明显的区别，说明掺加聚丙烯纤维对提高混凝土的力学性能指标作用不大。表 1 掺聚丙烯纤维混凝土配合比参数试验编号 水胶比 砂率(%) 用水量(kg)粉煤灰(%)硅粉(%)聚丙烯纤维(kg/m3)ZWL-PC（I）(%)DH9(%)坍落度(cm)TX-0 0.30 36 125
10、20 6 1.0 0.003 79TX-1 0.30 36 125 20 6 0.6 1.0 0.003 79表 2 掺聚丙烯纤维混凝土力学性能试验结果抗压强度(MPa) 劈拉强度(MPa) 轴拉强度(MPa) 极限拉伸值,10 -4试验编号聚丙烯纤维(kg/m 3) 3d 7d 28d 3d 7d 28d 3d 7d 28d 3d 7d 28dTX-0 26.1 38.7 63.8 2.17 3.05 4.87 3.12 3.77 5.16 1.05 1.17 1.35TX-1 0.6 26.4 39.1 63.8 2.42 3.06 4.84 3.15 3.86 5.36 1.09 1.2
11、0 1.424从圆环开裂试验结果来看，不掺纤维的混凝土开裂时间为 4.5 天，掺 GRACE纤维的混凝土开裂时间为 5.5 天，均在开裂之后 15 天内裂缝宽度增长较快，15天之后裂缝宽度增长速度减慢，20 天后基本趋于稳定。在 28 天龄期时两组混凝土圆环试件裂缝宽度相差很大，其中不掺纤维的混凝土裂缝宽度为 2.755mm，掺 GRACE 纤维的混凝土裂缝宽度为 0.970mm.混凝土力学性能和混凝土抗裂性能的试验对比可以看出，掺加聚丙烯纤维对混凝土拌合物性能和混凝土力学性能影响不显著，但对改善和提高混凝土抗裂性能却能起到十分显著的作用。0.000.501.001.502.002.503.0
12、03.500 5 10 15 20 25 30龄 期 （ 天 ）裂缝宽度（mm） 基 准 混 凝 土掺 GRACE纤 维 ， 掺 量 0.6kg/m3图 1 掺聚丙烯纤维混凝土与基准混凝土裂缝发展过程对比图 2 掺聚丙烯纤维混凝土（左）与基准混凝土(右)开裂情况对照4.2 减水剂品种对抗冲磨混凝土性能的影响4.2.1 对拌合物性能及配合比参数的影响试验条件如下：抗冲磨混凝土在水胶比 0.35，粉煤灰掺量 20%，硅粉掺量 6%，聚丙烯抗裂纤维掺量 0.6kg/m3，试验过程中控制混凝土 15 分钟坍落度和含气量，混凝土坍落度按 79cm 控制，含气量按 34.5%控制。试验结果：采用 ZWL-
13、PC（）减水剂并且在坍落度和含气量合适的条件下，常态混凝土最优砂率为29%，单位用水量 110 kg/m3 ，ZWL-PC（）减水剂最佳掺量为 1.10%，DH 9引气剂掺量为 0.004%；若采用 RT-1 减水剂，最佳掺量为 1.10%，在坍落度和含气5量合适的条件下，混凝土最优砂率为 28%，单位用水量 133 kg/m3，DH 9引气剂掺量为 0.015%。4.2.2 力学性能对比试验为了比较减水剂品种对混凝土性能的影响，针对掺 ZWL-PC（）减水剂与RT-1 减水剂的混凝土进行力学性能对比试验，试验采用的配合比参数及力学性能试验结果分别见表 3、表 4. 从表 4 试验结果可以看出
14、，掺 ZWL-PC（）的混凝土力学指标稍高一些，但高出的幅度不大，说明采用两种减水剂的对混凝土的力学指标影响不大。表 3 分别采用两种减水剂的配合比参数减水剂试验编号 水胶比 砂率(%)用水量(kg/m3)粉煤灰(%)硅粉(%)聚丙烯纤维(kg/m3) 品种 掺量(%)DH9(%)坍落度(cm)TPS-1 0.40 30 110 20 6 0.6 ZWL-PC() 1.10 0.005 79TPS-11 0.40 29 133 20 6 0.6 RT-1 1.10 0.014 79表 4 分别采用两种减水剂混凝土力学性能试验结果减水剂 抗压强度(MPa) 劈拉强度(MPa) 轴拉强度(MPa)
15、 极限拉伸值,10 -4试验编号 品种 掺量(%) 3d 7d 28d 3d 7d 28d 7d 28d 7d 28dTPS-1 ZWL-PC() 1.10 13.5 25.1 40.7 1.44 2.12 3.63 2.86 4.19 0.98 1.29TPS-11 RT-1 1.10 16.6 31.4 41.5 1.56 2.44 3.60 2.57 4.02 0.95 1.254.2.3 抗冲磨性能对比试验掺 ZWL-PC（）减水剂与 RT-1 减水剂混凝土抗冲磨性能对比试验研究按照水工混凝土试验规程DL/T51502001 中的两种方法进行，一种为水下钢球法，另一种为圆环法，试验结果
16、见表 5. 从试验结果可以看出，在水胶比相同的条件下，掺 ZWL-PC（）聚羧酸减水剂与掺 RT-1 萘系减水剂的混凝土抗冲磨强度及磨损率均相差不大。表 5 分别采用两种减水剂混凝土抗冲磨性能试验结果减水剂 水下钢球法 圆环法试验编号品种 掺量(%) 抗冲磨强度 h/(kg/m2) 磨损率kg/(hm2) 抗冲磨强度 h/(kg/m2) 磨损率kg/(hm2)TPS-1 ZWL-PC() 1.10 14.2 0.070 2.88 0.35TPS-11 RT-1 1.10 13.0 0.077 2.64 0.384.2.4 干缩变形对比试验由于混凝土凝胶体中水分蒸发引起混凝土的干缩变形，造成开裂
17、。按照表3 的配合比参数，掺 ZWL-PC（）聚羧酸减水剂与掺 RT-1 萘系减水剂的混凝土干缩变形试验结果见图 3.可以看出，采用聚羧酸减水剂的混凝土干缩率小于萘6系减水剂混凝土，降低的幅度约 25%.分析其原因主要是由于聚羧酸减水剂减水率高，在水胶比相同的条件下，可以大幅度地降低混凝土单位用水量和胶凝材料用量，降低了混凝土中的浆液对混凝土所带来的干燥收缩和化学收缩。4.2.5 混凝土圆环开裂对比试验为了能够直观评价掺不同减水剂等条件下混凝土收缩开裂趋势，进行了掺ZWL-PC（）减水剂与掺 RT-1 减水剂混凝土圆环开裂试验，试验结果见图 4。可以看出，在水胶比一定的情况下，采用 ZWL-P
18、C（）聚羧酸减水剂时混凝土环开裂时间为 8.5 天，裂缝宽度为 0.605mm, 采用 RT-1 萘系减水剂混凝土环开裂时间为 6.5 天，裂缝宽度为 1.000mm. 混凝土圆环开裂情况对比照片见图 5。-3.5-3.0-2.5-2.0-1.5-1.0-0.50.00 10 20 30 40 50 60龄 期 （ d）干缩率（10-4）编 号 TPS-1 :掺 ZWL-PC( )减 水 剂编 号 TPS-11:掺 RT-1减 水 剂0.000.200.400.600.801.001.200 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55龄 期 （ 天 ）裂缝宽度（mm） 编
19、号 TPS-1： 掺 ZWL-PC（ ） 减 水 剂编 号 TPS-11： 掺 RT-1减 水 剂图 3 掺不同减水剂混凝土的干缩率 图 4 掺不同减水剂混凝土圆环开裂情况图 5 掺 ZWL-PC（）混凝土（左）与掺 RT-1 混凝土(右)开裂情况对照74.3 水胶比对抗冲磨混凝土性能的影响4.3.1 试验参数试验参数如下：粉煤灰 20%，硅粉 6%，聚丙烯抗裂纤维掺量为 0.6kg/m3，用水量 110 kg/m3，ZWL-PC（）掺量为 1.10%， DH9掺量为 0.004%左右，在水胶比分别为 0.40、0.35、0.30 的条件下，对应的砂率分别为 30%、29%、28%. 经过对新
20、拌混凝土试验，15 分钟坍落度均在 79cm，含气量在 34.5%的范围内。混凝土各项性能试验结果如下：4.3.2 不同水胶比混凝土力学性能对比试验在不同水胶比条件下抗冲磨混凝土各项性能试验采用的配合比参数及力学性能试验结果分别见表 6、表 7. 从混凝土力学性能试验结果可以看出，在粉煤灰和硅粉掺量一定的情况下，水胶比越小，混凝土强度和极限拉伸值越高。在水胶比0.40 的条件下，混凝土 28 天极限拉伸值均大于 1.2010-4。表 6 不同水胶比条件下混凝土配合比参数试验编号 水胶比 砂率(%) 用水量(kg/m 3) 煤灰(%) 硅粉(%) ZWL-PC()（%） DH9(%) 纤维(kg
21、/m 3)TPS-1 0.40 30 110 20 6 1.10 0.005 0.6TPS-2 0.35 29 110 20 6 1.10 0.004 0.6TPS-3 0.30 28 110 20 6 1.10 0.003 0.6表 7 不同水胶比条件下混凝土力学性能试验结果抗压强度(MPa) 劈拉强度(MPa) 轴拉强度(MPa) 极限拉伸值,10 -4试验编号 水胶比 3d 7d 28d 3d 7d 28d 7d 28d 7d 28dTPS-1 0.40 13.5 25.1 40.7 1.44 2.12 3.63 2.86 4.19 0.98 1.29TPS-2 0.35 17.4 31
22、.9 51.0 1.72 2.79 4.59 3.45 4.54 1.13 1.37TPS-3 0.30 21.7 39.9 61.1 2.08 3.25 4.91 4.00 4.96 1.23 1.444.3.3 不同水胶比混凝土抗冲磨性能试验结果在不同水胶比条件下抗冲磨混凝土抗冲磨性能试验结果见表 8. 从抗冲磨性能试验结果可以看出，采用水下钢球法与圆环法两种试验方法得到的抗冲磨强度试验结果趋势相同，即抗冲磨强度均随着水胶比的减小而增大，磨损率随着水胶比的减小而减小。表 8 不同水胶比条件下混凝土抗冲磨性能对比试验结果水下钢球法 圆环法试验编号 水胶比 抗冲磨强度, h/(kg/m 2)
23、磨损率, kg/(hm 2)抗冲磨强度，h/(kg/m2)磨损率, kg/(hm2)TPS-1 0.40 14.2 0.070 2.88 0.35TPS-2 0.35 17.6 0.057 3.44 0.29TPS-3 0.30 21.8 0.046 3.90 0.2684.3.4 不同水胶比混凝土干缩率对比试验按照表 6 的参数，混凝土干缩变形试验结果见图 6.从干缩变形的试验结果来看，混凝土在 14 天之内干缩变形增长速度较快，14 天28 天增长速度减慢， 28 天之后基本开始趋于稳定。从干缩率的大小来看，呈现出水胶比越大混凝土干缩变形越小的趋势。4.3.5 不同水胶比混凝土圆环开裂试验
24、按表 6 的参数，在不同水胶比条件下混凝土圆环开裂过程及裂缝宽度发展情况见图 7。可以看出，在原材料品种一定的情况下，水胶比越小，混凝土开裂的时间越短，并且裂缝的宽度也越大。不同水胶比条件下圆环开裂情况对比照片见图 8（其中水胶比为 0.40 的开裂照片参见图 5 中 TPS-1 试件） 。-3.0-2.5-2.0-1.5-1.0-0.50.00 10 20 30 40 50 60龄 期 （ d）干缩率（10-4）编 号 TPS-1:水 胶 比 0.40编 号 TPS-2:水 胶 比 0.35编 号 TPS-3:水 胶 比 0.300.000.200.400.600.801.001.200 1
25、0 20 30 40 50龄 期 （ 天 ）裂缝宽度（mm） 编 号 TPS-1:水 胶 比 0.40编 号 TPS-2:水 胶 比 0.35编 号 TPS-3:水 胶 比 0.30图 6 不同水胶比混凝土的干缩率 图 7 不同水胶比混凝土圆环开裂情况图 8 不同水胶比条件下（左 0.35，右 0.30，0.40 见图 5) 混凝土开裂照片4.4 减缩剂对抗冲磨混凝土性能的影响4.4.1 对拌合物性能及配合比参数的影响试验条件：粉煤灰 20%，硅粉 6%，聚丙烯抗裂纤维掺量 0.6kg/m3，水胶比0.30，砂率为 28%，单位用水量 110 kg/m3，ZWL-PC（）减水剂掺量 1.10%
26、，减缩剂 GRACE Eclipse 掺量为 1.0%.试验过程中控制混凝土 15 分钟坍落度在79cm 控制，含气量在 34.5%。拌合物性能试验结果：掺入减缩剂后会降低混凝土的含气量，坍落度略有降低，为了保证混凝土 15 分钟含气量在 3-4.5%之间，则需要提高引气剂掺量。在坍落度和含气量合适的条件下，不掺减缩剂时9DH9掺量为 0.004%，掺减缩剂时 DH9掺量为 0.035%，其它参数基本一致。4.4.2 力学性能对比试验为了研究减缩剂对抗冲磨混凝土各项性能的影响，进行了掺减缩剂与不掺减缩剂的混凝土性能对比试验，配合比参数见表 9，力学性能试验结果见表 10.表 9 掺减缩剂混凝土
27、性能对比试验配合比参数试验编号 水胶比砂率(%)用水量(%)粉煤灰(%)硅粉(%)聚丙烯纤维(kg/m3)ZWL-PC（I）(%)DH9(%)减缩剂(%)坍落度(cm)TPS-3 0.30 28 110 20 6 0.6 1.10 0.003 79TPS-4 0.30 28 110 20 6 0.6 1.10 0.035 1.0 79表 10 掺减缩剂混凝土力学性能试验结果抗压强度(MPa) 劈拉强度(MPa) 轴拉强度(MPa) 极限拉伸值,10 -4试验编号减缩剂(%) 3d 7d 7d 28d 7d 28d 7d 28d 7d 28dTPS-3 21.7 39.9 61.1 2.08 3
28、.25 4.91 4.00 4.96 1.23 1.44TPS-4 1.0 19.8 36.7 59.9 1.91 3.26 5.04 3.42 4.93 1.01 1.40从表 10 试验结果可以看出，掺减缩剂的混凝土在早期力学性能指标偏低，但在 28 天龄期时掺减缩剂混凝土与不掺减缩剂的混凝土力学指标差别不大，说明减缩剂对混凝土的力学性能影响不大。4.4.3 抗冲磨性能对比试验掺减缩剂混凝土与不掺减缩剂的混凝土抗冲磨性能对比试验试验结果见表11. 从试验结果可以看出，在水胶比相同的条件下，掺减缩剂混凝土与不掺减缩剂的混凝土抗冲磨强度相差不大。表 11 掺减缩剂混凝土抗冲磨性能试验结果水下钢
29、球法 圆环法试验编号 减缩剂 (%) 抗冲磨强度h/(kg/m2)磨损率kg/(hm2)抗冲磨强度h/(kg/m2)磨损率 ,kg/(hm2)TPS-3 21.8 0.046 3.90 0.26TPS-4 1.0 20.9 0.048 3.86 0.264.4.4 干缩变形对比试验按表 9 的配合比参数进行成型和试验。掺减缩剂混凝土与不掺减缩剂的混凝土干缩变形对比试验试验结果见图 9.可以看出，掺减缩剂混凝土干缩率小于不掺减缩剂的混凝土，干缩率降低的幅度约 32%左右。4.4.5 混凝土圆环开裂对比试验按表 9 的配合比参数，掺减缩剂混凝土与不掺减缩剂的混凝土圆环开裂试验结果见图 10.可以看
30、出，在水胶比一定的条件下，掺减缩剂的混凝土圆环开裂时间为 19 天，裂缝宽度为 0.475mm, 不掺减缩剂混凝土圆环开裂时间为 7 天，10裂缝宽度为 0.825mm. 混凝土圆环开裂情况对比照片见图 11。可见，在混凝土中掺入减缩剂后，混凝土裂缝出现的时间变得很长，裂缝宽度也随着减小。-3.0-2.5-2.0-1.5-1.0-0.50.00 10 20 30 40 50 60龄 期 （ d）干缩率（10-4）编 号 TPS-3:不 掺 减 缩 剂编 号 TPS-4:掺 1.0%减 缩 剂0.000.100.200.300.400.500.600.700.800.901.000 10 20
31、30 40 50龄 期 （ 天 ）裂缝宽度（mm） 编 号 TPS-3： 不 掺 减 缩 剂编 号 TPS-4： 掺 1.0%减 缩 剂图 9 掺减缩剂混凝土的干缩率对比 图 10 掺减缩剂混凝土圆环开裂趋势对比图 11 掺减缩剂混凝土（左）与不掺减缩剂混凝土(右)开裂情况对照另外，根据对抗冲磨混凝土抗冻、抗渗试验结果，需要一提的是，由于抗冲磨混凝土中掺入硅粉、引气剂等材料且水胶比较小（不超过 0.40） ，各种组合的配合比抗渗等级均在 W10 以上，抗冻等级均在 F200 以上，且动弹模降低少，重量损失少，说明改变减水剂品种、调整水胶比和掺加减缩剂对抗冲磨混凝土抗冻、抗渗性能没有明显的影响。5.结论本次开展的以西北干燥地区为特点的水工抗冲磨混凝土试验研究，重点研究聚丙烯纤维、减水剂品种、水胶比和减缩剂等因素对混凝土力学性能、耐久性、抗冲磨性能、干缩和抗裂性能几个方面的影响情况，得到以下几点结论：（1）在混凝土水胶比一定的条件下，掺加聚丙烯纤维、更换减水剂品种、掺入减缩剂对混凝土力学性能、抗冲磨性能和耐久性影响不大。（2）在抗冲磨混凝土原材料品种一定的条件下，水胶比越小，其混凝土开裂的时间越短，并且裂缝的宽度也越大。所以在满足设计要求的条件下尽可能选用较大的水胶比。（3）在抗冲磨混凝土水胶比一定的情况下，掺入聚丙烯纤维可以阻止混凝
