1、毕业设计资料学生姓名： * 学 号：40专 业： 水利水电工程建筑设计题目： 渡 槽指导教师： * *摘 要*水库灌区引水干渠控制灌区农田面积 4330hm2，经黄家沟时经比较采用渡槽方案，工程为 III 等工程，主要建筑物为 3 级。修筑的渡槽采用矩形梁式渡槽，槽底宽为 2.0m，侧墙高 1.71m，设有间距为 2.0m高为 0.1m 的拉杆，考虑到交通要求，还设有 0.85m 宽的人行板。黄家沟顶宽约有120m，沟深约为 8m，属狭长 V 形断面，无常流水，沟内有良田，可种植经济作物。耕作深度 1.0m。本设计布置等跨的间距为 8m 的单排架共 13 跨，与渐变段连接处采用浆砌石槽台。排架
2、与地基的连接采用整体基础。槽身、排架以及基础采用预制吊装形式，为使预制时简单、方便，将排架分为三组。细部结构中本设计采用沥青填料式止水；支座采用一端固定，一端活动的形式。关 键 词：渡槽；拉杆；排架毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 目录第一章 设计基本资料 11、工程概况及简介 11.1、工程概况 11.2、设计要求 21.3、主要参考书 2第二章 渡槽总体布置 31、槽址选择 32、结构选型 32.1、槽身的选择 32.2、支承选择 33、平面总体布置 3第三章 水力计算 41、槽身过水断面尺寸拟定 41.1、尺寸拟定 41.2、输水水头高 42、渡槽进出口的底部高程确定 5
3、3、进出口渐变段 6第四章 槽身设计 71、槽身断面尺寸拟定 71.1、尺寸拟定 72、荷载及荷载组合 72.1、荷载计算 73、横向结构计算 83.1、受力情况分析 83.2、拉杆轴向力计算 93.3、侧墙内力计算 103.4、底板内力计算 113.5、横向配筋计算 123.6、拉杆斜截面计算 164、槽身纵向结构计算 164.1、荷载计算 174.2、计算纵向配筋 174.3、斜截面强度计算 175、抗裂计算 185.1、纵向抗裂计算 185.2、横向抗裂计算 196、吊装计算 226.1、吊装验算 22第五章 排架计算 241、排架布置 242、排架尺寸拟定 242.1、排架高度计算 2
4、42.2、排架分组计算 242.3、排架分组及尺寸拟毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 定252.4、尺寸拟定 253、荷载计算 263.1、水平荷载 263.2、垂直荷载(传给每各立柱的荷载) 274、排架横向计算 294.1、求排架弯矩 M 294.2、轴向力计算 304.3、排架的配筋计算 314.3、横梁配筋 324.4、排架的纵向计算 334.5、排架吊装验算 354.6、牛腿设计计算 36第 六 章 基础计算 381、基础结构尺寸拟定 381.1、排架基础尺寸拟定 382、基础的荷载组合 383、基础应力计算 394、基础配筋计算 39第七章 稳定计算 401、槽身稳
5、定计算 402、渡槽整体沿基础底面抗滑稳定验算 403、渡槽整体抗倾稳定计算 414、地基稳定性验算 41第八章 细部结构 431、伸缩缝及止水 432、支座 433、两岸连接 43附录：毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 第一章 设计基本资料1、工程概况及简介1.1、工程概况：某县佛岭水库灌区引水干渠经黄家沟时需修建一座输水建筑物，经过填方渠道、倒虹吸和渡槽三种方案比较。决定修建渡槽。干渠控制灌区农田面积 6.5 万亩，工程为等工程，主要建筑为 3 级。1.1.1、地形：黄家沟顶宽约 110m，沟深约 8 米。属狭长 V 型断面。无常年流水，沟内种植有经济作物。耕作深度为 1.
6、0m。1.1.2、地质：沟内周口店期黄土层，干重度为 1314KN/m 3。21 。 ，C24KPa ，地基承载力R290Kpa，基础与地基摩擦系数 f0.31。1.1.3、上、下游渠道资料：上游渠底高程为 m，Q 设 4.4m 3/s，k 加大 0.25，Q 加大 5.5 m3/s， i1/3500 ，渡槽上、下游渠道，渠底宽 2.5m，糙率 n0.017。内、外边坡分别为 1:10 和 1:15，该渡槽规划时允许水头损失为 0.25m，水力要素如表 11。渡槽糙率为 0.015。表 11 上、下游渠道过水断面水力要素：流量（m 3/s）纵坡i底宽b（ m）流量 v（m 3/s）堤高 H（m
7、） 边坡糙率n水深h（m）超高H（m）渠口宽b（m）Q 设 4.4 1/3500 2.5 0.86 1.83 1:11:1.5 0.017 1.33 0.5 6.16Q 加大5.5 1/3500 2.5 0.12 2.001:11:1.5 0.017 1.50 0.5 6.501.1.4、建筑材料及安全系数：该工程主要的建筑材料为水泥、混凝土、钢筋等。混凝土重度 rc24KN / m3，温度膨胀系数 dc1.010 5 1/,混凝土其他特性性能指标见表 12。采用和级钢筋，级钢筋强度设计值 fy=fy=210N/mm2。强度模量 Es2.110 5N/ mm2, 级钢筋强度设计值 fy=fy=
8、310N/mm2,强度模量 Es2.110 5N/mm2。钢筋混凝土重度 r35KN/ m3。构件裂缝宽度允许值，短期组合 Wmax0.3mm，长期组合W min0.25mm。表 12 混凝土特性指标：（单位 N/ mm2）轴心抗压 轴心抗拉混凝土强度等级 标准值 fck 设计值 fc 标准值 fck 设计值 fc 弹性模量 EcC20 13.5 10.0 1.50 1.10 2.55104C25 17.0 12.5 1.75 1.30 2.8104浆砌采用 M15 砂浆砌块石。1.1.5、工程回填土及地基力学特性根据有关实验报告结果如下：rc16KN / m3；20.8 。 ；C23Kpa，
9、修正后地基承载力特性值 fa=290Kpa。基础与地基摩擦系数 f0.35，抗滑稳定安全系数K 1.5。根据水利水电工程等级划分及洪水标准规定以及灌区规划要求，确定该渡槽为三级永久建筑物，结构安全级别为级。机构重要性系数为 r01，短暂设计状况系数 0.95，偶然状况系数 0.85，钢筋混凝土结构系数 rd1.2。其他荷载：人群荷载：2.0kN/ m 2(人行桥上的活荷载)基本荷载：0.35kN/ m 2(风压)气象：最高日平均气温 30，最低日平均气温 0，不考虑冻土深度。施工条件：采用装载式钢筋混凝土渡槽，预制吊装。1.2、设计要求：按初步设计标准设计，局部可深入考虑。进行渡槽总体布置，包
10、括槽身、支撑、基础等机构型式的选择。水力计算槽身设计支承机构设计基础设计细部构造设计1.3、主要参考书：水工设计手册渡槽设计图集建筑结构工程力学水力学土力学工程制图水工钢筋混凝土结构毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 第二章 渡槽总体布置渡槽总体布置的主要内容包括槽址选择、形式选择、进出口布置、基础布置。渡槽总体布置基本要求：1、流量、水位满足灌区要求;2、槽身长度短，基础、岸坡稳定，结构选型合理；进出口顺直通畅，避免填方接头；少占农田、交通方便、就地取材等。1、槽址选择1.1、注意问题：1、槽身长度短、基础低，降低功工程造价。2、轴线短、顺直、进出口避免急转弯，布置在挖方处。3
11、、渡槽轴线尽量和河道正交。4、少占耕地、少拆民房。1.2、在选择槽址时，除应满足以上总体布置的要求外，还应考虑槽址附近是否有宽敞、平坦的施工场地，同时应满足槽下的交通要求。综合考虑各方面因素，在平面图上确定槽址位置，画出该断面图。 2、结构选型2.1、槽身的选择：槽身的横断面型式有矩、U 形、圆形和抛物线形，其中常用的是矩形和 U 形。本设计中 Q 设 4.4 m3/s，属中小流量。渡槽长度为中型渡槽。矩形渡槽具有抗冻、耐久性好的特点，施工方便，故选用矩形渡槽。又因黄家沟无常年流水，故可设拉杆以减少侧墙厚度。2.2、支承选择：该渡槽地址处沟深约 8 米，跨度较大（约 110m） ，宜用梁式渡槽
12、。综合分析：选用简式梁型式，虽弯距较大，但施工方便。3、平面总体布置本设计布置等跨间距为 8m 的单排架共 13 跨，矩形渡槽采用简支，上下游渐变段各 8m 与梯形混凝土渠首相连。渡槽全长 120m，槽上根据交通要求设人行桥，净宽0.85m。拱墩台及排架基础墩均采用浆砌石护坡。总体布置图见图 21 所示。第三章 水力计算1、槽身过水断面尺寸拟定1.1、尺寸拟定：选定纵坡 i1/600，底宽 B2.0m。糙率 n0.014 ，Q 设 4.4 m3/s，Q 加 5.5 m3/s。因槽长大于 1520 倍槽内水深，故按明渠均匀流计算。计算结果： Q 设 4.4 m3/s时，h 设 1.15 m；Q
13、加 5.5 m3/s 时，h 加 1.36 m。B/h 分别为 1.74 和 1.47，根据工程特殊情况，侧墙加厚，宽深比适当提高满足要求。超高：h/12+5=115/12+5=14.6(cm)4h41.335.32（m） ，取 8m。出口段：L 26h61.339.98（m） ，取 8m。毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 第四章 槽身设计1、槽身断面尺寸拟定1.1、尺寸拟定：根据前面计算结果，槽内净宽 B2.0m，高 H1.46m（拉杆 0.1m） ，其他尺寸按下面计算确定。该渡槽无通航要求，槽顶设拉杆，间距 2m，侧墙厚度 t 按经验数据 t/h=1/121/16确定。H
14、为侧墙高 1.46m，t（1/121/16） ，H0.120.09m。取 t15cm。渡槽要满足行人要求，故在拉杆上设置人行板，板宽取 85cm，厚 10cm，底板厚 15cm，砌其断面尺寸如图 41 所示。图 41 槽身断面图：（单位：cm）2、荷载及荷载组合2.1、荷载计算：2.1.1、永久荷载设计值：永久荷载分项系数 rG永久荷载标准值 Gk（其中 rG1.05）2.1.2、可变荷载设计值：可变荷载分项系数 rQ可变荷载标准值 Qk（其中 rQ1.2）按沿水流方向与垂直水流方向取单位长度来计算。计算结果见表 41。槽身是一种空间薄壁结构，受力较复杂，在实际工程中，近似的分为纵向及横向两部
15、分进行平面结构计算。表 41 槽身荷载计算：（单位：GKN；gKN/m）标准值 设计值荷载种类计算式 大小 计算式 大小1、侧墙重 G1k250.151.71 6.413 G11.056.413 6.734附表 41 槽身荷载计算：沿水流方向 Q 11k 6.413 6.413 Q1k1.056.413 6.734垂直水流方向 Q12k6.413/0.15 42.75 Q121.0542.75 44.892、拉杆重 G2k25 （0.1220.12） 0.75 G21.050.75 0.79沿水流方向 Q21k0.75(5/8) 0.47 Q210.471.05 0.49垂直水流方向 Q22k
16、0.47/2 0.24 Q221.050.24 0.253、人行板重 G3k250.850.1 2.13 G31.052.13 2.24沿水流方向 Q31k2.13 2.13 Q311.052.13 2.24垂直水流方向 Q32k2.13/0.85 2.51 Q321.052.51 2.644、底板重 G4k25 （20.150.1520.30.1） 8.81 G41.058.81 9.25沿水流方向 Q41k8.81 8.81 Q411.058.81 9.25垂直水流方向 Q42k8.81/2 4.405 Q421.054.405 4.6215、设计水重 G5k9.8（1.152- 0.15
17、 2） 22.32 G51.0522.32 23.435沿水流方向 Q51k22.32 22.32 Q511.0522.32 23.435垂直水流方向 Q52k22.32/2 11.16 Q521.0522.32 23.4356、校核水重 G6k9.8（1.3620.15 2） 26.44 Q61.0526.44 27.76沿水流方向 Q61k26.44 26.44 Q611.0526.44 27.76垂直水流方向 Q62k26.44/2 13.22 Q621.0513.22 13.887、人群重 G7k2.00.81 1.62 G71.21.62 1.94沿水流方向 Q71k1.62 1.6
18、2 Q711.21.62 1.94垂直水流方向 Q72k1.62/0.85 1.91 Q721.21.91 2.298、栏杆重 G8k1.8 1.8 G81.051.8 1.89沿水流方向 Q81k1.8 1.8 Q811.051.8 1.89垂直水流方向 Q82k1.8/0.85 2.12 Q821.052.12 2.223、横向结构计算3.1、受力情况分析：由于槽身在栏杆之间的断面核设置栏杆处的断面变位相差甚微，故仍可沿槽身纵向取 1.0m 常的脱离体，按平面问题进行横向计算。作用在脱离体上的荷载两侧的剪力差（QQ 2Q 1）继续平衡，侧墙与底板交结处可视为铰接，沿中心线切口处可视为上下移
19、动的双链杆支座，计算简图如 42 所示。由于侧墙与底板等厚，接 B/H（2.0+0.3）/1.46=1.58，在 1.251.67 之间，槽内水位取至拉杆中心作为控制条件，槽顶荷载产生集中力 P0 和力矩 M0。按标准荷载计算分别为：Pk01/2（Q 21k+Q31k+Q71kQ 81k）1/2（0.47+2.13+1.62+1.8）3.01（KN）Mk01/23.01（2.0/2+0.15/2）=1.62(KN.m)按设计荷载计算分别为：P01/2（Q 21+Q31+Q71Q 81）1/2（0.49+2.24+1.94+1.89）3.28（KN）M01/23.28（2.0/2+0.15/2）
20、=1.73(KN.m)毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 图 42 槽身横向计算简图：3.2、拉杆轴向力计算：简化后结构为一次超静定结构，因力法计算拉杆拉为 X1，亦可按下式直接计算，按标准荷载计算分别为：BHILILQIQXadadadkkbkk 235.05.02.032111 （41）式中 Xk1单位槽长拉杆轴向拉力，KN；H拉杆中心线至底板距离，H1.51m ；Qk1侧墙底部静水压强，KPa；L两侧墙中心线间距之半，L（2.0+0.15）/2=1.075(m) ；Qk2底板上均匀荷载强度，KN/m。Qk2r ctrH250.15+9.81.5118.55（KN/m）Iab
21、、I ad底板和侧墙壁截面惯性矩，m 4；Iabt 3/12 Iad 3/12 t= IabI ad51.2).0( )215.(.8.0).(79815798.142021 kX=2.081(KN/m)Xk1sX k1S2.0812 4.162 （KN ）X1s拉杆间距为 s 时，一根拉杆的轴向拉力。按设计荷载计算为：adadadbHILILQQ235.05.02.032111 （42）Q1r qrH1.19.81.51 16.278（KN/m）Q2r g（r ctr qH） 1.05250.1514.7981.120.215（KN/m）51.2.0351.)2.(0.).(78165278
22、.160 321 X2.638（KN/m）X1sX 1S2.63825.277（KN）3.3、侧墙内力计算：3.3.1、侧墙弯距。由拉杆中心线到侧墙计算截面的距离为 y 的弯距。按标准荷载计算为：MkyX k1y1.621/6ry 32.081y1.621/69.81y 3 （43）当 y0 时，M k 侧 11.62（KNm）当 y0.5 时，M k 侧 22.456（KNm）当 y1.0 时，M k 侧 32.068（KNm）当 y1.51 时，M k 侧42.0811.51+1.621/69.811.51 30.861（KNm）当 yy m 0.652（m）时，弯距最大为：rX128.9
23、01Mk 侧 m2.0810.652+1.62 1/29.810.652 32.524（KNm ）表 42 标准荷载弯距计算表：Yx 0 0.5 0.652 1.0 1.51Mkx 1.62 2.456 2.524 2.068 0.861按设计荷载计算为：MyX 1y1.731/6r Gry32.638y1.731/61.059.8y 3 （44） 表 43 设计荷载弯距计算表：My 0 0.5 1.0 0.716 1.51M 侧 y 1.73 2.835 2.653 2.989 0.1913.3.2、侧墙轴力 Ny。轴力 Ny 只近似考虑侧墙截面承受剪力Q。标准荷载计算：Nky 03322k
24、ck PtrH（45）式中 Q作用在槽身截面上的计算剪力。其值等于 1.0m 槽身常的总荷载，及纵向计算中的均布荷载 q。Q kQ 11kQ 21k+ Q31kQ 41kQ 61kQ 71kQ 8k （46）毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 6.413+0.47+2.31+8.81+26.44+1.62+1.8 47.863（KN）当 y0 时，N 1P k03.01(KN)当 y1.51 时，N 2 51.0251153.864732 3.0115.259（KN） （拉）令 Ny0)6(223tryHQck41.71y 262.97y3.750y11.45 y20.062当
25、y1.45 时，N 315.37（KN） （拉）当 y0.062 时，N 43.17（KN） （压）当按设计荷载计算时：Nky 0323)(PtyrHyQCG（47）式中 Q作用爱槽身截面上的计算简历，其值等于 1.0m 槽身长的总荷载，即纵向计算中的均布荷载。QQ 11Q 21+ Q31Q 41Q 61Q7 1Q 8 （48）6.7340.49+2.24+9.25+27.76+1.94+1.8950.304（KN）当 y0，N 1P 03.28（KN） （压）当 y1.51 时，N 2 28.351.025.1).53(.52 15.93（KN） （拉）令 Ny)6(223tryHQcGk4
26、3.83y 266.19y3.940y11.45 y20.062当 y1.45 时，N 316.04（KN） （拉）当 y0.062 时，N 43.4（KN） （压）表 44 轴力计算表：Y 0 0.062 1.45 1.51 单位：KNNy 3.28 3.4 16.04 15.933.4、底板内力计算：3.4.1、底板弯距。离侧墙中心线 X 处的底板弯距计算，为底板荷载计算。标准荷载计算为：xLrhrXMckx )2(630（48）= 9.274X218.084X0.861令 X0，底板断臂弯距 M 底 10.861（KNm）令 X=L =1.075，M 底 27.862（KNm）设计荷载计
27、算为： XLrhrhCGx )2(6301 9.783X 218.989X0.191令 X0，M 底 10.191（KNm）令 XL 1.075，M 底 28.969（KNm）令 X0.5，M 底 36.869（KNm）令 X1，M 底 49.06（KNm）表 45 底板弯距计算表：X 0 0.5 1 1.075Mx 0.191 6.869 9.06 8.9693.4.2、底板轴力。底板轴力等于侧墙底端的剪力，为底板轴力计算。标准荷载计算为：NkAN kB1/2rh 2X k11/29.81.51 22.089.09（KN）(拉)设计荷载计算为：NAN B1/2 rGrh2X 11/21.19
28、.81.51 22.0389.652（KNm）侧墙、底板弯距轴力图见附图一。3.5、横向配筋计算：3.5.1、底板配筋。按底板中部弯距配筋：采用 C20 混凝土，f cN/mm 2，级钢筋，f y=fy=210N/mm2， M8.969（KNm） 。N9.652（KNm） 。设 aa 30，h150， h0ha 120（mm）Mr 08.96910.958.9698.521（KNm ）Nr 09.65210.959.6529.169（KNm ）e0 M/N=8.521/9.169=0.929(m)h/2-a=45(mm)故按大偏心受拉构件配筋：b （查表）64.03.18.syEfee 0h/
29、2+a=929-150/2+30=884(mm) 毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ )0 20 (5.1ahffbNrAycbeds= )312(1021064.564.892. =2727.24(mm 2) h/2 s45（mm）3.8按大偏心受拉构件计算。ee oh/2+=5160.515030 471(mm)x=bh00.61412073.68 （mm）As )(0hfcNryxed )3012()268.731(68.747153.23077.35 min=0.2%21075.ycfAsb h 0 0.36%85075230（mm 2)3.5.4、拉杆的配筋：人行板作用
30、与拉杆的荷载 Q 板 17.15KN/m ，其对跨中弯距等效荷载：Q 板 1（2 2）Q 板 1， 0.85/2=0.425Q 板 1(20.4250.425 2)7.154.79 （KN/m）8 米长一跨渡槽共 5 根拉杆，作用在每根拉杆上的荷载为：8.06（KN/m）5.0794821 ）（）（ 板杆 跨中弯距：M10.951/88.062 23.83 （KN/m）支座剪力：Q10.950.58.0627.657（ KN）Nc5.277（ KN） （拉）取 25mm，h 0h 75mm， b150mm，e0M/N=3.83/5.277=0.726(m)0.5h25（mm） 。按偏心受拉构件
31、计算：ee o0.5h 7260.510025701（mm）)(5.01 2 ahfbfbrAyceds ）（）（ 257101057614.069.27. 281（mm 2)选配 28，A s 101mm2，则s csyedfbhaNr20)( 10752572102.5）（0.4 maheax bs 7512107624.)(53.03.1 则 As）（）（ 230 .)(fNryed选 38，A s462(mm 2)表 47 人行板、拉杆配筋表：区域 人行板 拉杆受压 As 无 28，A s101mm 2受拉 As 8200，A s251mm 2 38，A s462mm 23.6、拉杆斜
32、截面计算：)(13.285.0)(19.)672.7.5.0400 KNbhfKNVrbhfcdcw（ （故截面尺寸满足抗剪条件。Vc 0.07fcbh00.0710150757.875（KN）V=189.67KN截面尺寸满足截面限制条件0.07 fcbh00.07103001630342.3 r dV=227.6(KN)按受拉计算不要求配置腹筋，考虑到侧墙的竖向受力筋可以起到腹筋作用，单为固定纵向受力筋位置，仍在两侧布置 8250 的纵向封闭箍筋。同时沿墙高布置8250 的纵向钢筋，槽身的配置的横断面图见附图 44 所示。5、抗裂计算5.1、纵向抗裂计算：忽略补角作用，将断面化为如图 45
33、所示。图 45 抗裂计算断面简图。 （单位：m）毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ 沿槽身纵向的危险断面是在跨中，按标准荷载计算，通过假定流量时弯距为：M1/8 （6.4132+0.47+2.13+8.81+26.44+1.62+1.8）7.35 2365.3（KNm）按标准荷载计算，通过设计流量时弯距为：M=1、8(0.423 2+0.47+2.13+8.81+22.32+1.62+1.81)7.352337.55（KNm）b0.3m，b f2.3m，h=1.71m，h f=0.15mh1=1.71-0.1=1.61(m)可按下式进行抗裂计算;(49)(0sltkcmMfwr式
34、中 rm受弯构件塑性影响系数；rm1.55（0.7300/1710）=1.357Ml按标准荷载计算的弯距；ct混凝土拉应力限制系数。长期组合为 0.7，短期组合为 0.85；W0换算截面 A0 对受拉边缘的弹性抗矩， ；00yhIWI0换算截面重心轴惯性矩；y0换算截面重心轴至受压边缘距离；ftk混凝土抗拉强度标准值，C 20 混凝土抗裂强度标准值 ftk1.5N/mm 2.I0、y 0 可按下列公式计算：A00.31.71+2 0.150.813（m 2)0120()(Ahbhyfff 813.0)215.06.(5)2(71.301.106（m）I02013303 )()()(2)( ff
35、fff hybhbyhby 1/30.31.106 21/30.3（1.711.106） 31/12（2.30.3）0.15（2.30.3） 0.15（1.61-1.106-0.15/2） 2=0.206(m4)(m3)04.16.070 yhIW通过加大流量时，M s365.3 （KNm）1.3570.850.3411.510 3589.99（KNm）tkctmfwar0M s365.39(KNm）tt通过设计流量时，M l337.55（KNm ）1.3570.70.3411.510 3485.87（KNm）tkctmfar0M l337.55(KNm）ttw故槽身纵向满足抗裂要求。5.2、
36、横向抗裂计算：底板抗裂计算：验算断面在跨中断面。按标准荷载计算，考虑钢筋作用。N9.09KN，M7.862 KNm，b1000m，h150mm。Nl 0AWrefamtkc式中 e 0轴向力偏心距，e 0M/N ；rm 受弯构件的塑性影响系数；r m1.55，因 0.7300/h =0.7+300/15001.1,故 Vm1.551.11.71。020yIW毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ )(4.3067150)1205623.81903.( )(4.7.45.23.810.2)(050 mIyEaheaycsE 020yW)(4.897.43m)(865.9.70sEAab
37、hAmNMe1000150+8.235 （565+251 ）.76（m 2)(09.)(314.80 KNWrefmtkct 需进行裂缝宽度验算。5.2.1、底板裂缝宽度验算：、已知在标准荷载情况下进行验算。校核水位：Ns9.09KN，M s7.862 KNm，e 0M/N=0.865(m)ee oh/2+=820(mm)。设计水位：Nl6.31KN，M s7.566 KNm，e 0M/N=1.199(m)ee oh/2+=1154(mm)。按下列公式计算：)1.3(21max tesPcEW（410）).0(321max teslc（411）式中 1构件受力特征系数（偏心受拉构件 1.15，
38、受弯构件核偏心受压构件 11.0；2钢筋表面形状系数（变形钢筋 21.0，表面钢筋 21.4） ；3荷载长期作用系数（荷载效应的短期组合 31.5，荷载效应的长期组合 31.6） ；c纵向受拉钢筋混凝土保护层厚度，mm；受拉钢筋直径，mm； te纵向受拉钢筋的有效配筋率， teA s/Ate，当 te0.03 时，取 te0.03 ；AteA te2 sb。 sc+d/2；As受拉区纵向钢筋截面面积；ss、 sl按荷载效应的短期组合及长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力。ss)1.(0heNssl).(0As（正号：大偏心受拉构件；负号：小偏心受拉构件）进行计算：已知： 11.15， 21.4，
39、 31.5、1.6，c30， s36mm，12 teA s/Ate=As/2sb=565/23610000.010.03 ，取 te0.03 。ss)1.(0heNs02.137)54.1(569sl).(0As )/(.9)8.(32mN故：1.321max tesPcEW1.151.41.5(137.02/2.1)10 5（330+0.1 (12/0.03)）=0.21(Wvmin )=0.25(mm)满足要求。侧墙抗裂计算可选择轴力核弯距最大的断面进行计算。分短期组合核长期组合：短期组合弯距最大时：Mmax2.524 KNm， y0.625m，N 04.08KN，b1000mm， h15
40、0mm毕业设计说明书论文( 全套 CAD 图纸) QQ rm1.71y0（0.5+0.425 E）h（0.5+0.4258.235（251/1000*120） ）15076.10（mm）I0（0.0833+0.198.235（251/1000h 0） ）1000 1503.1（mm 4）W0 .18（mm 3）1.76502980yhe0M/N=2.524/4.08=0.619(m)(sEAabA1000150+8.235（251+251）.93（m 2）)(08.404.130 KNArefsmckt 满足抗裂要求。长期组合弯距最大时： Mmax2.26KNm，y max0.581m ，N l4.54KN，e 0M man/Nl=0.498（m） 。 )(54.15.30 KAWrefa
