1、河北工程大学毕业设计1前言改革开放促进了我国国民经济的飞速发展,自 20 世纪 90 年代以来,我国土木工程建设发展很快.土木工程功能化、城市建设立体化、交通运输高速化以及改善综合居住条件已成为现代土木工程建设的特征.为了保证工程质量,现代土木工程建设对地基提出了更高的要求.当天然地基不能满足建筑物稳定性、地基变形及渗透问题时,需要对天然地基进行地基处理.通过大量工程实践,人们逐渐认识到地基处理的重要性.地基处理方案的确定,应根据建筑物上部结构情况、基础形式及建筑场地的地质条件等,做出多种地基处理方案,经认真推敲,确定最佳处理方案。全套图纸加 153893706毕业设计是对大学四年所学知识的总
2、结，将书本知识与实际工程相结合，进一步巩固所学知识，学会运用各种所学知识，及时处理所遇到的问题。首先必须学会阅读岩土工程勘察报告，从报告中提取所需数据。熟练掌握地基处理的理论基础和计算方法，为以后从事实际生产工作或科学研究打好基础。本次毕业设计是在高佃三村经济适用房 16#、17#、18#楼岩土工程详细勘察报告的基础上进行的。设计中对野外勘探资料和室内土工试验成果进行了分析、整理；对基坑土层的稳定性做出了评价；对建筑物地下水、土的腐蚀性做出了评价；提出各层土的承载力特征值；为建筑的基础施工提供地质资料；并通过详细的计算、验算提出了地基处理设计比较好的方案。此次地基处理采用的是夯实水泥土桩对地基
3、进行加固和挤密作用，以达到提高地基承载力的目的，设计中借鉴多项工程设计方案，参考多种理论书籍，对该场地进行河北工程大学毕业设计2了多种方法论证，做出了可行的地基处理方案。第 1 章 工程概述及场地工程地质条件1.1 拟建工程慨况长阳高佃三村经济适用住房 16#楼工程位于拟建场地位于房山区长阳镇高佃三村。建筑物的主要数据和特点见表 1-1:建筑物 总高度(m)地上层数/地下室层数基础埋深(m)结构类型 备注16#楼 58.00 11F/1F -3.55框架剪力墙结构17#楼 57.80 11F/1F -3.55框架剪力墙结构18#楼 57.60 11F/1F -3.55框架剪力墙结构最终以施工图
4、纸为准表 1-1 建筑物的主要数据及特点根据“GB500212001”规范结合工程特征，本工程重要性等级为二级，场地等级为二级，地基等级为二级，根据高层建筑岩土工程勘察规程 （JGJ722004）第3.0.1 条，综合确定其岩土工程勘察等级为乙级；按照规范“GB50007 2002”第 3.0.1确定地基基础设计等级为乙级；按照规范“GB50011 2001”第 3.1.1 条，确定本工河北工程大学毕业设计3程抗震设防为丙类建筑。1.2 场地地形地貌拟建场地在地貌单元上属于低山前坡地，场区加以平整后地形较平坦。1.3 场地地层岩性根据房山区建筑勘察所详勘报告(2010 技 166)勘察查明，勘
5、探深度（12.00m）范围内的地层按照沉积年代、成因类型，划分为人工堆积层、一般第四纪沉积层和下第三系始新统基岩三大类，根据岩性及工程性质进一步划分 5 个大层。现按自上而下顺序，对各土层分述如下：人工堆积层,岩性为：1 层杂填土:杂色;稍密;稍湿;断面散;含砖块、灰渣、泥岩和砾岩回填物等 ;层厚2.103.20m,平均层厚 2.53m。2 层粘质粉土素填土: 褐黄;稍密;湿;断面散; 含砖渣、灰渣、植物根等;层厚0.402.40m,平均层厚 1.35m。人工堆积层以下为一般第四纪沉积层;岩性依次为：层为粘质粉土: 褐黄色;稍密;湿很湿;断面粗糙; 含氧化铁、石英、云母等;层厚0.804.20
6、m,平均层厚 1.85m。层为粉质粘土: 褐黄色;湿很湿;可塑;断面较光滑; 含氧化铁、云母等;层厚0.302.60m,平均层厚 1.65m。一般第四纪沉积层以下为下第三系始新统基岩;岩性为：层为泥岩: 棕红色;密实;稍湿湿;强风化;层状构造; 岩芯成碎块状;胶结程度较差;锤击易碎;遇水易软;一般柱长 16.324.4mm,最大柱长 30mm;局部缺失; 层厚0.902.20m,平均层厚 1.39m。层为砾岩：杂色;密实;稍湿湿;强风化,砾石磨圆度较好 ,砾石成份以灰岩,安山岩,石英砂岩为主,泥质胶结,呈碎块状,为软质岩石;局部夹有泥岩薄层 ;揭露层厚1.304.60m;揭露平均层厚 3.00
7、m。（各岩土层空间分布和岩土物理力学性质详见工程地质剖面图、地层岩性及土的物理力学性质综合统计表） 。1.4 不良地质作用及对工程不利的埋藏物经过现场调查及钻探资料分析，在场地未发现对工程不利的暗塘，暗浜等不利埋河北工程大学毕业设计4藏物及影响场地稳定的不良地质作用。1.5 设计依据1)甲方提供的高佃三村经济适用房 16#楼(2010 技 166)勘察报告2) 甲方提供的本工程相关施工图纸;3） 建筑地基基础设计规范GB50007-2002；4)建筑地基处理技术规范JGJ79-2002；5)建筑桩基技术规范JGJ94-2008；6）类似工程所积累的施工经验和技术优势。第 2 章 水文地质条件及
8、地震效应2.1 拟建场区历年最高地下水位在本次勘察深度范围内见一层地下水，属潜水,实测稳定水位标高 55.2754.08,平均标高 54.50m, 平均水位埋深 3.10m。根据调查的附近水文地质资料，拟建场区内地下水历年最高水位为 1959 年，接近自然地表；近 35 年最高水位标高为 55.50m，水位埋深为地下 1.80m。2.2 地下水水质分析及工程腐蚀性评价根据该场地 3、14 号钻孔地下水的试验分析结果，并按照岩土工程勘察规范（GB 500212001） （2009 年版）的相关标准综合判定：按照类环境类别（有干湿交替作用）判定：该场地地下水对混凝土结构的腐蚀等级为微。按地层渗透性
9、，该场地地下水对混凝土结构腐蚀等级为微。在干湿交替状态下，对混凝土结构中的钢筋的腐蚀等级为微。具体的水质分析结果参见本报告所附的“水质分析成果表” 。2.3 场地与地基的地震效应2.3.1 地震影响基本参数根椐建筑抗震设计规范(GB 500112001)(2008 年版) 4.1.1 条，结合本场地地质、地形、地貌特征，判定本建筑场地属于对建筑抗震一般地段。根据建筑抗震设计规范 （GB 500112001)(2008 年版)，拟建场区抗震设防烈河北工程大学毕业设计5度为 8 度，设计基本地震加速度值为 0.20g，设计地震分组为第一组。2.3.2 建筑的场地类别根据建筑抗震设计规范 （GB 5
10、0011-2001)(2008 年版)中的有关规定，按表 4.1.3划分土的类型，从场地土的性质和本次勘察的 3#、11#、19#钻孔波速测试数据判定，场地在覆盖层深度内地基土的等效剪切波速值分别为 142.43、143.30、142.45m/s (详见钻孔剪切波速测试成果图)。根据上述的波速成果，可得出如下结论：(1) 拟建场区覆盖层厚度界限值为 3mdov50m。(2) 拟建场区自然地面下覆盖层深度范围内土层的等效剪切波速值为140.0m/svse250.0m/s。根据上述结果和区域经验，综合判定拟建场区建筑的场地类别为类。2.3.3 地基土层的地震液化判定根据本工程勘察所取得的场区地层资
11、料与试验测试数据，依据建筑抗震设计规范(GB 500112001)(2008 年版)中的相关规定及近 35 年最高地下水水位埋深1.80m（d w=1.8M,d0=8M，d b=4M）初判可能液化，根据标准贯入试验锤击数和粘粒含量数据进一步判定，本场地土不液化。河北工程大学毕业设计6第 3 章 地基处理方案分析论证3.1 建筑物结构荷载及基底压力估计拟建该工程各建筑层高均为 11 层，各建筑物均设有 1 层地下室，结构形式为剪力墙结构，预估基础埋深均为 3.55m，基底压力均为 200Kpa。3.2 天然地基方案分析拟建高层住宅楼基础埋深 3.55m，以第层粉质粉土作为持力层，该层土承载力特征
12、值 fat=90kpa,按照建筑地基基础设计规范要求，经宽深修正后承载力特征值为：fa=fat+ b(b-3)+ d m(d-0.5)=90+018.1(63) 1.017.6(10.5)=98.8kpa式中 fa 修正后的地基承载力特征值，kpa;fat地基承载力特征值，Kpa; b, d基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按照基底下土类查表确定 b=0.0 d=1.0；基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度，取 18.1kpa；b基础底面宽度，当基宽小于 3m 按 3m 取值，大于 6m 按 6m 取值，这里取6m;河北工程大学毕业设计7 m基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取
13、浮重度，取 17.6kN/m3;d基础埋置身度（m） ，一般自室外标高算起。基础埋置身度（ m）一般自室外地面标高算起在填方整平地区可自填土地面标高算起但填土在上部结构施工后完成时应从天然地面标高算起对于地下室如采用箱型基础或伐基时基础埋置深度自室外地面标高算起，当采用独立基础或条形基础时应从市内地面标高算起。由于地下车库为超补偿基础，其基础埋深亦为 3.55m，故与之相连的高层住宅楼深度修正中 d 取 1.0。由此可见，经宽度修正后承载力特征值为 98.8kpa，持力层强度不能满足上部荷载的要求，因而对于此高层不宜采用天然地基上的浅基础方案，根据拟建住宅楼的建筑特点和场地地质条件，结合整个房
14、山区类似工程中的成熟经验，本场地的加固处理方法可采用 CFG 桩复合地基方案。3.3 CFG 桩复合地基理论简介3.3.1 CFG 桩复合地基理论简介CFG 桩全称为水泥粉煤灰碎石桩，它是由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂加水拌和，采用各种成桩机具制成的高黏结强度桩，桩体强度等级为 C5C20 之间变化，最高可达 C5，相当于钢桩，由于桩体刚体强度很大，区别于一般柔性桩和水泥类桩，因此常常在桩顶与基础之间铺设一层 150300mm 后的中砂、粗砂、级配砂石或碎石（称其为褥垫层） ，以利于桩间土发挥承载力，与桩组成复合地基，其作用形式见图 3-1；图 3-1 CFG 桩作用机理CFG 桩复合地基是用
15、于处理粘性土、粉土。砂土和已自重固结的素填土等地基。对淤泥质土应该按地区经验或现场试验确定其适用性。3.3.2CFG 桩的发展和应用目前，水泥粉煤灰碎石桩复合地基技术在国内许多省市应用。和桩基相比，由于河北工程大学毕业设计8水泥粉煤灰碎石桩桩体材料可以参入工业废料水泥粉煤灰，不配筋以及充分发挥桩间土的承载力，工程造价一般为桩基的三分之一到二分之一，经济效益和社会效益非常显著。特别是 2000 年以来，该技术已在北方地区的高层建筑地基处理中应用。仅就目前北京和河北地区的不完全统计（截止 2003 年 9 月） ，已有近 300 余栋高层建筑地基采用了复合地基处理才用了水泥粉煤灰碎石桩加固技术，其
16、中大多数为 2030 层，3135 层的超高层建筑有 15 栋。由于水泥粉煤灰碎石桩复合地基技术具有施工速度快、工期短、质量容易控制、工程造价低廉的特点，目前已经成为北京及周边地区应用最为普遍的地基处理技术之一。3.3.3CFG 桩的加固机理当基础承受垂直荷载时,桩和桩间土都要发生沉降变形。桩的变形模量远比土的变形模量大,所以桩比土的变形小,由于基础下面设置了一定厚度的褥垫层,桩可以向上刺入,伴随这一变化过程,垫层中垫层材料不断调整补充到桩间土上,以保证在任一荷载下桩和桩间土始终参与工作。 同时土由于桩的挤密作用(指用沉管方法成桩时)而提高了承载力,而桩又由于其周围土侧应力的增加而改善了受力性
17、能,二者共同工作,形成了一个复合地基的受力整体,共同承担上部基础传来的荷载。3.3.4CFG 桩复合地基的褥垫作用褥垫在复合地基中有着很重要的作用。由级配砂石、粗砂、碎石等散体材料组成的褥垫，在复合地基中有如下几种作用：（1）保证桩、土共同承担荷载。褥垫层的设置为 CFG 桩复合地基在受荷载后提供了桩上、下刺入的条件，即使桩端好土层上，至少可以提供上刺入条件，以保证桩间土始终参与工作。（2）减少基础地面的应力集中的作用。（3）褥垫层厚度可以调正桩土垂直荷载分担比。（4）褥垫层厚度可以调整桩土水平荷载分担比。河北工程大学毕业设计9第 4 章 CFG 桩复合地基的设计4.1CFG 桩复合地基的设计
18、参数根 据 场 地 土 的 物 理 性 质 ， 按 建 筑 地 基 处 理 技 术 规 范 “JGJ79-2002”第 9.2.6 条结 合 当 地 施 工 经 验 ， 分 别 给 出 各 层 土 的 水 泥 粉 煤 灰 碎 石 桩 （ CFG 桩）桩基设计参数，见表 4-1.4-2表 4-1 土层参数表格土层编号岩性厚度(m)层底标高(m)重度(kN/m3)压缩模量Es(MPa)承载力(kPa)侧摩阻力(kPa)桩端阻力(kPa)1 素填土 3.80 53.55 18.50 3.00 60.00 10.00 0.002 粘质粉土 2.50 51.05 18.40 4.98 120.00 20
19、.00 0.003 粉质粘土 1.80 49.25 18.70 5.09 140.00 25.00 0.004风化岩（泥岩）1.00 48.25 20.50 30.00 200.00 60.00 800.005风化岩（砾岩）2.90 45.35 20.50 35.00 250.00 70.00 1000.00河北工程大学毕业设计10注: 表中承载力指天然地基承载力标准值(kPa)桩侧阻力指桩侧阻力标准值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力标准值(kPa)表 4-2 桩在土层中的相对位置土层 计算厚度(m) 桩侧阻力 kPa 桩端阻力 kPa1 0.70 10.00 0.002 2.50 20.00
20、0.003 1.80 25.00 0.004 1.00 60.00 800.005 0.50 70.00 1000.004.2 桩端持力层选择及桩长选择根据本场地地质条件，第层为粉质粘土,属低压缩性，分布稳定，厚度较大，是较好的桩端持力层。对于 16#楼，可将层作为持力层，利用钻孔资料，由于层厚度为 2.50m，相对较薄，可适当增加桩入持力层的深度。取入土深度为 10.5m，由于开挖深度为 3.55m，则有效桩长为 6.5m4.3 桩径选择 根据建筑地基处理技术规范中 9.2.1 条要求，设计桩径为 350-600，根据施工工艺及当地经验取设计桩径为 410mm。4.4 桩间距按照规范，桩间距
21、取 3-5 倍桩径，具体桩间距根据计算结果确定。4.5 单桩竖向承载力标准值计算4.5.1 桩身横截面周长 up、桩端面积 Ap 计算up = 0.41 = 1.29 mAp = 0.412 / 4 = 0.13 m24.5.2 单桩竖向抗压承载力估算根据规范第 9.2.2 条，单桩竖向承载力标准值为：RV = upqsili + qpApUp桩的周长（m）qsi桩周第 i 层土侧阻力特征值(kPa)；河北工程大学毕业设计11Li桩身范围内第 i 层土的厚度(m)；qp桩端土层的端阻力特征值(kPa)；Ap 桩底端的截面积(m 2)。= 1.29 (0.00 0.70 + 20.00 2.50
22、 + 25.00 1.80 + 60.00 1.00 + 70.00 0.50) + 1000.00 0.13= 377 kN，取 350 kN 4.6 桩体强度由北京地区建筑地基基础勘察设计规范式 11.5.4-33RvAp = 3350.000.1320 =7953.01kPa=7.95MPa桩体试块抗压强度平均值 fcu= 15.00MPa桩体试块抗压强度平均值采用 C15 满足规范要求。fcu 3 RvAp4.7 面积置换率根据勘察结果及经验，工程场地内 CFG 桩采用矩形布桩形式由建筑地基处理技术规范式 7.2.8-2 m = d2de2 计 算d 桩身平均直径,d=0.41mde
23、一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径de=1.13 s1s2=1.13 1.501.50=1.69ms1、s 2 桩 X 向间距、Y 向间距,s 1=1.50m、s 2=1.50mm = d2de2= 0.4121.692 =5.854.8 复合地基承载力计算由北京地区建筑地基基础勘察设计规范式 11.5.4-1fspa= mfpa+(1-m)fsa式中:fpa= RvAp单 桩 单 位 面 积 竖 向 承 载 力 标 准 值 （ kPa）河北工程大学毕业设计12fpa= 350.000.1320 = 2651.00 kPafspa 复合地基承载力标准值（kPa）m 面积置换率，m=5.85R
24、v 单桩竖向承载力标准值，R v=350.00kN 桩间土承载力折减系数， =0.90fsa 处理后桩间土承载力标准值（kPa） ，取天然地基承载力标准值，fsa=60.00kPafspa= mfpa+(1-m)fsa= 0.05852651.00+0.90(1-0.0585)60.00 = 205.95kPa经处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力标准值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取 1.0。经深度修正后复合地基承载力标准值 fa 为fa = fspa+0(d-1.50)上式中 0 为桩顶标高以上天然土层的加权平均重度
25、，其中地下水位下的重度取浮重度0= = 18.18 kN/m3ihihi 18.503.00+8.500.103.00+0.10 =基础埋深，d 1=3.10m考虑地基承载力修正时的侧向超载：20.00kPa折算成土的厚度为 d2=20.00/18.18=1.10m,取 d=d2= 1.10md2 d1基础埋深，d=1.10m, 地基承载力深宽修正时，当 d1.5m 时取 d=1.50mfa = 205.95+18.18(1.50-1.50)=205.95kPa荷载效应标准组合时轴心荷载作用下pk = 200.00kPa pkfa,满足要求4.9 桩数np=mA/Ap m面积置换率A地基加固的
26、面积（m 2）河北工程大学毕业设计13Ap桩的截面积（m 2）=0.0585*1128/(0.205 2*3.14)=500实际桩数为 507 根4.10 沉降计算土层参数表格序号土层编 号岩 性厚度(m)层底标高(m)重度(kN/m3)压缩模量Es(MPa)1 1 粘质粉土素填土 3.80 53.55 18.50 3.00 35.002 2 粘质粉土 2.50 51.05 18.40 4.98 23.903 3 粉质粘土 1.80 49.25 18.70 5.09 15.104 4 风化岩（泥岩） 1.00 48.25 20.50 30.00 0.005 5 风化岩（砾岩） 2.90 45.
27、35 20.50 35.00 0.00注: 内摩擦角标准值()桩长范围土层内摩擦角标准值土层土层名称计算厚度(m)内摩擦角1 1 0.70 35.002 2 2.50 23.903 3 1.80 15.104 4 1.00 0.005 5 0.50 0.00桩长范围土层内摩擦角标准值加权平均值 = 35.000.70 +23.902.50 +15.101.80 +0.001.00 +0.000.500.70+2.50+1.80+1.00+0.50 =17.14河北工程大学毕业设计14变形计算1）计算基础底面的附加压力荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为：p= 200.00kPa基础底面以上土
28、的加权平均重度（地下水位下的重度取浮重度）0= = 18.18 kN/m3ihihi 18.503.00+8.500.103.00+0.10 =基础底面自重压力为：pc= 0d=18.183.10=56.35kPa基础底面的附加压力p0=p-pc=200.00 - 56.35 = 143.65kPa2）计算桩端平面处的附加压力P0=lbp0(l+2ztan)(b+2ztan)= 67.7213.27143.65(67.72+26.50tan4.29)(13.27+26.50tan4.29)= 129090.3068.6914.24= 131.93 kPa上式中 = = 4.294 = 17.1
29、443）确定桩基沉降计算深度桩基沉降计算深度按土层附加压力等于自重应力 25由程序自动确定 计算到输入的土层最底处还不满足要求,取到土层最底处,此时 zn= 2.40 m4）计算分层沉降量根据北京地区建筑地基基础勘察设计规范附录 H 得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表：北京地区建筑地基基础勘察设计规范的分层总和法沉降计算表z(m) l/b z/b zzii - zi-1i-1Esi(MPa)si = P0(zii - zi-1i-1)/Esi si(mm)河北工程大学毕业设计150 4.82 0 1.000 0 2.40 4.82 0.17 0.996 2.3911 2.3911 3
30、5.00 9.01 9.013上表中 l、b 为扩散到桩端处的长度、宽度，其中 l = 68.69m b = 14.24m5）确定桩基沉降计算经验系数 ps由桩基沉降计算深度范围内压缩模量的当量值E s 可由北京地区建筑地基基础勘察设计规范表 9.3.3 得桩基沉降计算经验系数Es = AiAiEsiAi = P0(zii - zi-1i-1)式中 Ai 为第 i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值A i = 2.39P0P0 ( )AiEsi = 2.39135.00= P0 (0.07)= 0.07P0Es = 35.00 MPa2.39P00.07P0 =查北京地区建筑地基基础勘察设计规
31、范表 9.3.3 得 ps = 0.6506）最终的沉降量 s = pssc = 0.650 9.01 = 5.86 mm 50mm ，满足设计要求第 5 章 CFG 桩施工组织设计河北工程大学毕业设计165.1 施工现场平面布置5.1.1 施工现场平面布置原则1)施工总平面管理是合理使用场地，保证现场交通道路和水、电、排水系统畅通、施工机械和临时设施布置合理、安全文明施工的主要措施。根据整个工程场地情况，单位工程大小、施工单位用地平面，按照因地因时合理地分阶段布置的原则分配施工临时用地，统筹兼顾，合理调整。2)采用分区布置，统一管理，便于施工生产管理和生活安排。根据工程所在区域，工程特点，施
32、工要求的不同，现场办公区与业主、监理、总包单位沟通方便，又相对独立。3)生活区污水、垃圾进行集中处理和排放，确保环境不受污染。5.1.2 施工总平面布置的内容5.1.2.1 施工机械、设备堆放施工机械包括商品混凝土泵、桩机、清土车以及小挖掘机，要放置在便于下槽且安全可靠的位置。5.1.2.2 施工人员食、住所安排施工人员的三餐统一由现场布置的临时厨房制作、配置，每天按时进餐，保证饭菜干净、卫生。5.1.2.3 临时用水、用电设施为保证施工用电的安全和方便，计划在基坑旁设置一个二级配电箱，供移动式中小型用电设备所用(所有的设备不准从二级配电箱直接接驳使用，必须使用三级配电箱)。5.1.2.4 消
33、防设施工程的内容和特点决定了本工程消防工作的特点，施工现场没有可燃物，主要施工设备自身的消防问题(主要防范对象是：清土车辆、小挖掘机、桩机、混凝土泵以及配电设施等)。施工除严格按设备的用电操作外，需设置灭火器并保证其正常工作。5.2 施工技术方案5.2.1 作业条件要求河北工程大学毕业设计171)施工现场三通一平要求a、施工用电 大型长螺旋施工设备需用电每台套不少于 110KW，每套设备包括桩机、混凝土泵等。若现场不具备供电条件，配备 2 台 250kw 发电机组分别供应 3 台桩基施工。安装电表记数。b、施工用水场地附近提供一个 6 分水管接口,共生活用水即可。c、道路要求保证正常的施工道路
34、。2)对场地的要求由总包方先开挖基坑,至桩顶标高以上 50cm 处，基坑外扩不少于 1.2 米,以满足打桩机械施工需要。5.2.2 施工准备1)组织有关人员熟悉图纸及其它有关的施工验收规范，勘察报告、图纸会审纪要，认真做好技术交底工作。2)按施工方案要求组织、落实施工人员，机具设备进场。3)积极做好原材料进场，做好原材料验收、检测、试验等工作。4)机械进场机械进场后马上组织调试，检查使用、安全性能，钻机下槽立塔。5)施工放线工作总包方在槽底提供控制轴线和高程点，我方以此为依据施放 CFG 桩桩位点，桩位点以木桩及白灰点(深 30cm)确定，以保证不偏位、丢失。严格执行施工预检及测量报验程序。5
35、.2.3 施工过程5.2.3.1 成桩施工顺序进场后先进行场地适应性试桩，以确定施工参数及施工顺序，正常情况下，可逐排连续施工，但需保证施工完成桩不被设备碾压。5.2.3.2 成桩工艺流程施工工艺流程现场三通一平定桩位、检查钻机安装调试河北工程大学毕业设计18钻机定位成 孔钻至桩底标高终孔验收商品砼进场 灌 注 砼清 土、提 钻成 桩 验 收 - 隐藏工程验收移机至下一桩位详述如下： a、钻机就位钻机就位时，必须保持平稳，不发生倾斜移位，为准确控制钻孔深度，应在钻架上作出控制标尺，以便在施工中进行观测、记录 桩孔倾斜度控制：以操作台上水平尺和主塔铅坠及指针控制。b、钻孔施工采用 CFG20 型
36、长螺旋钻机钻孔，钻机的操作与干作业成孔操作基本相同。保证钻机垂直度不大于 1.0%。钻机进场后，应根据桩长来安装钻塔及钻杆，钻杆的连接应牢固，每施工 2-3根桩后，应对钻杆连接处进行紧固。钻机定位后，进行预检，钻尖与桩点偏移不得大于 1cm，刚接触地面时，下钻速度要慢。钻进速度应根据土层情况来确定：施工前应根据试桩工程取得参数进行调整。当钻到设计孔深后，先提钻 3050cm，然后输送砼。中心管顶部的砼利用其势能，将河北工程大学毕业设计19底部的阀门冲开，同时由砼输送泵不断送来的砼充满中心管，并开始加压。此时应从两个方面观察是否需要提钻：（一） 、混凝土输入泵压力是否超过 100Mpa；（二）
37、、中心管顶部的泄气阀是否泄气。如果满足这两方面的要求，则可以提钻。提钻的速度与混凝土的输送泵的速度相协调，现场观察一般以泄气阀不再泄气且泄气阀为闭合状时则连续提钻。此时，输送泵里的混凝土在压力作用下连续灌入孔内。如果泄气阀为开启状，说明混凝土出现断流，则停止提钻。此时混凝土输送泵仍输送混凝土，中心管内的空气从泄气阀泄出，混凝土再次连续输入。钻机钻进过程中，一般不得反转或提钻，如需提钻或反转应将钻杆提至地面，对钻尖开启阀门须重新清调试、封口。在钻进过程中，如遇到卡钻、钻机摇晃、偏斜或发现有节奏的声响时，应立即停钻，查明原因，采取相应措施后，方可继续作业。钻至桩底设计标高后，原位旋转片刻后再静拔钻杆进行压灌混凝土作业，以防止孔底虚土超标，影响桩承载力。c、地泵输送混凝土混凝土地泵的安放位置应与钻机的施工顺序相配合，尽量减少弯道，混凝土输送泵与钻机的距离一般在 60m 以内为宜。混凝土输送泵送尽可能连续进行，当钻机移位时，地泵料斗内的混凝土应连续搅拌，泵送混凝土时，应保持料斗内混凝土的高度，不得低于 40cm，以防吸进空气造成堵管。混凝土的泵送管尽可能保持水平，当泵管须向下倾斜时，应避免角度大于 40，以免造成泵送混凝土堵管。混凝土使用设计标号且检验合格的商砼。d、提钻当钻杆内混凝土存一定高度时，提升钻杆，边提钻，边泵送混凝土
