1、中华人民共和国国家标准卤代烷1301灭火系统设计规范GB 50163-92主编部门:中华人民共和国公安部批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:1 9 9 3年5月1日第一章总则第1.0.1条为了合理地设计卤代烷1301灭火系统，减少火灾危害，保护人身和财产安全，制定本规范。第1.0.2条卤代烷1301灭火系统的设计应遵循国家基本建设的有关方针政策，针对保护对象的特点，做到安全可靠、技术先进、经济合理。第1.0.3条本规范适用于工业和民用建筑中设置的卤代烷1301全淹没灭火系统。第1.0.4条卤代烷1301灭火系统可用于扑救下列火灾:一、煤气、甲烷、乙烯等可燃气体火灾;二、甲醇、乙醇、丙酮、苯
2、、煤油、汽油、柴油等甲、乙、丙类液体火灾;三、木材、纸张等固体火灾;四、变配电设备、发电机组、电缆等带电的设备及电气线路火灾。第1.0.5亲卤代烷1301灭火系统不得用于扑救含有下列物质的火灾:一、硝化纤维、炸药、氧化氮、氟等无空气仍能迅速氧化的化学物质与强氧化剂;二认钾、钠、镁、钦、错、铀、杯、氢化钾、氢化钠等活泼金属及其氢化物;三、某些过氧化物、联氨等能自行分解的化学物质;四、磷等易自燃的物质。第1.0.6条国家有关建筑设计防火规范中凡规定应设置卤代烷或二氧化碳灭火系统的场所，当经常有人工作时，宜设卤代烷1301灭火系统。第1.0.7条在卤代烷1301灭火系统设计中，应选用符合国家标准要求
3、的材料和设备。第1.0.8亲卤代烷1301灭火系统的设计，除执行本规范的规定外，尚应符合现行的国家有关标准、规范的要求。第二章防护区第2.0.1条防护区的划分，应符合下列规定:一、防护区应以固定的封闭空间划分;二、当采用管网灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于500m,，容积不宜大于2000m;三、当采用预制灭火装置时，一个防护区的面积不宜大于loom,，容积不宜大于300m3 e第2.0.2条防护区的隔墙和门的耐火极限均不应低于0. 50h;吊顶的耐火极限不应低于0. 25h,第2.0.3条防护区的围护构件的允许压强，均不宜低于1. 2kPa(防护区内外气体的压力差)。第2.0.4亲防护区的
4、围护构件上不宜设置敞开孔洞。当必须设置敞开孔洞时，应设置能手动和自动的关闭装置。第2.0.5条完全密闭的防护区应设泄压口。泄压口宜设在外墙上，其底部距室内地面高度不应小于室内净高的2/3,对设有防爆泄压设施或门窗缝隙未设密封条的防护区，可不设泄压口。第2.0.条泄压口的面积，应按下式计算:0.0262MKMV rl,.尸:(2.0.6)式中S一一泄压口面积(m);P;卤代烷1301燕气比容，取0.15915m3/kg;P.一一在101. AN和20时，防护区内含有卤代烷1301的混合气体比容(m3/kg)，应按本规范附录二的规定计算;KM一一一个防护区内全部喷嘴的平均设计流量之和(以重量计，下
5、同，kg/s);Pa防护区的围护构件的允许压强(kPa)，取其中的最小值。第2.0.7条两个或两个以上邻近的防护区，宜采用组合分配系统。第三章卤代烷1301用量计算第一节卤代烷1301设计用f与备用f第3.1.1条卤代烷1301的设计用量，应包括设计灭火用量或设计惰化用量、剩余量。第3.1.2条组合分配系统卤代烷1301的设计用量，应按该组合中需卤代烷1301量最多的一个防护区的设计用量计算。摘3.1.3条用于重点防护对象防护区的卤代烷1301灭火系统与超过八个防护区的一.699个组合分配系统，应设备用量。备用量不应小于设计用量。注重点防护对象系指中央及省级电视发射塔徽波室，超过100万人口城
6、市的通讯机房，大型电子计算机房或贵重设备室省级或藏书超过200万册的图书馆的珍藏室，中央及省级的重要文物、资料、档案库。第二节设计灭火用f与设计惰化用t第3.2.1亲设计灭火用量或设计惰化用量应按下式计算:MA= 甲(100-叻产-(3.2.1)式中从一一设计灭火用量或设计惰化用量(kg);少一一卤代烷1301的设计灭火浓度或设计惰化浓度(%);V一一防护区的净容积(m) :1.i。一一防护区最低环境温度下卤代烷1301蒸气比容m/kg)，应按本规范附录二的规定计算。第3.2.2亲生产、使用或贮存可燃气体和甲、乙、丙类液体的防护区，卤代烷1301的设计灭火浓度与设计惰化浓度，应符合下列规定:一
7、、有爆炸危险的防护区应采用设计惰化浓度;无爆炸危险的防护区可采用设计灭火浓度。二、设计灭火浓度或设计惰化浓度不应小于最小灭火浓度或惰化浓度的1.2倍，并不应小于5.0%,三、几种可燃物共存或混合时，卤代烷1301的设计灭火浓度或设计惰化浓度应按其最大者确定。四、有关可燃气体和甲、乙、丙类液体防护区的卤代烷1301设计灭火浓度和设计惰化浓度可按表3.2. 2确定.表中未给出的，应经试验确定。可燃气体和甲、乙、丙类液体防护区的自代烷1301设计灭火浓度和设计惰化浓度衰3.2.2物质名称设计灭火浓度州设计惰化浓度(%)丙酮5.07.6笨5.05.。乙醉I11.1乙烯8213.2正己酮5. 0正庚烷5
8、.06.9甲烷5. 07. 7甲醉9.4石肖基甲烷7. 6丙烷6. 7异丙醉5. 0甲苯混合二甲苯5.0氮31. 4第3.2.3条图书、档案和文物资料库等防护区.卤代烷1301设计灭火浓度宜采用7.5%。.700第3.2.4条变配电室、通讯机房、电子计算机房等防护区，卤代烷1301设计灭火浓度宜采用5.0%.第3.2.5亲卤代烷1301的浸渍时间，应符合下列规定:一、固体火灾时，不应小于10min;二、可燃气体火灾和甲、乙、丙类液体火灾时，必须大于lmin,第三节刹余t第3.3.1条卤代烷1301的剩余量，应包括贮存容器内的剩余量和管网内的剩余量。第3.3.2亲贮存容器内的剩余量，可按导液管开
9、口以下容器容积计算。第3.3.3条均衡管网内和布置在只含一个封闭空间的防护区中的非均衡管网内的卤代烷1301剩余量，可不计。布置在含有二个或二个以上封闭空间的防护区中的非均衡管网内的卤代烷1301剩余量可按下式计算:、一买V; , p; (3.3.3)式中M,管网内卤代烷1301的剩余量(kg);V;-卤代烷1301喷射结束时.管网中气相与气、液两相分界点下游第i管段的容积(m);五-一卤代烷1301喷射结束时，管网中气相与气、液两相分界点下游第i管段内卤代烷1301的平均密度(kg/m),卤代烷1301的平均密度可按本规范第4.2.13条确定。管道内的压力可取中期容器压力的500a，且不得高
10、于卤代烷1301在20C时的饱和燕气压。第四章管网设计计算第一节一般规定第4.1.1条管网设计计算的环境温度，可采用20C,第4. 1. 2条贮压式系统卤代烷1301的贮存压力的选取.应符合下列规定:一、贮存压力等级应通过管网流体计算确定;二、防护区面积较小，且从贮瓶间到防护区的距离较近时，宜选用2. 50MPa(表压，以下未加注明的压力均为绝对压力);三、防护区面积较大或从贮瓶间到防护区的距离较远时，可选用4. 20MPa表压)。第4.1.3条贮压式系统贮存容器内的卤代烷1301，应采用氮气增压，氮气的含水量不应大于0.005%的体积比。第4.1.4系贮压式系统卤代烷1301的充装密度，不宜
11、大于1125kg/m,第4.1.5条卤代烷1301的喷射时间，应符合下列规定:一、气体和液体火灾的防护区，不应大于I Os;二、文物资料库、档案库、图书馆的珍藏库等防护区，不宜大于I Os;三、其他防护区，不宜大于15s.第4.1.6条管网计算应根据中期容器压力和该压力下的瞬时流量进行该瞬时流量可采用平均设计流量。管网流体计算应符合下列规定:、喷嘴的设计压力不应小于中期容器压力的50%;二、管网内灭火剂百分比不应大于80%e第4.1.7条管网宜均衡布置。均衡管网应符合卜39规E :一、从贮存容器到每个喷嘴的管道长度与管道当量长度应分别大于最长管道长度与管道当量长度的90%;二、每个喷嘴的平均设
12、计流量均应相等。第4.1.8条管网不应采用四通管件分流。当采用三通管件分流时，其分流出口应水平布置。三通出口支管的设计分流流量，宜符合下述规定:一、当采用分流三通分流方式(图4. 1. 8-1)时，其任一分流支管的设计分流流量不应大于进口总流量的60%;二、当采用直流三通分流方式(图4. 1.8-2)时，其直流支管的设计分流流量不应小于进口总流量的60% o当各支管的设计分流流量不符合上述规定时，应对分流流量进行校正。图4.1.8-1分流三通分流方式示意图图4. 1.8-2直流三通分流方式示意图第二节管网流体计算第4.2.1条管网中各管段的管径和喷嘴的孔口面积，应根据每个喷嘴所需喷出的卤代烷1
13、301量和喷射时间，并经计算后选定。第4.2.2亲管道内气、液两相流体应保持紊流状态，初选管径可按4. 2. 2-1式计算，经计算后选定的最大管径，应符合4.2.2-2式的要求:D=15汽(4.2.2-1)D-=3. 5kg/sti a,-。= 1.75kg/s(112一(=1. 75kg/s2.初定管径，按本规范第4.2.1条规定初选。Do,-,s:选公称通径25mm，第一种壁厚系列的钢管DI。)_。6. 8m(包括实际管长加二个弯头的当量长度)一一一一一一，726.5.计算管网内灭火剂的百分比。1229-.0.07又1000X 100+32+0.3义1000一8. 22义10=25%6.确
14、定中期容器压力。根据管网内灭火剂的百分比25%,贮存压力2. 50MPa和充装密度l000kg/m2，从本规范第4.2. 9条表4. 2. 9中计算出中期容器压力为1. 79MPae7.求单位管长的压力降。根据平均设计流量和管径从本规范附录四中附图4.1查得未修正的单位管长的压力降为:P a)-c2二0. 0165MPa/mp- - =P,一(4)-0. 014MPa/m根据充装密度和管网内灭火剂的百分比，从本规范附录四中附图4. 3查得压力损失修正系数为1.08，则修正后的单位管长的压力降为:PM (2,=0.0165X1.08=0.0178MPa/mP(2) -(3)=P (2)-U二0.
15、 014 X 1.08=0. 0151MPa/m8.计算管段(1)一(2)的末端压力pi-.管段(1)一(2)的压力降为P)一(cz)=1()一(2).P(一(2=22.5 X 0. 0178=0. 40MPa根据本规范第4. 2.13条表4.2.13，在压力为1. 79MPa、充装密度为1000kg/m时.管道内卤代烷1301的密度为1310kg/m，而H、为2m，故高程压力损失为p、二10-pHnS.=10-X 1310只2X9.81二25.7kPa故得:P,(2)=1. 79一0.4一0.0257=1. 36MPa9计算管段(2)一(3)与(2)一(4)的末端压力P,(3)或P,w)oP,(3) = Pua)-p-一L(2一(3)P(2)一(3)=1.36一6. 8X0. 0151=1. 26MPa将主要计算结果归纳于下表。管网压力损失计算结果附衰5.2管段号管道公称通径 (mm)km 1(m)当量长度(m)(m)质量流量(kg/.)压力(MPe，表压)始端末端(1)一(2)8. 022.523. 501.79(2)一(3)255.56.81. 751. 361.26(2)一(4)255.501. 751. 26727.
