1、毕业设计1设计题 目： 空气锤的传动机构设计 系 别： 机械系 专 业：机械制造工艺/计算机全套图纸，加 153893706目 录毕业设计2摘要-(4)第一章 课题简介-(5)第二章 设计方案-(7)（1）V 带传动与链传动的比较-(7)（2）气传动与液压传动的比较-(7)（3）齿轮制作选择-(7)（4）传动方案-(7)第三章 V 带传动设计-(9)第四章 齿轮传动设计-(10)第五章 轴的设计-(12)第六章 轴承的寿命计算-(15)第七章 曲柄连杆机构的分析-(16)第八章 气传动设计-(18)（1）行程分析-(19)（2）打击计算-(22)（3）气缸的计算-(25)第九章 润滑系统-(2
2、6)第十章 电气系统-(27)第十一章 密封-(27)第十二章 个人小节-(28)第十三章 参考文献-(29)致谢-(30)毕业设计3摘要国内对于锻造方法可以采用自由锻，模锻，和特殊的锻造形式冷锻。采用最多的是自由锻。而对于锻造设备其中使用最普遍的是锻毕业设计4锤。空气锤又是其中的代表。空气锤是由强迫产生的动能对断坯做工使之塑性变形的机器设备。本设计主要是空气锤的传动机构设计，包括带传动，齿轮传动，曲柄连杆机构传动，气传动。关键词：自由锻 空气锤 气传动第一章 课题简介毕业设计5本锤适用于锻工车间对各种形状的零件的自由锻造，如延伸、锻粗、冲孔、热剪、锻接、弯曲等工序，或在开式垫模中进行简单的模
3、锻工序，但不宜在闭式锻模内进行模锻，因为闭式模锻打击力较强，易使锤杆、导程、机身等主要零件损坏。本锤系双缸双作用单柱式自由锻锤，由锤身、砧座、传动、配气、操纵、润滑、电器等部分组成。(见图 2)电机经一组三角带轮及齿轮减速，自由轴曲柄连接杆机构驱动压缩活塞往复行程，其形成的压缩空气经操作机构的旋阀获得锤杆的各种动作。传动轴采用圆锥滚子轴承支承，负压油泵保证两缸的润滑。有皮带的防护装置确保安全。锤身以四个紧箍把机身和锤座组装为一体。空心锤杆与顶盖组装后铆紧，上砧块用楔铁紧固于锤体的燕尾槽内，并有挡锁防止斜铁外窜。工作缸的导程内设有两块平行导板，防止锤杆传动。当锤杆上升，超过上气道口时，球形安全阀
4、密封，缓冲空气受到压缩，阻止锤杆继续上升，避免顶缸。回程时从压缩缸来的压缩气冲开钢球，而加速锤杆返回。 （见图 3）毕业设计6毕业设计7第二章 设计方案六1六 V 带传动和链传动的比较V带传动 链传动优点：传动平稳，无噪声，结构简单，维护方便优点：无弹性滑动和打滑现象缺点：过载的情况下容易打滑从而引起疲劳破坏，磨损。缺点：瞬时速度和瞬时传动比不是常数，传动平稳性差，工作中有一定的冲击和噪声，且链轮应具有足够的强度和耐磨性。故选择 V带传动。（2）气压传动和液压传动的比较气压传动 液压传动（1）对于传动形式而言，气缸作为线性驱动器可在空间的任意位置组建它所需运动轨迹，安装维护方便。（1）安装要配
5、线，配管，维护复杂。（2）工作介质是取之不尽，用之不竭的空气，空气本身不花钱，排气处理简单，不污染环境，成本低。（2）工作介质是油，成本高易污染。7（3）可靠性高，使用寿命长。 （3）执行元件动作次数少，使用寿命低（4）气缸传动速度一般为50500mm/s 传动速度快。（4）传动速度慢（5）压力等级低，使用安全 （5）易火，易爆，不宜高温场合故选择气传动（3）齿轮的选择斜齿圆柱齿轮比直齿圆柱齿轮传动重合度大，承载能力高，传动平稳，冲击和噪音小。所以宜制作斜齿圆柱齿轮。（4）传动方案毕业设计81-三角带的传动效率 0.940.972轴承传动效率（滚动）0.980.9953齿轮传动效率 0.960
6、.99计算： min/9652.432i/.801697.09.7265893.41315739805950102121rini KWp mNiTnP轴号 功率 P（KW） 转矩 T( )N转速 n(rpm) 传动比电动机轴I0KW70731950nPT98026.0i轴 P7210=158601i=43401in轴 KW693126893212iT=9612ini1=4.526毕业设计9第三章 带传动设计 已知电机功率 P0=75KW,转速 n0=980r/min.传动比为 小皮带轮 : d 大皮带轮=860mm/380mm=2.26（1）选择带的型号.根据带的工作情况查表 5-7（以下同机
7、械设计基础 ）,取工作情况系数KA=1.3则 PC=KAP=1.375=97.5 KW 根据 PC和 n 0,由 V带选型图 5-17选取 D型带.(2) 选 取带轮 基准直径.由图 5-17和表 5-9选取 d1=355mmd2=i d1=2.26380=860mm(3)验算 带速V= = =19.4m/s06n069834.(4)计算中心距和带的基准长度.由已知条件初定中心距 a0=450mm初定带长 Ld02a 0+ (d1+d2)+2024)1ad（ =2975mm455386832）（）（查带的基准长度表 5-10。选取 Ld=3150实际中心距 aa 0 20Ldm53829731
8、045(5)验算小 带轮 包角 1= 0000 129.83.57861.78 ad(6)确定 带的根数 Z查表 5-6得特定条件下,单根 V带的额定功率 P 额 =16.2KW查表 5-11得单根 V带所能传递的转矩的修正值T=28.4Nm非特定条件下单根 V带所能传递的功率增量P0.0001Tn 0=0.000128.4980=2.78KW查表 5-12得包角休整系数 K =0.82.则查表 5-13得带长修正系数 KL=0.83毕业设计1054.783.02.72.16591 ）（）额（ LCKPZ故 Z=8根(7)计算 V 带作用在轴 上的 Q 压力.由表 5-14 查得 D 型 V
9、带的初拉力.F0=700N NSinSinZQ109287022(8)确定 带轮结 构.小带轮采用实心轮,大带轮采用孔板轮传动比 2.26带型 D型小带轮基准直径 380mm大带轮基准直径 860mm带长 3150mm实际轴间距 538mm小带轮包角 128.92V带根数 8根带轮宽度 305mm单根 V带初拉力 700N作用在轴上的压力 Q 10109N第四章 齿轮的设计已知传递功率 P=72KW,主动轮转速 n=434r/min.传动比 i=4.526(1)选择齿轮材料并确定许用应力 根据表 6-9小齿轮采用 45钢调质,大齿轮采用 ZG35调质,齿面硬度分别为180HBS,200HBS由
10、图 6-30,图 6-31查得 Hlim 1 =320MPa Flim 1=260MPaHlim 2=560MPa Flim 2=420MPa齿轮的传动重要性决定最小安全系数 SHmin=1 SFmin=1 H1= Hlim 1/SHmin=320MPa H2= Hlim 2/SHmin=560MPa F1= Flim 1/SFmin=460MPa F2= Flim 2/SFmin=420MPa毕业设计11(2)按齿 面接触疲 劳强度设计计算传递转矩 T1: Nmm15860950inP载荷系数 K:因载荷有轻微冲击,齿轮相对于轴承对称布置,由表 6-6取 K=1.35齿宽系数 d:由表 6-
11、7取 d=1.4许用基础应力H: H= H 1=320MPa传动比 i:i=4.526将以上参数代入公式: mdiHKTd 185526.41320)(859)15903231 （(3)确定 齿轮 参数及主要尺寸确定 齿轮齿 数取 Z1=19 Z2=iZ1 =194.526=86模数 初选螺旋角 =8则法面模数mZdmn 64.918cos5cos10取标准值 Mn=10mm中心距 mZMna 16.5308cos2)1(0cos2)(0为了便于箱体的加工和测量,取 a=530mm则实际螺旋角 /02753)9(ar)1(rcos其他主要尺寸分度圆直径: mZMnd863527cos10s21
12、c/齿顶圆直径: a86191齿宽 mbbd280120751(274. 取） 取(4)验算 齿根弯曲疲 劳强度毕业设计12当量齿数 ZV1= 58.19327cos1/03ZV2= 6.85sco2/033复合齿形系数 YFs:根据 ZV1 ZV2查图 6-29得 YFS1=4.35YFS2=3.95由 X=0(标准齿轮)及 ZV1 ZV2得YFbMndKTF1cos6.1 6.2835.41902727cos5863. 1/03 FMPa(5)确定齿轮传动精度齿轮圆周速度 smndV/34.1069106(6)齿轮结 构 设计小齿轮 da1=211mm采用齿轮轴大齿轮 da2=888mm采
13、用腹板式齿轮第五章 轴的设计从动轴传递功率 P=69KW,转速 n2=96r/min.齿轮分度圆直径 d2=868mm所受圆周力:F t2 NdT15869302径向力: F r2= Ntgtgn583927cos0158s轴向力:Fa 2=Fttg75235=2222N（1）选择轴的材料及热处理方法,因该轴无特殊要求,故选 45 钢正火处理.由表 8-8 查得 -1b=55MPa（2）按扭转强度估算最小直径按式(8-2),由表 8-11 查得 C=126130取 C=120.49628212 FMPaS 毕业设计13mnPCd1079612033确定 轴 的各段直径.根据轴各段直径的确定原则
14、由右端至左端开始.轴段处安装轴承,确定 d1=130mm轴段处考虑有一键槽,将轴径增大 5% d2=130(1+5%)=136.5取 d2=140mm轴段考虑右面齿轮的定位和固定取 d3d2,则取 d3=145mm轴段安装轴承,为方便装拆应取 d4d3且与轴承内径标准系列相符.故d4=150mm轴段考虑右侧轴段轴承盖安装取 d5=170mm轴段考虑安装曲柄机构取跟轴段同样直径 d6=145mm确定 轴 的长度。 为保证齿轮固定可靠，轴段 的长度应该小于轮毂宽度5mm，取 L2=350mm 为保证齿轮端面与箱体内壁不相碰及轴承拆卸方便，齿轮端面与箱体内壁应留有一定间隙，取两者间隙为 27mm 根
15、据轴承宽度 B=68.5取d1=96同理 d5=27+28=55取 d5=62mm轴承跨距=69423052476（3）按扭转和弯曲组合进行强度校核求垂直平面内的支反力及弯矩求支反力：由 MA=0得FVAACF r2CB-Fa =02d毕业设计15FVA= N305694.018.528VFB=Fr2-FVA=5834-3055=2784N求截面 C左侧的弯矩MVC1=FVAAC=30550.496=1515Nm求截面 C右侧的弯矩MVC2=FVBCB=27840.198=551Nm求合成弯矩求截面 C左侧的合成弯矩MC1= mNVH2710524712左求截面 C右侧的合成弯矩MC2= 34
16、22右计算 转矩 mNnPT68939502计算 C 处 当量弯矩：当量弯矩 因单向转动 转矩为脉动循环变化，故折算系数 0.6危险截面 C处的当量弯矩为Mec= mNTM4930)68.0(271)(122计算危 险 截面处的轴径 mecdb42.9651.0431.03 因截面 C处有一键槽 故将直径增加 5% 即 d=96.421.05=101.24mm结构设计草图中，此处直径为 140mm 故强度足够，因此原结构设计的直径为准校核危 险 截面强度e= bdTMwe 047.1.0931.)( 1322 六六六 轴承的寿命计算下图为轴承的基本参数：名称 型号 规格 基本额定负载 计算系数
17、 质量毕业设计16dDT荷 KNCr Core Y Y0 kg单列圆锥滚子轴承7222 11020041.529.8 25.2 0.42 1.4 0.8 5.422单列圆锥滚子轴承7526 13023068.552.2 50.2 0.46 1.4 0.8 11.37单列圆锥滚子轴承7530 1502702868.2 66.5 0.46 1.4 0.8 17.4轴上有型号分别为 7526和 7530单列圆锥滚子轴承，该轴转速 n=96r/min已知两轴承的轴向载荷 Fa1=4531N Fa2=11351N 径向载荷 Fr1=3055N Fr2=2784N。有轻微振动，工作温度小于 100度。设计
18、此两轴承的工作寿命。（1）确定 Cr 和 Cor 值查有关手册得 6310轴承的 Cr1=52.2 KN Cr2=68.2KN Cor1=50.2KN Cor2=66.5KN（2）判别比值 Fa/Fr 与 e 值的大小Fa1/ Fr1=4531N/3055NeFa2/ Fr2=11351N/2784Ne 故 X=0.4 Y=0.4tg（3）求 Pr 值Pr1=XFr1+Y Fa1=0.430551.44531=7565NPr2=XFr2+Y Fa2=0.428741.411351=17041N（4）求 L 值=57037r 同理 L h2=11128rnCrh601)P(1第七章 曲柄连杆机构
19、的分析六1六 曲柄连杆机构的力和运动，图为曲轴- 连杆结构运毕业设计17动系统。扭矩 MC在曲轴上产生的切向力 Ft作用在曲轴端的运动方向，径向力 Fr垂直于曲轴运动端，力 FCR作用在连杆上，忽略摩擦，上述力可计算如下：切向力 Ft= r连杆受力 FCR= )sin(1)sin(rMct径向力 Fr=FCRcos(+)= )(tgC径向力的反作用力是由曲柄轴承来支承的滑块力：F R=FCR =cos )sin(corM法向力：Fn=F CR in )i(连杆系数 的值介于 1/41/15，平均值 =1/10。这样导致 角变lr小，例如 =0.1 时则 sin=sin 而 值最大角为 。这样可
20、用 cos=106和 sin(+)=sin 来进行精化，而有毕业设计18FR= sin1rMc因此滑块力的大小是曲柄扭矩，曲柄半径和曲柄角 的函数。扭矩的大小规定了机械压力机在特定曲柄角 n 时相应的额定力 FN。 这个角称为使用角或公称角，这个力称为标称力或公称力。为了产生这个力所需的扭矩为：Mc=F Nrsin N由此可知任意曲柄角 时的滑块力 FR有 FR= sin采用 =30 设计时 MC=0 mrrNN 2147.0158230sin当金属成形是在 时091当 ，可用的滑块力将随曲柄角的增加而减小，并达到一个03Frmin值（ 时其值为标称值一半）若滑块力增加（曲柄转动的任意点）则可
21、用力增大，曲轴所需的扭矩变长，有可能导致传动系统的过载。在区间容许的滑块力或者小于或者多等于可用的滑块力。00392 ，滑块力随曲柄角的减小迅速增加，理论上在下止点（=0）时达到无限大。第八章 气传动设计毕业设计19(1)行程分析设起动前压缩活塞在最上位置，工作活塞在最小位置，工作缸上下腔分别相通，这时压缩缸的上下腔通过压缩活塞和活塞杆的补气孔与大气相通，两缸上下腔的压力均为大气压力。当电动机通过传动系统，曲柄连杆机构带动压缩活塞向下运动时，下腔气体被压缩，压力升高，上腔气体膨胀，压力降低。当压缩活塞下行至某一位置时，作用在工作活塞下部的压力大于工作活塞上部的压力，落下部分重量及其运动的摩擦力
22、时，锤头开始上升。压缩活塞继续下行，由于压缩活塞向下运动的速度大于工作活塞向上运动的速度，使下腔压力继续升高，上腔压力继续下降，结果使锤头加速上升，压缩活塞下行过程中下腔的最大压力一般可以达到 2.5105Pa 上腔压力可降至0.5105Pa当压缩活塞回程时，由于两个活塞均向上运动，两缸下腔容积不断增大，上腔容积不断减小，即下腔压力不断减小，上腔压力不断增高，作用在落下部分的合力的方向逐渐转为向下方向。因此锤头上升进入减速阶段，锤头向上运动直至工作活塞把上腔通压缩缸的通道切断进入缓冲缸，并且运动能全部被缓冲气垫吸收为止。此时压缩活塞上行了一段距离。压缩活塞继续上行，上腔压力继续增高，下腔压力继
23、续下降。锤头在上腔气体压力和落下部分重量的作用下加速下行，直至打击锻件。当压缩活塞接近行程的上极限位置时锤头降至下极限位置。此后压缩活塞回至原始位置。由此可知曲柄转一周压缩活塞往复运动一次，则锤头打击一次也就是锤头打击次数与曲柄转数一致，不断重复上述过程就可得连续打击。空气锤可以实现空行程，悬空，压紧和打击等动作。打击又有轻，重，连打和单打之分。这些动作是通过配气操纵机构来实现。目前空气锤使用的空气分配阀主要有两种形式：三阀式和两阀式。本锤才用三阀式。把短手柄放在使中旋阀全开的位置上，下旋阀的长手柄放在相当于悬空时的垂直位置（或把手柄顺时针推转一角度，放在相当于压紧时的位置） ，使两缸上下腔与
24、大气相通，这时锤头在自重的作用下下落，并在下砧面上保持不动。由于空行程时压缩缸不产生压缩空气，启动力矩小，故常用于电动机的启动。毕业设计20空行程把短手柄放在使中旋阀全关闭的位置（图中短手柄设在左边水平位置） ，长手柄放在垂直位置，这时两缸上腔通大气，压缩缸下腔的气体经旋阀 D段，止回阀再经下旋阀的 C段进入工作缸的下腔。在压缩空气的作用下，锤头被提起至行程的上方，直至工作活塞进入顶部的缓冲腔，在缓冲腔气压的作用下达到平衡为止。止回阀的作用是防止工作缸下腔的压缩空气倒流，当止回阀两端压力达到平衡时，止回阀关闭。这时压缩缸下腔的气体仅在其下腔及锤身气道内压缩膨胀。当工作缸下腔压缩空气有泄露，止回
25、阀两端压力不平衡时，止回阀被顶开，补入一部分压缩空气，悬空时锤头在行程上方往复颤动。悬空时可以进行放置工具或锻件等工件。毕业设计21悬空把短手柄放在使中旋阀全关的位置，长手柄从垂直位置顺时针方向转动一角度，使压缩缸上腔及工作缸下腔与大气相通，压缩缸下腔的气体经下旋阀的 D段，止回阀上旋阀的 A段进入工作缸的上腔，则下砧在落下部分重量及工作腔上腔气体压力的作用下压紧下砧上的工件。在压紧状态时可以对工件进行弯曲或扭转操作。毕业设计22压紧四把短手柄放在使中旋阀全关的位置，长手柄从垂直位置逆时针转一角度，使两缸上下腔分别连通，则可实现连续打击，当锤头打击一次后立即把长手柄至“悬空”位置，锤头不再下落
26、就可得到单次打击。打击的轻重是靠操作手柄来实现的，手柄回拉的角度越大，则两缸上下通道的开口越大，上旋阀中段通大气的通道的开口越小或完全被堵死，打击就越重；反之，打击就较轻。上旋阀 A段的小孔是为了从“悬空”到“打击”有一段过度，使工作缸上下腔瞬时沟通，锤头快速下落，动作灵敏。为了确保锤正常工作时，保持足够的空气，实现补偿泄漏损失的目的，压缩缸上腔由活塞的环形孔于缸侧的双排孔接通大气，其下腔由活塞圆周上的小孔与大气接通而补气。(见图 4)d)打击 毕业设计23锤杆和活塞设有密封环，前后导程内均设有弹簧拉紧的弓形密封环，为补偿磨损，保持密封环接缝处留有 0.25-0.4mm间隙。 （见图 5）为保
27、证密封，允许对摩擦面及间隙端面刮修使相配合件接触面积不少于 70%。（2）打击计算序号 名称 单位 C41-10001 落下部分公称质量 千克 10002. 最大打击能量 千焦 26.53. 锤头打击次数 次/分 954 锤头安装行程 毫米 9505 锤杆中心至锤身的距离 毫米 8006 锤杆导程底面至下砧面距离 毫米 8207 下砧面至地面距离 毫米 7058 上砧面平面尺寸（长宽） 毫米 365180型号 Y315S-69 电动机 功率 千瓦 75毕业设计24转速 转/分 980电压 伏 380前后 毫米 4125左右 毫米 150010 锤的外型尺寸地面以上高度 毫米 340511 砧座
28、质量 千克 1300012 锤重（不包括砧座及电机） 千克 20000E=（m Tg+PmA）HE锻锤的打击能量（J）mT落下部分的重量（kg）VT为落下部分接触锻件时候的打击速度（m/s）G为重力加速度（m/s 2）A- 为汽缸活塞的面积Pm为汽缸内作用在活塞上的压力单作用锤：5m/sE=（m Tg+PmA）H26500=（10009.8+Pm3.140.69 2）0.8Pm=15550Pa当两个质量为 m1和 m2以速度 V1和 V2相撞时可分为两个阶段。第一阶段（t0tt1）.当 t=t1时两物体靠近，由于冲击力变形，第一阶段末变形达到最大，此时两物体具有相同速度 V即 V11=V21=
29、V 根据冲击理论速度 V可按下式计算：smmvV /3125.01502100 第二阶段（t1tt2）.变形一部分是永久的（实际打击）一部分是弹性的，此阶段的特征是彼此接触是瞬间的之后相应的速度变为 V12 和 V22smVK/0625.31.0120冲击因子 K的值在 0（塑性打击）和 1（弹性打击）之间。毕业设计25有砧座锤，锤头质量为 mT, 其行程速度为 vT等效砧座质量为 mA*,速度为 vA等效砧座的质量 mA*是实际砧子质量 mA和基础质量 mF（典型的比值 , ）2016TF 806TF对柔性系数 mA* =mA，刚性系数 mA*=mA+mF的组合打击效率的不同值可从相关方程式
30、得到：ATvU*, vA=012KvT2=v+K(v-vT)VA2=V(K+1)对击锤可得出类似方程：m Tm A*=m对应的 VTv,0-V TL,0V 0和 VTV,2V TL,2V 2锤的打击效率 ，根据能量平衡原理:E=WU+WL E总能量WU有用功WL损失的功能量平衡方程在 t=t 1和 t=t2相应为E=WU+WA2+WT2+WeL,T+WBL,1和 E=WU+WA2+WT2+WBL,2等效砧座质量 MA*在 t1时的动能为 2*1VmWA毕业设计26锤头的动能 W T1在 t1时为： 21VmWTT1时，工具中的弹性变形功在第二阶段得到恢复，在锤头中由于打击而损失的动能在两个阶段
31、分别为 W BL,1和 WBL,2.在 t=t2时,等效砧座的动能 22*AA同样的锤头的动能 t=t 2时为： 22TTVm为打击效率定义：=W U/E将上述原理应用到有砧座锤，砧座的开始速度 VA0=01）锤长和砧座在 t=t1 时，损耗： =*1QEWeTATA165在这里 Q*=mA*/mT= 502）砧座在 t=t2 时，损耗：=2*)1(QKeA06.15|06.23）锤头在 t=t2 时，损耗： 2)( 22* EWT4）弹性变形功在 t=t1 时损耗：, CFeTeLT2,F1最终的成形力CT工具弹性常数5）打击在 t=t 时，损耗：W BL,1为了考虑这部分能量损耗，引入打击
32、因子 LBWK1,最终打击效率表达式： 21*ECFQTB其值在 0.150.45（3）气缸的计算毕业设计27一般气缸缸筒厚与内径之比 10D=730-690=40mm 符合要求.57.694活塞杆直径 d=90mm 长度 L=1470mm由公式 E=（m Tg+PmA）HA=D 2=3.14（0.69） 2=1.5m2Pm=15550Pa推力 Fpu=(0.650.4) D2P=(0.650.4)（0.69）215550=2761N4912N拉力 Fpo=(0.60.37) D2P=(0.60.37) （0.69）215550=2640N4442N第九章 润滑系统：本锤在室温较高的锻工车间使
33、用，润滑油容易消耗，故应特别注意润滑，以保证正常工作。六1六 两缸的润滑：锤的两缸由柱塞油泵供油润滑，油量由转动调节杆控制。在正常工作中，压缩缸供油量应大于工作缸。 （润滑方式：压力循环润滑）前后导程均由两缸多余油液润滑每班开锤前，须摇动油泵手柄，使预先给油 100200克油泵用油 GB44864 11#机械油GB443-64 20#机械油 （冬季用）GB443-64 24#机械油 （夏季用）GB443-64 40#机械油 （夏季用）六2六 活塞销的润滑：活塞销与铜套的润滑是由压缩缸中聚集在活塞顶面上剩余的润滑油管进入连杆头部而得到润滑的。毕业设计28（3）齿轮箱的润滑：齿轮箱内经常保持足够的
34、 GB443-64 24号汽缸油，由齿轮溅泼油液润滑轴头的轴承，润滑油应保持清洁，每半年应换油一次。（4） 连杆头上轴承的润滑：采用 SY1514-65滚柱轴承脂（滴点 120，针入度 250-290）定期打开入孔盖从油杯给油，一般每两个月一次。（5）操作系统关节处的润滑：采用 GB443-64，30 号机械油，按需随时注油。第十章 电气系统(1)锤采用 Y315S-6，75KW，380 电动机，控制系统应能作 Y/ 转换起动，起动时间由时间继电器控制。具有失压保护和热保护.(2)电气系统不宜安装在锤体上(3)锤身，电机和电气柜等不带电的导体必须可靠接地。(4)行程过程中的发生熔断或热继电器脱
35、扣，应切断电源，查明原因，排除故障后方可继续启动。(5)本锤电机功率较大，应尽可能的缩短电源变压器至电机之间的距离，其距离以不超过 100m为宜。电源线截面积不少于 70mm2以减少线损，降低电机电流，减少电机发热。第十一章 密封：(1)塞环，用细锉挫修开后间隙使活塞环置于相应的缸内，其开口间隙在1.3-1.6毫米，如缸已使用磨损，应按已磨大的缸径另行配置活塞环，其高度与槽的配合为 H9/d9.(2)本锤采用 0型密封圈，利用沟槽使 0型圈受到压缩实现密封，句用双向密封能力。密封环：按锤杆或活塞杆磨损后的实际尺寸配刮其内孔表面，达每 2525mm2不少于 8个点，同时保证其环间接缝处间隙在 0
36、.25-0.4毫米，内孔口须倒钝尖角，环高和槽的配合呈 D9/h9。使用中如接缝间隙已磨损消失，可修刮接缝端面恢复之。毕业设计29第十二章 个人小节毕业设计是综合评测我们在四年中所学知识一个重要环节，是对四年所学知识的综合检查，充分培养了我们独立分析和解决问题的能力，并使理论知识和生产知识密切的结合起来，从而使所学到的知识得到进一步的巩固，加深和拓宽，提高了我们各方面的能力，为我们今后踏上工作岗位打下坚实的基础。近三个月的毕业设计即将拉下帷幕，还记得刚开始的我对本毕业设计一无所知，对课题一片茫然，觉得和以前的课程设计一点也没有衔接。总之，就是无从入手。但是，在这三个月里，通过杜老师的悉心指导和
37、查阅各种资料，终于圆满完成了任务书上的任务。通过本次的毕业设计，我学会了综合应用所学基础理论、基本知识和基本技能，特别是提高分析、解决实际问题的能力，培养了良好的工作的能力和创造性思维，并培养良好的团结协作精神。进一步加深了开目 CAD和中望 CAD绘图软件的使用熟练程度。进一步学会正确使用技术资料。国家标准手册，图册等工具书。进一步学会树立正确的设计思路，掌握工程设计的一般程序，规范和方法。最后！感谢我的指导老师杜晋老师 ，向您致以真心的感激和感谢！毕业设计30第十三章 参考文献1 隋明阳主编。 机械设计基础 。修订版。北京：机械工业出版社，20012 姜书全等主编。 机械原理与机械零件 。高等教育出版社，20003 成大先主编。 机械设计手册气压传动单行本 。化学工业出版社，20024 大连理工大学工程画图教研室主编。 机械制图 。高等教育出版社。2001
